掘砌工程項目施工組織設計

1、 神華寧夏煤業(yè)集團有限責任公司麥垛山煤礦副立井井筒及相關硐室掘砌工程施工組織設計(井深-250m-580m段)1.前言 麥垛山煤礦隸屬神華寧夏煤業(yè)集團有限責任公司，由中煤國際工程集團北京華宇工程公司設計。位于寧夏回族自治區(qū)靈武市馬家灘鎮(zhèn)境內，鴛鴦湖礦區(qū)南端，井田南北長約4公里，東西寬約4.5公里，井田面積約75平方公里。該礦區(qū)交通十分便利，在靈武市東南約70km處，距銀川市公路交通82km。井田內地形為低緩丘陵，區(qū)內地勢較為平坦。為了加快礦建進度，縮短建井工期采取地面預注漿與井筒施工平行作業(yè)的方法。副井地面預注漿于2008年10月2日結束。井筒于2008年6月26日開挖，采納一般鑿井法施工，成

2、井250m，在2008年10月24日傘鉆鑿眼時，用傘鉆探出涌水，涌水量達到21m3/h。副立井在采納工作面預注漿方案效果不理想情況下，麥垛山煤礦籌建處請有關專家多次論證，決定由寧夏回族自治區(qū)煤田地質局采納井筒外降水方法來保證井筒施工通過第二含水層段，通過幾個月的降水施工效果仍不理想，神華寧煤集團公司決定停止井外降疏水施工，采納凍結方案。2009年9月28日，神華寧煤集團及麥垛山煤礦籌建處相關領導召開專題會議，對華宇公司提交的麥垛山煤礦副立井凍結方案進行了專題研究并確定了此方案,其凍結深度為250.000m482.000m（相對標高）,共232m，井底標高為580m,凍結段壁座至井底基巖段還剩余

3、98m，合計330m。在井筒凍結基巖段及基巖段施工中，為了加快工程進度、降低成本、提高工程質量,特編制凍結基巖段及基巖段施工組織設計。本施工組織設計編制依據(jù)：1）施工合同。2）北京華宇設計院編制的副立井井壁結構圖及相關施工圖紙。3）麥垛山煤礦副立井井筒檢查孔資料。4）煤礦安全規(guī)程（2006年版）。 5）礦山井巷工程質量檢驗評定標準（MT500994）。 6）礦山井巷工程施工及驗收規(guī)范（GBJ21390）。 7）煤礦建設安全規(guī)程（試行）。8）原神華寧煤集團有限責任公司麥垛山煤礦副立井井筒及相關硐室掘砌工程施工組織設計。2.工程概況2.1工程概況麥垛山煤礦采納主（斜）、副（立）、風（立）井開拓。全

4、井田含煤25-31層，其中可采及局部可采煤層15層，平均總厚26.3米，要緊可采煤層6層，總厚為12.44米，要緊可采煤層平均厚度為2.16米，全井田資源量為11.2億噸。副立井井筒一般法鑿井已施工250m,第二含水層和第三含水層采納雙層井壁凍結法施工，剩余基巖段施工采納一般鑿井法施工，凍結基巖段33斷面，凈斷面69.4m2，掘進斷面98.5m2，基巖段44斷面，凈斷面69.4m2，掘進斷面88.2m2。副立井井筒的要緊技術特征見表2.1，井壁結構圖見圖2-1。井筒-250m-580m段要緊技術特征表 表2.1序號項目副立井單位1井口坐標X4189059.000mY36387369.000mZ

5、+1416.000m2凍結段開始處標高+1166.000m3凍結段結束處標高+934.000m4井底標高+836.000m5凈直徑9.4m6凈斷面69.4m27提升方位角2370000/8井筒深度580.0（已施工250m）m9井筒壁厚外壁500mm內壁900mm井筒壁厚600mm1600(四號壁座)號以下60010支護形式外壁雙層鋼筋砼/內壁素砼/號以下鋼筋砼/11砼標號C50/C60/號以下C60/2.2工程地質與水文地質特征2.2.1工程地質 (一)地層特征副立井井筒檢查孔附近未見基巖出露，被廣泛的第四系風積砂、黃土和古近系的淺紅色粘土所覆蓋。據(jù)檢查孔揭露的基巖地層有侏羅系中統(tǒng)延安組、直

6、羅組。井筒施工過程揭露各地層由老至新簡述如下：1）侏羅系中統(tǒng)延安組(J2y)為一套內陸湖泊三角洲沉積，是井田的含煤地層。副立井檢查孔揭露厚度247.06m。巖性為灰、灰白色中、粗粒長石石英砂巖、細粒砂巖；深灰、灰黑色粉砂巖、泥巖及煤等組成。2）侏羅系中統(tǒng)直羅組(J2z)為一套干旱、半干旱氣候條件下的河流-湖泊相沉積。副立井檢查孔揭露厚度338.40m。其巖性上部要緊為灰白、淺灰、灰綠、灰色的細粒砂巖，灰色、褐色粉砂巖，夾粗、中粒砂巖。中下部以厚層狀的灰白、黃褐或淺紅色含礫粗粒石英長石砂巖(七里鎮(zhèn)砂巖)為主，與其下含煤地層假整合接觸。3）古近系 (E)副立井檢查孔揭露厚度45.40m。其巖性要緊

7、由淺紫紅色粉質粘土及粘土組成，底部為礫巖層。不整合于下伏各地層之上。4）第四系(Q)為沖、洪積的黃沙土，底部見鈣化結核。頂部為現(xiàn)代沉積的風成沙丘和黃土層。覆蓋在各地層之上，厚3.00m。（二）工程地質特征第四系、古近系地層巖性以粘性土為主，依照實驗室檢測結果均為高液限土體，抗風化能力較差，吸水后具有較強膨脹性能，為不良工程土體。侏羅系直羅組、延安組地層巖性以粉砂巖和砂巖為主，檢測結果巖石飽和抗壓強度遠小于自然狀態(tài)或干燥狀態(tài)下的抗壓強度，軟化系數(shù)普遍小于0.75，為易軟化的巖石，工程地質條件較差。在井筒掘進中，要采取可靠措施，防止不良工程巖土體給井筒造成危害。（三）巖土性質粘土:比重2.76g/

8、cm3；含水量18.59%24.79%；液限（WL）41.1%73.9%，塑限（WP）19.9%40.0%；塑性指數(shù)（IP）20.633.9, 液性指數(shù)（IL）0；天然稠度（Wc）0.811.64；含水比0.320.59；自由膨脹率42.7%84.6%。土體堅硬，抗外力和抗變形能力較好，但抗風化能力較差，具有較強的吸水膨脹、失水收縮性能，為不良工程土體，井筒掘進中應采取可靠支護方法。粗粒砂巖:顆粒密度2.502.70g/cm3，塊體密度2.132. 35g/cm3，塊體干密度2.062.23g/cm3；含水率1.127.69%；孔隙率16.1723.33%；吸水率4.9613.36%；抗壓強度

9、天然狀態(tài)下4.822.80MPa，飽和狀態(tài)下2.715.50MPa，干燥狀態(tài)下7.7941.00MPa；軟化系數(shù)0.240.67；抗拉強度0.332.45MPa；抗剪切強度1.384.43MPa；變形模量0.8098.429104MPa，彈性模量0.3115.176104MPa，泊松比0.040.48；內聚力0.314.16MPa；內摩擦角29474045。巖石孔隙發(fā)育中等，抗外力和抗變形能力一般，遇水易軟化，為弱穩(wěn)定性巖體，工程地質性質較差。中粒砂巖:顆粒密度2.622.72g/cm3，塊體密度2.142.46g/cm3，塊體干密度2. 052.38g/cm3；含水率2.049.73%；孔隙

10、率11.4522.35%；吸水率4.5635.81%；抗壓強度天然狀態(tài)下9.9342.80MPa，飽和狀態(tài)下4.8834.90MPa，干燥狀態(tài)下24.0058.50MPa；軟化系數(shù)0.120.60；抗拉強度0.644.40MPa；抗剪切強度1.576.88MPa；變形模量0.6951045.585104MPa，彈性模量0.5231046.245104MPa，泊松比0.100.37；內聚力1.067.97MPa；內摩擦角30503907。巖石孔隙中等發(fā)育，抗外力和抗變形能力一般，遇水易軟化，為弱穩(wěn)定中等穩(wěn)定巖體，工程地質性質較差。細粒砂巖:顆粒密度2.612.78g/cm3，塊體密度2.252.

11、78g/cm3，塊體干密度2.022.63g/cm3；含水率0.6111.48%；孔隙率4.7124.06%；吸水率4.3239.03%；抗壓強度天然狀態(tài)下1.4546.10MPa，飽和狀態(tài)下0.0633.50MPa，干燥狀態(tài)下3.7381.00MPa；軟化系數(shù)0.020.68；抗拉強度0.143.87MPa；抗剪切強度0.428.57MPa；變形模量0.14712.590104MPa，彈性模量0.12711.170104MPa，泊松比0.110.39；內聚力0.277.25MPa；內摩擦角30084030。巖石孔隙中等發(fā)育，抗外力和抗變形能力一般，遇水易軟化，局部具一定抗水浸能力，為弱穩(wěn)定中

12、等穩(wěn)定巖體，工程地質性質較差。粉砂巖:顆粒密度2.562.76g/cm3，塊體密度2.212.56g/cm3，塊體干密度2.042.47g/cm3；含水率1.9210.51%；孔隙率7.1424.72%；吸水率5.1538.61%；抗壓強度天然狀態(tài)下2.7745.9MPa，飽和狀態(tài)下0.0234.5MPa，干燥狀態(tài)下5.8668.10MPa；軟化系數(shù)0.000.70；抗拉強度0.183.77MPa；抗剪切強度0.579.40MPa；變形模量0.3391048.918104MPa，彈性模量0.128104MPa6.711104MPa，泊松比0.040.46；內聚力0.6111.11MPa；內摩擦

13、角30044106。巖石孔隙中等發(fā)育，抗外力和抗變形能力一般，遇水易軟化，局部具一定抗水浸能力，為弱穩(wěn)定中等穩(wěn)定巖體，工程地質性質較差。泥巖:顆粒密度2.552.70g/cm3，塊體密度2.242.47g/cm3，塊體干密度1.822.27g/cm3；含水率8.6926.30%；孔隙率15.9332.34%；吸水率34.2743.73%；抗壓強度天然狀態(tài)下0.953.53MPa，飽和狀態(tài)下0.020.16MPa，干燥狀態(tài)下2.337.69MPa；軟化系數(shù)0.000.02；抗拉強度0.060.31MPa；抗剪切強度0.190.64MPa；變形模量0.0251040.237104MPa，彈性模量0

14、.0111040.433104MPa，泊松比0.040.32；內聚力0.090.59MPa；內摩擦角31413923。巖石孔隙中等發(fā)育，抗水浸能力較差，抗外力和抗變形能力較差，為不穩(wěn)定弱穩(wěn)定巖體。2.2.2水文地質特征（一）阻礙副立井井筒施工的要緊含水層水文地質特征目前副立井施工深度為250m，侏羅系中統(tǒng)直羅組上段裂隙孔隙含水層，揭露厚度207.90m，其中含水層厚60.80m。為富水性弱的含水層。通過井田勘探地質報告結合本次井筒檢查孔施工資料分析，阻礙井筒施工的要緊含水層為侏羅系中統(tǒng)直羅組裂隙孔隙水含水層及2煤6煤間砂巖裂隙孔隙承壓含水層。因此確定副立井凍結段為250482m。侏羅系中統(tǒng)直羅

15、組下段裂隙孔隙含水層（組）阻礙副立井井筒施工的要緊直接充水含水層之一，含水層厚130.10 m。巖性要緊為灰白、灰褐、淺紅色夾紫斑的細、中、粗粒砂巖，局部夾薄層粉砂巖和泥巖，局部含礫；砂巖的成熟度較低，分選性差，接觸式膠結為主。底部為一厚層灰白、淺紅色含礫石英長石粗砂巖，俗稱“七里鎮(zhèn)”砂巖，砂巖底部含石英小礫石，泥質膠結、顆粒支撐，膠結程度較差。依照副立井直羅組下段裂隙孔隙含水層抽水試驗結果，地下水靜水位埋深105.00m，標高1312.38m，水溫12。當水位降深S11.07m時，涌水量Q2.534 L/s，單位涌水量0.2289L/sm，滲透系數(shù)K=0.1576m/d。據(jù)水質分析資料，地下

16、水礦化度12635mg/L,為鹽水；PH=7.89,為弱堿性水；總硬度193.66，為極硬水；地下水化學類型為CLSO4-NaMg型。2煤6煤間砂巖裂隙孔隙承壓含水層（組）本含水層（組）巖性由灰白色不同粒級的砂巖組成，粉砂巖和煤層呈互層狀夾于含水層之中。含水層厚度109.27 m，地下水水位水頭標高1310.21m，水溫14。含水層富水性屬弱含水層。依照副立井檢查孔抽水試驗結果，當水位降深S37.14m時，涌水量Q0.863 L/s，單位涌水量0.0232L/sm，滲透系數(shù)K=0.0183m/d。據(jù)水質分析資料，地下水礦化度11921mg/L,為鹽水；PH=7.43,為弱堿性水；總硬度130.

17、92，為極硬水；地下水化學類型為CLSO4-CaMg型。（二）隔水層及其特征依照物探資料、巖性分析及巖石鑒定資料，隔水層以低阻、高密度的粉砂巖、泥巖為主。副立井檢查孔揭露的隔水層有：直羅組粉砂巖、泥巖為主的隔水層；各要緊煤層及其頂?shù)装迥鄮r、粉砂巖組成的隔水層?，F(xiàn)將要緊隔水層分述如下： 直羅組粉砂巖、泥巖隔水層巖性以粉砂巖、泥巖為主，夾有少量薄層細粒砂巖，層厚 147.40 m。據(jù)寧東煤田煤礦井巷施工調查，結合麥垛山井田水文地質資料分析，隔水層的隔水性與泥質含量高低成正相關、與沉積環(huán)境、地下水賦存狀態(tài)及構造性質、裂隙發(fā)育程度有關；當隔水層為巖性較細且致密的粉砂巖，或泥質含量較高的細砂巖，或砂巖與

18、泥巖類呈互層狀，巖性分布較穩(wěn)定時，隔水效果較好。在清水營煤礦井巷施工過程中，亦發(fā)覺涌水段多發(fā)生在中、粗砂巖層；泥巖或砂巖與泥巖類呈互層狀時涌水量極為微弱，粉砂巖中裂隙發(fā)育時，涌水量略有增大，在粗砂巖與泥質細砂巖層面間呈現(xiàn)明顯滲水界面；泥巖類厚度大于2.0m時，則具有一定的隔水效果。本井田簡易水文觀測表明，在該隔水層粉砂巖中鉆進時，泥漿差不多不消耗；中、粗砂巖層，泥漿消耗則有增大；講明粉砂巖隔水效果良好。2煤6煤之間隔水層2煤6煤之間隔水層包括煤層本身及頂?shù)装宸凵皫r、泥巖隔水層。巖性要緊為煤、粉砂巖、裂隙不發(fā)育的細砂巖，局部夾炭泥巖，結構致密。其中上段2煤、3煤組本身及頂?shù)装宸凵皫r隔水層，隔水層

19、分布穩(wěn)定，原始狀態(tài)下煤層未開采時，上下含水層之間聯(lián)系程度低。（三）井筒充水因素 大氣降水多以地表逕流的形式匯入溝谷再流向井田之外，加之古近系巨厚的粘土和粉質粘土的隔水層的作用，使大氣降水對井筒充水的阻礙專門小。麥垛山井田內無常年性地表水體，分析認為地表水對井筒的充水阻礙不大。地下水對井筒充水阻礙的有侏羅系中統(tǒng)直羅組砂巖含水層、延安組砂巖含水層。其中侏羅系中統(tǒng)直羅組砂巖含水層、延安組砂巖含水層對井筒充水阻礙較大。井筒開拓過程中，井筒充水含水層及充水方式，要緊取決于巖層裂隙發(fā)育程度、上下含水層之間的水力聯(lián)系以及掘進采動所形成的導水裂隙帶能否波及上覆含水層。副立井井筒位于于家梁周家溝背斜東翼（距離軸

20、部約300米）、F10逆斷層下盤，基巖裂隙較為發(fā)育，充水、導水性較好，對井筒充水阻礙較大。據(jù)現(xiàn)場巖芯描述，基巖裂隙多為高角度裂隙，結合鉆孔抽水試驗，四個含水層（組）水頭標高相差不大，但單位涌水量相差較大，講明鉆孔上下含水層之間有一定的水力聯(lián)系，但聯(lián)系較弱。井筒開拓過程中，掘進采動所形成的導水裂隙帶可能使上下含水層之間水力聯(lián)系加強，造成掘進工作面涌水量增大，在掘進中要加以防范。（四）地下水補給、逕流、排泄條件井田地下水補給來源，要緊為大氣降水，其次為含水層之間的越流補給。松散層潛水要緊同意大氣降水的補給，次為少量沙漠凝聚水補給。潛水面起伏與現(xiàn)代地形起伏差不多一致，徑流方向要緊受地形操縱，由高至低

21、自北而南流淌，局部受地形阻礙流向略有改變。潛水多以滲流形式徑流排泄于溝谷或地形低洼地區(qū)，通過蒸發(fā)作用排泄。部分沿斷層破裂帶補給下伏基巖含水層。通過鴛鴦湖礦區(qū)礦井涌水量調查，礦井涌水量與大氣降水的數(shù)量、性質及連續(xù)時刻無關，講明基巖承壓含水層要緊通過含水層之間越流及斷層破裂帶補給，極少量大氣降水補給；直羅組砂巖含水層同意松散層潛水間接補給。侏羅系含煤地層各含水層，由于埋藏深，上覆有較厚的隔水層，同時含水層砂巖與泥巖、粉砂巖等隔水巖層呈互層狀，徑流方向受褶皺構造的阻礙，差不多沿背斜軸部巖層傾向巖層層面運移。基巖含水層徑流條件較差，地下水有利于儲存不利于排泄，儲水空間相對封閉，承壓水補給微弱，水力坡度

22、小，徑流極為緩慢，各含水層在橫向上具不連續(xù)性，垂向上具分段性。含水層深部由于水的交替能力差，逕流極為緩慢，甚至幾乎不動，加之地層的非均一性，因而含水層地下水礦化度較高，水量小，富水性微弱（五）涌水量可能可能凍結后該井筒凍結段內無涌水，依照井檢孔報告流量測井資料，凍結段以下基巖段含水層分析如下：.496m497m，巖性為細砂巖，井筒涌水量約25m3/h。.535m545m，巖性為細砂巖，井筒涌水量約58m3/h。.556m561m，巖性為中砂巖，井筒涌水量約35m3/h。.572m577m，巖性為中砂巖，井筒涌水量約58m3/h。.585m589m，巖性為細砂巖，井筒涌水量約58m3/h。2.2

23、.3其它地質情況（一）地質構造可能阻礙副立井井筒的構造要緊有F9逆斷層（走向北北西，斷面東傾,H=0320米，傾角6575，平面上距離副立井檢查孔約380米）、F10逆斷層（走向北北西，為斷面西傾的逆斷層，傾角約5162，落差0180m，平面上距離副立井檢查孔約390米）及于家梁周家溝背斜（走向北北西，平面上背斜軸距離副立井檢查孔約220米）。副立井檢查孔施工中，部分層段巖石裂隙發(fā)育，有可能為受斷層或褶皺阻礙產生的裂隙。這些裂隙富水性、導水性好，有可能造成掘進工作面涌水量增大，在井筒掘進中要采取先探后掘的方法，以確保掘進工作面安全。（二）瓦斯井田內各煤層自然瓦斯成分以氮氣（N2）為主，平均為7

24、3.7698.53%，少量二氧化碳（CO2），平均為1.2226.16%，甲烷（CH4）含量平均為0.010.45%。瓦斯分帶均屬二氧化碳 氮氣帶。各煤層中瓦斯含量專門少，屬低沼氣井田。（三）煤塵爆炸性井田內煤層的煤塵爆炸指數(shù)在27.6738.06%, 火焰長度大部分大于400mm，抑制煤塵爆炸最低巖粉用量8090%，均屬有爆炸性危險的煤層。（四）煤的自燃井田內的煤以不粘煤為主，變質程度低、揮發(fā)分高，特不是惰質組分高達50%左右以上，煤易吸氧氧化引起煤的自燃，井田內煤屬易自燃煤，自燃發(fā)火期為一個月。3.井筒正式施工前期預備工作麥垛山煤礦副立井井筒此前已一般法掘進250m，由于水文地質資料不祥，

25、在2008年10月24日傘鉆鑿眼時，用傘鉆探出涌水，出水后先后采取了注漿堵水和井筒外疏降水工作，均無效果，為此麥垛山籌建處確定采納井筒凍結方案，隨后，要求副立井停止井筒外疏降水工作，讓井筒內水位回復至靜水位。為了保證井筒內部分設備不被回復到靜水位的涌水浸泡，將抓巖機抓斗拆除，液壓模板懸吊穩(wěn)繩卸掉，并隨吊盤起吊至靜水位以上，吊盤鎖在固定盤下方,在吊盤起吊過程中將風筒、風水管路拆卸至吊盤同樣位置，然后拆除井架、攪拌系統(tǒng)、信號系統(tǒng),為打鉆凍結做好預備工作。3.1在井筒恢復生產前，必須完成以下工作1）鑿井臨時井架、天輪平臺、及攪拌系統(tǒng)、地面通訊系統(tǒng)安裝完畢。2）依照副立井靜水位，測量估算出水面距井口的

26、距離，安裝吊盤懸吊穩(wěn)繩并落至距水面10m處。在落吊盤時，通風工在吊盤上隨落隨進行安裝風筒，機電隊負責將風水管路、信號，通訊一并敷設安裝，預備排水、清淤工作。3）井筒積水、淤泥排完后，吊盤落至距止?jié){墊10m處，檢查止?jié){墊以上15m段高范圍內的井壁質量情況，如有變形裂縫情況，需破壁從下至上返修，重新澆筑，澆筑時利用此前施工用的9.4m液壓金屬模板，澆筑完畢后將模板拆除并升井。4）檢查完井壁確定返修段后，下放模板繩，模板繩到位后，將繩用繩卡鎖在模板懸吊點上。并將四根穩(wěn)繩勻速帶勁。5)為保證下部凍結基巖段外壁施工安全，返修井壁施工時將標高-250m處施工一壁座，壁厚1100mm，高度2000mm，返修

27、井壁澆筑時一并整體澆筑。6）將中心回轉抓巖機抓斗用提升鉤頭下放至工作面，然后將抓斗的進、回風管路與機身連接。7）拆除止?jié){墊、返修井壁及-250m處施工壁座等的工程量現(xiàn)場做好簽證。3.2排水、清淤方案3.2.1排水排水泵采納DC50-807型兩臺，一臺安置在吊盤上層盤排水，另一臺放在井口備用。排水管路利用此前施工的排水管路。若采納兩臺泵同時排水，則將壓風管臨時改為排水管路排水。3.2.2清理淤泥由于此前井筒注漿、打鉆凍結拆除井架等工作，井筒內雜物淤泥較多，待水排至淤泥段時，采納已加工好的專用清淤抓斗進行清理井筒內淤泥，將淤泥抓入吊桶提升至井口翻入矸石倉。4.施工方案及工藝4.1井筒(-250m-

28、580m)掘砌施工方案麥垛山煤礦副立井井筒-250.0m-482.0m段（相對標高）采取雙層井壁凍結法施工，482.0m580.0m段采取一般法施工。在凍結施工單位凍結管路鋪設完畢后，進行臨時井架、攪拌系統(tǒng)、信號系統(tǒng)、吊盤、模板、吊掛管線的安裝，并完善井口信號系統(tǒng)。為井筒凍結基巖段正式掘砌做好預備，在凍結單位、甲方、監(jiān)理單位共同下發(fā)試挖通知后方可進行試挖。凍結基巖段采納中深孔鉆爆法掘進。選用一臺FJD-8G型傘鉆配8部YGZ-70型鑿巖機和六角中空合金鋼釬，55mm“十”字型合金鉆頭，選用耐凍高比重的T220高威力抗凍水膠炸藥，毫秒延期電雷管。采納光面、光底、減震、弱沖深孔爆破技術。外壁掘砌采

29、納立井混合作業(yè)法施工。外壁掘砌段高3.6m，采納3.6m段高的單縫液壓式整體下移大模板（該模板加工成兩段，在不穩(wěn)定巖層中采納2.5m小段高模板）砌壁。凍結基巖段施工的工藝流程如下:鑿巖、爆破出矸、找平綁扎鋼筋立模澆筑出矸、清底內壁采納一次套內壁施工方案，使用12套1.1m段高的金屬組裝模板循環(huán)倒用，自下而上套內壁。凍結段壁座采納與井筒外壁一起掘出，錨網噴臨時支護，掘至設計壁座底口標高位置時，同井筒套內壁整體從下至上澆筑?；鶐r段掘進采納光面、光底、減震、弱沖、深孔爆破技術。鑿巖采納FJD-8G型傘鉆，配8部YGZ70型鑿巖機，定人、定機、定位進行鑿巖，掏槽眼深度4.2 m，其余炮眼深度4.0m，

30、炮孔直徑55mm，選用高威力T220水膠炸藥，周邊眼藥卷直徑為32mm，藥卷長度400mm，其余炮孔藥卷直徑為45mm，藥卷長度600mm，6m腳線毫秒延期電雷管，380v交流電源起爆。因輔助水平開口處在凍結基巖段, 考慮凍結管因素,輔助水平開口與井筒連接處臨時不深掘,外壁正常施工至該標高處用沙袋按設計斷面壘砌,鋼筋預留好搭接頭并愛護好,套內壁時采納同時穩(wěn)模澆筑預留開方法通過。管子道開口、主水平井筒連接處開口處在一般基巖段內，采取與井筒同時施工的方案，即施工至該連接處標高時一并掘出，然后至下而上同時澆筑，屆時編制專項安全技術措施。4.2井筒施工工藝4.2.1破除止?jié){墊施工1）止?jié){墊要緊技術特征

31、止?jié){墊總厚度為4.8m,其中澆灌砼厚4.0m, 混凝土強度為C40,與澆筑好的井壁壓茬有1.4m，濾水層厚0.8m。注漿管同心圓布置14根，采納1086mm無縫鋼管加工而成，全長6.0m，埋固4.5m。井筒中心布置一根3255.5m濾水管。濾水管及注漿管用22螺紋鋼綁扎固定。2）施工方案由于止?jié){墊與成型井壁壓茬較多，為了不破壞井壁，以風鎬挖掘為主，配合松動爆破法破除。破除止?jié){墊中的鋼管，縱橫鋼筋等必須用氧氣，乙炔切割。3）施工工藝屆時項目部另行編制詳細的麥垛山煤礦副立井破除止?jié){墊施工安全技術措施。4.2.2井筒凍結基巖段施工4.2.2.1試挖條件當井筒具備下列條件，方準開挖：1）由測溫孔和水文

32、孔資料分析，凍結壁已進展到設計厚度。2）通過試挖，證明凍結壁已實際形成并與上述的觀測結果一致。3）去、回路鹽水溫差在2以內。4）鑿井施工設備及設施已安裝完畢。5）各種施工材料及勞動力配備齊全。6）經收到甲方、監(jiān)理公司、凍結單位共同簽定的試挖通知后。4.2.2.2施工工藝1）試挖試挖深度至已澆注好的井壁向下40m。其要緊目的是探查凍結壁的進展情況，并為井內鑿井設備的吊盤改裝預備足夠的空間，檢查凍結壁采納釬探的方法。因該井筒凍結已進入深部基巖段，試挖段前20m采納FJD-8G型傘鉆配8部YGZ-70型鑿巖機和六角中空合金鋼釬，55mm“十”字型合金鉆頭，按基巖段正常掘進，段高操縱3.6m；后20m

33、采納傘鉆打淺眼放小炮掘進，段高操縱在2m左右，選用耐凍高比重的T220高威力抗凍水膠炸藥，毫秒延期電雷管。采納光面、光底、減震、弱沖深孔爆破技術。使用HZ-6中心回轉抓巖機裝罐， 2套單鉤提升5m3矸石吊桶，翻矸臺為座鉤式自動翻矸，經溜矸槽溜入落地矸石倉，然后由裝載機裝入自卸汽車排到業(yè)主指定的排矸場地。配以大段高整體鋼模砌壁，由于250m以上段采納一般法鑿井，荒徑為11m，壁厚800/600mm，250m以下采納雙層井壁凍結法施工，荒徑變?yōu)?2.2m，外壁壁厚500mm，模板直徑由9.430m加塊變徑為11.230m，考慮到第一模變徑及澆筑下砼工藝，接茬處存在一個三角形，故第一模段高開挖高度為

34、4.6m，上、下口之間留1米接茬，該段采納掘出后隨即進行錨網噴臨時支護，待套內壁時再整體澆筑。然后再進行出矸找夠段高，綁扎外壁鋼筋，豎筋采納機械螺紋連接，環(huán)筋綁扎連接。具體施工步驟為：接茬處錨網噴臨時支護找夠段高綁扎外壁鋼筋組裝外壁單縫液壓式模板模板加固澆注砼。經試挖證實凍結壁厚度已達到設計要求，并完成上述吊盤安裝后，井筒可開始正式掘砌。屆時將編制專門技術措施確保安全施工。4.2.3凍結外壁前40m段施工（一）施工方案因該井筒凍結已進入深部基巖段，試挖段前20m采納FJD-8G型傘鉆配8部YGZ-70型鑿巖機和六角中空合金鋼釬，55mm“十”字型合金鉆頭，按基巖段正常掘進，段高操縱3.6m；施

35、工20m后，下層吊盤圈徑加大，隨著井筒延伸逐漸將中盤和上盤圈徑加大，考慮到改裝后的吊盤最高起至250m下口，距工作面較近，為達到安全起爆距離，剩余20m試挖段采納傘鉆打淺眼放小炮掘進，鉆眼前先在釬桿上統(tǒng)一做好標記，眼深操縱在2.2m為宜，選用耐凍高比重的T220高威力抗凍水膠炸藥，毫秒延期電雷管。采納光面、光底、減震、弱沖深孔爆破技術。配以大段高整體鋼模砌壁。淺眼爆破施工方法的工藝流程如下:鑿巖、爆破出矸鑿巖、爆破出 矸、找平綁扎鋼筋-立模澆筑出矸、清底（二）施工工藝1）掘進2）排矸、砌外壁同以下使用傘鉆鑿巖工藝，此處不做具體敘述。4.2.4井深-290.0m（相對標高）以下井筒凍結外壁施工（

36、1）掘進井筒凍結基巖段掘砌作業(yè)方式，選用立井混合作業(yè)施工法。此工法在掘砌循環(huán)中不需臨時支護，砌壁出渣交叉進行，配以大段高整體鋼模。在每循環(huán)掘砌出渣后，隨即進行永久支護。簡化了施工工藝、縮短了圍巖暴露時刻，利于工種專業(yè)化，利于提高機械化程度和快速施工，且施工安全性好。該施工方法的工藝流程如下:鑿巖、爆破出 矸、找平綁扎鋼筋-立模澆筑出矸、清底附炮眼布置圖4-1。附副立井井筒凍結外壁傘鉆鑿巖預期爆破效果表4.1。附副立井井筒凍結外壁傘鉆鑿巖爆破參數(shù)表4.2。副立井井筒凍結外壁預期爆破效果表4.1序 號爆 破 指 標單 位數(shù) 量1炮眼利用率%902掘進斷面m2116.93每循環(huán)進尺m3.64每循環(huán)爆

37、破實體巖石量m3420.85每循環(huán)炸藥消耗量kg733.96單位原巖炸藥消耗量kg/m31.77每循環(huán)雷管消耗量個2418單位原巖雷管消耗量個/m30.59每循環(huán)炮眼長度m965.6副立井井筒凍結外壁爆破參數(shù)表表4.2炮 眼名 稱炮 眼序 號炮 眼數(shù) 目圈 徑(m)眼 深(m)眼 距(mm)傾 角(度)裝 藥 量起 爆順 序延期時刻(ms)雷 管段 不卷/眼kg/圈掏槽眼 1-881.84.2690905481輔助眼一9-20123.44.0880905723輔助眼二21-40205.14.0800904965輔助眼41-64246.74.0875904115.25輔助眼65-94308.34

38、.08709031087輔助眼95-132389.74.0800903136.87輔助眼133-1804810.94.0710902115.27周邊眼181-2416112.14.062087142.79合 計241733.9備注: 采納T220抗凍水膠炸藥。周邊眼用35mm藥卷,長600mm,重0.7kg/卷;其它眼用45mm藥卷,長600mm,藥卷重1.2kg/卷。毫秒延期電雷管起爆。注：本爆破圖表僅供參考，施工中應依照實際揭露的巖性進行調整。由于該井筒凍結深度232m，無法采納濕式鑿巖，采納干式打眼，為降低鉆眼時的粉塵在吊盤上安設傘鉆捕塵器，確保井下打眼人員的人身健康安全，剩余一般基巖段

39、98m采納濕式鑿巖。（2）裝巖排矸裝巖采納HZ-6型中心回轉抓巖機一臺，提升容器為2只5.0m3座鉤式吊桶，矸石吊桶提升到倒矸臺后，采納座鉤式自動翻矸，矸石經溜槽直接落地，然后定時用裝載機集中裝入自卸式汽車，運至業(yè)主指定地點。(3)砌外壁副立井井筒外層井壁設計凈直徑11.2mm，支護形式為雙層鋼筋砼，環(huán)筋為25300mm，豎筋為25300mm。鋼筋愛護層為60mm，豎筋采納直螺紋套連接，環(huán)筋采納綁扎連接，鋼筋搭接長度不小于35D（D為鋼筋直徑）,壁厚500mm，砼強度分不為：為C50，為C60。由于外壁鋼筋設計雙層，為便于施工，模板中直模和刃腳需分離，二者之間用手拉葫蘆連接，由地面穩(wěn)車懸吊。具

40、體施工步驟為：找好段高通過手拉葫蘆下落整體刃腳按中心線找平找正綁扎鋼筋落直模找平找正用手拉葫蘆將刃腳和直模帶緊模板加固澆注砼。砼由井口地面攪拌系統(tǒng)攪拌，按甲方指定的有資質的試驗室提供的砼配合比拌制，砼采納DX-3.0型底卸式吊桶下料，底卸式吊桶接料后通過鋪設的軌道人工推至井口，由提升鉤頭提升下井。吊盤上設接灰盤，砼卸到接灰盤上，經8鋼絲鎧裝耐磨膠管對稱入模。入模砼使用插入式風動震搗器分層震搗。凍結基巖段外壁砼施工中摻加WG- 抗腐蝕抗裂防水劑，加入量為水泥用量的10%。4.2.5套內壁施工依照井壁結構設計，當井筒順序施工至井深-476.0m處，停止砌外壁，拆除大模板，采納錨網噴臨時支護方式（錨

41、桿采納201600mm樹脂錨桿，間排距10001000mm，6.5mm鋼筋網，網格100100mm，網片搭接100mm，噴砼厚50mm，砼強度為C20）施工至井深482.0m處，用砼鋪底形成工作面，然后拆除抓巖機上井，下落吊盤安裝輔助盤，改造完后，自下而上綁扎鋼筋穩(wěn)模（金屬組裝模板），整體澆筑至井深476.0m處開始套內壁工作。套內壁采納12套1.1m段高金屬組裝式模板（使用10套，備用2套）自下而上施工。下吊盤作為綁扎鋼筋和穩(wěn)模操作臺（豎筋采納機械螺紋連接，環(huán)筋綁扎連接），中層盤作為澆注砼的操作臺，上層盤下放鋼筋。吊盤下方掛輔助盤，輔助盤與吊盤的下層盤間距為8.8m，掛好輔助盤后即可進行內壁

42、施工，輔助盤用四根鋼絲繩懸吊在吊盤下，作為拆模及井壁灑水養(yǎng)護的工作盤。內壁澆注砼采納底卸式吊桶下料，砼下至吊盤上的接灰盤內經活節(jié)管入模 ，輔助盤和吊盤之間用軟梯上下。為保證內壁砼質量，必須嚴格操縱砼配合比、坍落度及入模溫度(在1520)，按設計要求內壁摻加WG-抗腐蝕抗裂防水劑，加入量為水泥用量的10%。以增強井壁的性能，施工過程中要加強質量治理，砼澆灌必須嚴格按分層、均勻、對稱澆灌，并定人、定位、掛牌振搗，加強井壁表面修飾和養(yǎng)護工作。加強組織治理確保連續(xù)施工,若因故出現(xiàn)停止施工時，則按技術措施要求處理好施工縫，確保井壁質量。內壁除了輔助水平馬頭門連接處井壁為雙層鋼筋砼外，其余為素砼支護。此不

43、詳述，具體在施工之前編制詳盡的施工安全技術措施，施工中要嚴格按照設計圖紙施工。4.3基巖段施工（1）施工方案井筒基巖段標高為-482m-580m段（號以下），設計錨網臨時支護，單層鋼筋砼，號以下設計為鋼筋砼，未設計臨時錨網支護，掘砌采納立井混合作業(yè)法施工。施工中出渣、錨網支護、砌壁交叉進行，配以大段高整體鋼模。每循環(huán)掘砌出渣臨支后，隨即進行永久支護。簡化了施工工藝、縮短了圍巖暴露時刻，利于工種專業(yè)化，利于提高機械化程度和快速施工，且安全性好。該施工方法的工藝流程如下:鑿巖、爆破出 矸錨網支護綁扎鋼筋立模澆筑出矸、清底（2）施工工藝1）掘進采納中深孔鉆爆法掘進。選用一臺FJD-8G型傘鉆配8部Y

44、GZ-70型鑿巖機和六角中空合金鋼釬，55mm“十”字型合金鉆頭，選用高比重的T220高威力水膠炸藥，毫秒延期電雷管，腳線長度7.0m。采納光面、光底、減震、弱沖深孔爆破技術，詳見基巖段爆破圖表。附圖4-2井筒基巖炮眼布置圖。附表4.3井筒基巖預期爆破效果表。附表4.4井筒基巖爆破參數(shù)表。井筒基巖段預期爆破效果表4.3序號爆 破 指 標單位數(shù)量1炮眼利用率%902掘進斷面m288.23每循環(huán)進尺m3.64每循環(huán)爆破實體巖石量m3317.525每循環(huán)炸藥消耗量kg523.36單位原巖炸藥消耗量kg/m31.77每循環(huán)雷管消耗量個1578單位原巖雷管消耗量個/m30.59每循環(huán)炮眼長度m629.6

45、基巖段爆破參數(shù)表表4.4炮 眼名 稱炮 眼序 號炮 眼數(shù) 目圈 徑(m)眼 深(m)眼 距(mm)傾 角(度)裝 藥 量起 爆順 序延期時刻(ms)雷 管段 不卷/眼kg/圈掏槽眼1-881.84.270590657.61輔助眼一9-22143.64.0805905843輔助眼二23-42205.44.0890904965輔助眼三43-68267.24.0865904124.85輔助眼四 69-102349.04.0830903122.47周邊眼103-1575510.54.060088138.511合 計157523.3備注: 采納T220巖石水膠炸藥。周邊眼用32mm藥卷,長400mm,重

46、0.7kg/卷;其它眼用45mm藥卷,長600mm,藥卷重1.2kg/卷。毫秒延期電雷管起爆。注：本爆破圖表僅供參考，施工中應依照實際揭露的巖性進行調整。2）裝巖、排矸井筒基巖段裝巖、排矸與凍結基巖段裝巖、排矸方式相同。3）砌壁基巖段設計錨網臨時護，金屬網采納6.5mm鋼筋網，網孔規(guī)格150150mm，錨桿直徑20mm，間排距2.0m，錨深1200mm，每3.6m段高分兩次臨支，即放炮后先出渣，出至段高1.8m，然后進行錨網臨支，接著再進行出渣，出至段高3.6m再進行錨網臨支，最后進行綁扎鋼筋砌壁，砌壁選用MJY3.6m整體金屬下移鋼模板，井深482m580m段為鋼筋砼，且鋼筋布置在井壁內側，

47、施工時暫不安裝大模板刃角，采取現(xiàn)場加工木刃角或人工使用砂培刃角，砌壁段高為3.6m，與深孔光面爆破相吻合，實現(xiàn)了一掘一砌正規(guī)循環(huán)作業(yè)。模板由地面穩(wěn)車懸吊，實行集中操縱，該模板整體強度大，不易變形，接茬嚴密無錯臺，單縫式液壓脫模機操作方便。砼運輸入模工藝與凍結段工藝相同。4.4井筒相關硐室的施工4.4.1輔助水平與井筒連接處開口施工（以下簡稱馬頭門）輔助水平馬頭門位于凍結基巖段，考慮到施工對凍結管的阻礙，兩側開口暫不深入施工，為保證井筒和馬頭門連接的整體性，井筒外壁施工至輔助水平馬頭門標高時，按照外壁厚度及設計斷面用沙袋壘砌成形預留開口，在套內壁施工至該水平處采納馬頭門與井筒同時穩(wěn)模澆筑方法施工

48、通過。由于該礦井水文地質條件復雜，為確保安全施工，待井下二期排水系統(tǒng)形成后，再施工凍結基巖段輔助水平連接處剩余工程量，施工方案為待井筒落底后，與甲方協(xié)商，采取二期巷道施工與該連接處貫穿的施工方案，以確保施工安全。施工前項目部將依照實際情況編制詳細可行的施工安全技術措施。4.4.2管子道、主水平馬頭門與井筒連接處兩側施工副立井管子道開口在井深534m處，位于一般基巖段，施工長度為3m，采納與井筒同時施工的方案，在井筒施工到此處時一并掘出，且與井筒同時穩(wěn)模澆注砼。主水平馬頭門位于一般基巖段，采取與井筒同時施工的方案。長度暫按3m施工，設計為鋼筋砼。具體為井筒外壁施工到馬頭門頂板上方12m時，先砌好

49、上部井筒井壁，接著下掘井筒，采取錨網噴臨時支護掘進井筒，錨桿間排距800800mm，錨桿規(guī)格為182100mm，6.5mm鋼筋網，網格100100mm，網片搭接100mm，噴砼厚50mm，噴砼強度為C20，馬頭門頂板視圍巖情況可追加錨索臨時支護。掘出井筒至馬頭門底板下1米及馬頭門兩邊各3.0米，井筒與馬頭門同時綁扎鋼筋、穩(wěn)模澆筑成一整體，混凝土強度為C60。馬頭門施工完畢，然后轉入井筒施工。（施工前屆時將依照實際情況編制詳細可行的施工安全技術措施）4.5井筒過圍巖破裂帶施工井筒在穿過圍巖破裂等巖性較差地層時，我們將縮小掘進段高（利用2.5m段高模板）、采納錨網聯(lián)合支護和提高光爆指標等措施。提高

50、光爆指標即減少周邊眼眼距和抵抗距，采納不偶合裝藥，盡量減少爆破對井筒圍巖的破壞，保持圍巖的完整性，充分利用其自身抵抗能力；同時適當縮小掘進段高，采納錨網或錨噴聯(lián)合支護，盡量縮短圍巖的暴露時刻，必要時增設鋼井圈增強支護，確保安全順利通過不良地層。4.6井筒通過煤層施工依照招標文件及井筒檢查孔資料，該礦井屬低瓦斯礦井，煤層具有爆炸性危險。副立井井筒凍結段將穿過四37煤等煤層，盡管該礦井瓦斯含量專門低，但其處于二氧化碳氮氣帶中，因此本設計將在井筒揭露各煤層前驗證其是否有突出的危險性。4.6.1探揭煤探揭煤方法如下：首先在施工到距煤層10m時停止掘進，利用QZJ-100B型潛孔鉆機在井筒內對稱打四個探

51、煤鉆孔（孔徑75mm）。以查明煤層賦存情況及煤層的突出危險性，探煤孔應超前于掘進工作面5m以上距離，且探煤孔不得作為炮孔使用。在探煤孔見煤時，必須一次穿透煤層全厚的鉆孔，測定煤層氣體壓力，預測有無突出危險。若測定煤層氣體壓力在0.74MPa以下，則能夠結合震動放炮揭開煤層。若測定煤層氣體壓力在0.74MPa以上時，須在距煤層不小于5m的位置施工排放鉆孔進行排放，排放鉆孔必須穿過煤層全厚，且進入煤層底板巖層500mm。經一定時刻排放且檢查無災難危險后，再采納震動放炮揭開煤層。4.6.2安全注意事項揭露煤層時掘進段高操縱在2.5m左右，多打眼，少裝藥，使用的毫秒延期電雷管總延期時刻不大于130毫秒

52、。加強通風與瓦檢及撒水降塵工作，保證電氣設備的防爆性能，井內工器具使用時要確保不產生火花，下井工人按規(guī)程著裝和配備自救器，抓巖機的使用要編制專項措施并報批。在煤系地層施工中要堅持“一炮三檢”，遇異常情況要停工撤人，處理好后再施工，具體施工時必須參照防治煤與瓦斯突出細則和公司通防專項規(guī)定編制詳細技術安全措施，并按規(guī)定報批。4.7井筒防治水該井含水層段采取凍結法施工，固在井筒掘砌期間不需防治水，但在井筒解凍后施工剩余井筒基巖段及管子道、主水平井筒連接處時要注意防治水工作。4.7.1 井筒排水在套完內壁后落吊盤時，一并將風水管、排水管及風筒接下去。再施工井筒剩余工程，依照設計在上層吊盤上布置一臺DC

53、50-807型臥泵，用于井筒應急排水。4.7.2 預注漿堵水套壁結束后，掘至凍結管底部以上5m，采納傘鉆長釬探水，探水孔施工8個，孔徑55mm，深度10m，保留6m巖帽，即每模探水，發(fā)覺涌水，下入長3m，50mm孔口管在工作面直接注漿堵水。當井筒涌水量小于10m3/h的情況下，采取壁后導水，當涌水量大于10m3/h時，施工止?jié){墊采納工作面預注漿堵水，副立井掘進至522m(煤層厚0.27m)，依照水文地質資料分析，下部有4段含水層，需施工止?jié){墊，采取工作面預注漿方法通過，注漿深度522m590m(超過井底10m)，屆時另編制工作面預注漿施工安全技術措施。4.7.3壁后注漿依照礦山工程施工及驗收規(guī)

54、范中有關條款，要求成井后井筒涌水量不大于6.0m3/h。在井筒竣工驗收之前要進行井筒總涌水量實測，假如大于該值，則需進行壁后注漿，要緊針關于集中涌水點和集中淋水段進行，使用C-S雙液漿堵水加固。屆時將編制安全技術措施指導施工。4.8壁間充填注漿依照設計要求井筒內、外壁之間需進行壁間注漿充填,現(xiàn)場依照井筒解凍后出水情況分段注漿,注漿至下而上施工，每注漿段施工四個注漿孔，孔深不能穿透井筒外壁，以進入外壁深度不大于50mm為宜。使用單液水泥漿充填。壁間充填注漿利用吊盤作為操作盤，封閉下吊盤喇叭口，注漿泵及漿液桶均布置在下吊盤上，造孔、埋管及注漿工作均在下吊盤上完成。屆時將編制詳細的壁間注漿安全技術措

55、施。4.9砌壁砼配合比設計和質量操縱副立井凍結基巖段及基巖段設計砼標號分不為C50、C60兩種標號。砼質量是井壁質量的重要阻礙因素，混凝土的質量操縱，混凝土的溫度操縱，防止或減少溫度裂縫，防止干縮裂縫和量測監(jiān)控等問題將是保證井壁質量的關鍵。砼的質量操縱要從原材料的質量抓起，同時要把握住配料的精度，并采納合理的施工工藝。砼的質量操縱要從原材料的質量抓起，同時要把握住配料的精度，并采納合理的施工工藝。（1）原材料質量的操縱原材料將保持穩(wěn)定的貨源和穩(wěn)定的質量。進場的水泥必須要有產品合格證和強度試驗報告，儲存期超過三個月的水泥要降級使用，對受潮結塊的水泥禁止使用。進場的砂石要做級配試驗，所用砂子、石子

56、每批貨到場都要作配比試驗，適時調整配比。砂石的含水量要定期測定，配水時要相應扣除砂石中的含水量。水泥：選用一般硅酸鹽散裝水泥質量達到JC/T452-1997標準中一等品要求。砂子：選用河砂，中砂；其細度模數(shù)在2.5以上，且其顆粒在0.315mm以下的成分所占比例不小于15%，含泥量3%。石子：選用2040mm石灰?guī)r碎石，含泥量1%，針片狀顆粒15%，壓碎指標5%，石材強度900Kg/cm2。水：凍結水源井水。外加劑：嚴格按照設計型號添加。（2）配料的操縱使用山東方圓牌電子自動化計量系統(tǒng)，以保證混凝土各組分稱量的準確性，使用中將定期校正計量系統(tǒng)，保證計量準確。確保混凝土各組分計量誤差達到以下要求

57、：水：小于或等于0.5%。水泥：小于或等于1.5%。砂石：小于或等于2%。外加劑：小于或等于1%。原材料的選擇：水泥：選用42.5R或52.5R級一般硅酸鹽抗腐蝕散裝水泥質量達到JC/T452-1997標準中一等品要求。砂子：選用河砂，中砂；其細度模數(shù)在2.5以上，且其顆粒在0.315mm以下的成分所占比例不小于15%，含泥量小于3.0%。石子：選用2040mm石灰?guī)r碎石，含泥量1%，針片狀顆粒15%，壓碎指標5%，石材強度900Kg/cm2。水：凍結水源井水。摻加劑：井壁砼內摻加WG- 抗腐蝕抗裂防水劑，摻量為水泥用量的10。（3）施工工藝的操縱砼的攪拌時刻一般砼不低于1.5分鐘，高強砼不低

58、于2.5分鐘，保證攪拌均勻，要經常檢查砼的塌落度，發(fā)覺坍落度比預定值有較偏差時或卸下的拌和料成球狀時，要重新拌制；并要找出緣故并及時調整。砼入模后，要用震搗器進行分層震搗，分層厚度為300mm為宜，震搗要適度，不要震搗過度更不要漏震，震搗至砼表面震平，出現(xiàn)浮漿即可。砼脫模后要進行灑水養(yǎng)護關于一般砼，關于高強砼將確保早期潮濕養(yǎng)護，使砼表面始終處于飽水潮濕狀態(tài)許多于7天。（4）組織措施施工中將成立由項目部技術負責人為主的砼制備小組，進行不間斷的跟蹤試配試驗，確保高強砼的施工質量。（5）量測監(jiān)控措施施工中將使用砼溫度測定記錄儀進行施工全過程的砼溫度跟蹤和監(jiān)測，以便有的放矢地采取相應技術措施確保砼質量

59、。5.工廣及鑿井設施布置工廣及鑿井設施布置原則上按照原施工組織設計方案。在凍結段外壁施工時吊盤圈徑加大至10.9m，模板直徑加大至11.23m。6.施工輔助系統(tǒng)副立井直羅組下段含水層組，在采納地面預注漿法、井筒外疏水法都沒達到預想效果情況下，改用凍結方案施工。在凍結基巖段及一般基巖段施工中，輔助系統(tǒng)利用上段施工期間的輔助系統(tǒng)。7.勞動組織與材料投入7.1工程施工項目治理為了快速、優(yōu)質、安全、高效地完成施工任務，我們將成立麥垛山礦井工程項目部，選派優(yōu)秀治理人員、工程技術人員和施工隊伍，進行本工程的施工。實施項目法治理、全面履行工程施工承包合同，項目部將以承包合同為依據(jù)，以創(chuàng)精品工程為目標，實施從

60、工程進點到全部工程竣工移交全過程的經營與治理，對工程施工質量、工期、成本實行全面操縱。項目部對外認真履行施工合同，對內實行全面操縱，制定和落實承包責任制。項目部下設工程組、經營組、綜合組及安監(jiān)站等業(yè)務組室，依照有關規(guī)章制度和治理方法實行嚴格的正規(guī)化治理。7.2勞動作業(yè)制度1）井筒凍結基巖段、基巖段外壁施工，采納專業(yè)工種“滾班”作業(yè)制，一掘一砌（短段爆破時，兩掘一砌），循環(huán)進尺3.6m。見附表7.1副立井井筒-290.0m以下凍結基巖段外壁掘砌循環(huán)圖表，表7.2副立井基巖段掘砌循環(huán)圖表。2）套內壁施工，采納“三八”滾班作業(yè)制，每班支護3模，每模段高1.1m。見附表7.3井筒套內壁循環(huán)圖表。3）輔