選礦工藝設備選擇和計算(改進)概要

1、選礦工藝設備的選擇和計算(改良版)綱領選礦工藝設備的選擇和計算(改良版)綱領51/51選礦工藝設備的選擇和計算(改良版)綱領第5章工藝設備（設備）的選擇和計算內容概要：本章的學習內容包含：工藝設備選擇及計算原則；破裂及篩分設備選擇與計算；磨礦及分級設備選擇與計算；選別設備選擇與計算(包含浮選、重選、磁選及電選設備等)；脫水設備選擇與計算；協(xié)助設備的選擇和計算（包含給礦機、帶式輸送機、砂泵和起重機等）；礦倉設備的種類、選擇和設計計算。5.1工藝設備選擇和計算原則工藝設備選擇和計算是礦物加工工程設計的一項重要內容。設備選型的適合與否直接決定選礦工藝可否順利實現(xiàn)。所以，在選擇和計算工藝設備時一定依照

2、以下基根源則：設備一定滿足生產能力要求并與選礦廠生產規(guī)模相適應；設備一定適應生產工藝特色的要求；設備一定便于操作和控制，且性能靠譜；設備選型應盡量采納已定型化的先進設備。選礦設備分為兩大類，即主體設備和協(xié)助設備。此中，主體設備包含：破裂機、篩分機、磨礦機、分級機、浮選機、跳汰機、搖床、磁選機、濃縮機、過濾機和干燥機等。協(xié)助設備則包含：帶式輸送機、砂泵、給礦機和起重機等。選擇主體設備時，需確立設備型式和尺寸(即型號和規(guī)格)，以及設備數(shù)目。在同一作業(yè)中，若有幾種不一樣型式的設備可供選擇時，應經過技術經濟比較才能確立。工藝設備生產能力的計算，可采納以下方法進行：按理論公式計算生產能力。按理論公式近似

3、計算生產能力的設備有：顎式破裂機、旋回破裂機、圓錐破裂機、對輥破裂機、水力分級機、水力旋流器、水力分選機和濃縮機等。這些設備分為兩類：第1類是依照經過破裂腔破裂物料的質量(容積)進行計算的破裂機；第2類是礦漿在分級過程中，在重力或慣性力作用下，依照固體物料在流體中運動的理論進行計算的分級設備。按理論公式計算的生產能力，其結果與實質生產資料有必定偏差，但卻能表示影響設備生產能力的主要有關要素。按經驗公式計算生產能力。按經驗公式計算生產能力的設備有：固定篩、振動篩和螺旋分級機等。經驗公式是采納設備在辦理指定物料(稱之為標準物料)時的生產能力。所以，它有必定的適應范圍。在辦理其余非標準物料時，一定考

4、慮某些修正系數(shù)。經驗公式與理論公式相同，反應了設備生產能力與待辦理物料性質和工作條件的函數(shù)關系。按綜合公式計算生產能力。綜合公式也叫半經驗公式。它既有理論推導的因子，又有經驗修正系數(shù)。旋回破裂機可用這種公式計算生產能力。按單位負荷計算生產能力。這種計算方法是依據設備的單位容積、單位面積或單位長度計算生產能力。按單位容積計算生產能力的設備有磨礦機、浮選機等。按單位面積計算生產能力的設備有篩分機、真空過濾機等。單位負荷的測定能夠隨意選擇一種已知其單位生產能力的礦石作為標準礦石，而后將標準礦石與待測礦石在試驗室中進行試驗，得出其生產能力的相對系數(shù)，則可求出待測礦石的單位負荷。按單位能耗計算生產能力。

5、按辦理單位重量或單位體積礦石所耗電量計算生產能力，如磨礦機、洗礦機等可用這種方法計算生產能力，單位能耗的測定方法與單位負荷的測定方法相同。按礦石在設備中的逗留時間計算生產能力。為使某作業(yè)順利進行，一定使被辦理礦石在該作業(yè)(設備)擁有必定的逗留時間。這種設備的有效容積是依據單位時間的容積生產能力與辦理礦石需逗留的時間之積而確立。這種方法需要早先確立各作業(yè)辦理該種礦石的逗留時間，如浮選機、攪拌槽可用這種方法計算生產能力。按產品目錄確立生產能力。齒式對輥機、搖床等可直接經過制造廠的產品目錄計算生產能力。但一定對礦石性質和工作條件設置某些修正系數(shù)。設備數(shù)目取決于所選設備的型號和規(guī)格。采納小型設備，將增

6、加建筑面積、管理和保護的困難。采納大型設備則有益于減少基建投資，降低生產成本，并能促使選礦廠的自動化管理，但要增加廠房高度和起重設備的起重能力。所以，一定依據主要技術經濟指標進行方案比較，確立合理的方案。方案比較的主要指標包含：設備總重量、總投資、總安裝功率、廠房總面積和高度等。一般狀況下，某作業(yè)的同類設備臺數(shù)大于46臺時，應改選大型設備較為有益。為了保證選礦廠的正常生產，一定考慮設備的備用。破裂機和篩分機的備用臺數(shù)取決于破裂作業(yè)的工作制度、原礦倉和中間礦倉的容積。第1段破裂，不考慮備用設備。第2段和第3段破裂，每23臺破裂機考慮1臺備用破裂機，每34臺篩分機考慮1臺備用篩分機。磨礦、選別和濃

7、縮作業(yè)不考慮備用設備。精礦過濾和干燥設備應試慮備用設備。輸送礦漿的砂泵，每臺應試慮l臺備用砂泵。5.2破裂設備的選擇和計算5.2.1破裂設備的選擇破裂設備的選擇與辦理礦石的物理性質、要求破裂的生產能力、破裂產品粒度及設備配置有關。礦石物理性質包含：礦石硬度、密度、含泥量、含水量和礦石最大粒度。依據礦石極限抗壓強度，礦石可分犯難碎性礦石、中等可碎性礦石和易碎性礦石3各樣類。的給入。給礦中的最大粒度，對粗碎機為0.80.85B(B破裂機給礦口寬度細碎機則為0.850.90B。(1)粗碎設備的選擇)，中、粗碎設備主要有旋回破裂機和顎式破裂機。粗碎設備的選型主要考慮給礦最大粒度、生產能力和礦石可碎性3

8、種要素。大、中型選礦廠既可采納顎式破裂機，也可采納旋回破裂機。中、小型選礦廠平常采納顎式破裂機。顎式破裂機按傳動肘的結構和運行形式不一樣，可分為雙肘簡單搖動型和單肘復雜搖動型2類。一般，大型選礦廠采納簡擺式顎式破裂機，中、小型選礦廠采納復擺式顎式破裂機。顎式破裂機的規(guī)格一般以給礦口寬度長度表示。顎式破裂機的主要長處是：結構簡單，工作靠譜，價錢較便宜，便于維修，外型高度小，排礦口調理方便，破裂含水量和含泥量較高的礦石不易擁堵破裂腔。其主要弊端是：襯板易磨損，且破裂產品粒度不均勻。與顎式破裂機對比，旋回破裂機的長處主假如破裂單位質量礦石時的電耗少，破裂腔連續(xù)工作，生產能力大，破裂腔內襯的磨損分布均

9、勻。其余，產品過大塊少，粒度均勻，破裂腔內不易擁堵礦石，能夠采納“擠滿給礦”。其不足主假如：排礦口調理困難，設備結構復雜，機身較大，基建基礎和廠房高度要求高。中、細碎設備的選擇中、細碎設備的選型除了需要考慮確立粗碎設備選型的要素外，還要考慮上段破裂產品的最大粒度和本段破裂要求的產品粒度。大、中型選礦廠破裂難碎性礦石和中等可碎性礦石時，中碎和細碎常采納圓錐破裂機。按圓錐破裂機破裂腔的形狀和平行帶長度的不一樣可分為標準型、中間型和短頭型3類。中碎設備常采納標準型圓錐破裂機或中間型圓錐破裂機，細碎設備常用短頭型圓錐破裂機。若采納兩段破裂流程時，第2段也可采納中間型圓錐破裂機。圓錐破裂機的規(guī)格以破裂錐

10、(動錐)底部直徑(mm)表示，其型號以“B”、“Z”和“D”分別代表標準型、中間型和短頭型。圓錐破裂機的生產能力大，破裂比大，適于破裂硬礦石和中硬礦石，特別是近幾年來已寬泛采納美卓（Metso）和山達維克（Sandvik）公司生產的HP、MP和CS型新式圓錐破裂機。其弊端是不適合辦理含泥量過高的礦石。關于小型選礦廠的第2段破裂設備，一般可采納還擊式破裂機、錘式破裂機、輥式破裂機，以及中間型(或短頭型)圓錐破裂機，也可采納深腔顎式破裂機。還擊式破裂機合用于破裂中等可碎性礦石和脆性礦石。它有單轉子(PF)和雙轉子(2PF)兩種型式。其規(guī)格以轉子直徑和長度表示。與其余型式破裂機對比，設備重量輕，體積

11、小，生產能力大，結構簡單，維修方便。單位產量能耗低，能耗比顎式破裂機節(jié)儉1/3。破裂產物粒度均勻，細粒含量多，有益于提高磨礦機的效率。能選擇性地破裂礦石，過粉碎少。破裂比大，能一次達成中碎機和細碎機的要求，所以可簡化流程，節(jié)儉投資。弊端是：打擊板和還擊板簡單磨損，需要常常改換。工作噪音大，粉塵多。輥式破裂機也稱對輥破裂機，它有平輥和齒輥兩類。規(guī)格以輥子直徑和長度表示。輥式破裂機適于破裂含黏土多和要求產品粒度均勻的中等可碎性以及脆性礦石，破裂產品粒度可小于12mm。其特色是結構簡單，破裂比大，過粉碎少。弊端是：生產能力低，占地面積大，輥面磨損不均勻，需要常常加工辦理。高壓輥式破裂機的產品粒度細且

12、均勻，能有效地降低磨礦作業(yè)的能耗。5.2.2破裂設備生產能力的計算破裂機生產能力與被破裂物料性質(礦石硬度、密度、濕度、粘結性和粒度構成等)、破裂機結構參數(shù)和工藝要求(破裂比、開路或閉路作業(yè)、設備負荷率、給礦均勻度)等要素有關。因為影響要素多，生產能力的計算方法也許多，且各具特色。所以，在設計中多采納經驗公式大概計算生產能力，并依據實質資料對計算結果加以校訂。顎式破裂機、旋回破裂機和圓錐破裂機生產能力的計算開路破裂時，顎式破裂機、旋回破裂機、圓錐破裂機的生產能力計算：QK1K2K3K4Q0(5-1)式中，Q在設計條件下破裂機的生產能力(t/h)；Q0在標準條件下破裂機的生產能力(t/h)；Q0

13、q0e(5-2)q0破裂機在開路破裂排礦口寬度為1mm時，破裂標準狀態(tài)礦石的單位生產能力(t/mmh)(見表5-1至表5-5)。e破裂機排礦口寬度(mm)；K1礦石可碎性系數(shù)(見表5-6)；也可按下式校核。表5-1顎式破裂機q0值破裂機規(guī)格(mm)25040040060060090090012001200150015002100q0(t/mmh)0.400.650.951.01.251.301.902.70表5-2旋回破裂機q0值破裂機規(guī)格(mm)500/75700/130900/1601200/1801500/1801500/300q0(t/mmh)2.53.04.56.010.513.5表

14、5-3開路破裂時標準型、中型圓錐破裂機q0值破裂機規(guī)格(mm)6009001200165017502200q0(t/mmh)1.02.54.04.57.08.08.09.014.015.0注：排礦口小時取大值，排礦口大時取小值。表5-4開路破裂時短頭型圓錐破裂機q0值破裂機規(guī)格(mm)9001200165017502200q0(t/mmh)4.06.512.014.024.0表5-5開路破裂時單缸液壓圓錐破裂機q0值破裂機規(guī)格(mm)9001200165022003000標準型2.524.68.516.028.0q0(t/mmh)中型2.765.49.2320.030.6短頭型4.256.71

15、4.2825.047.3注：表中數(shù)據參照沈重的設備資料。表5-6礦石可碎性系數(shù)K1值礦石性質極限抗壓強度MPa(kgf/cm2)普氏硬度K1值硬156.9196.1(16002000)16200.90.95中硬78.45156.9(8001600)8161.0軟78.45(800)81.11.2表5-7粗碎設備的給礦粒度修正系數(shù)K3值給礦最大粒度Dmax和給礦口寬度B之比Dmax0.850.700.600.500.400.30K3B1.001.041.071.111.161.23表5-8中碎與細碎圓錐破裂機破裂比修正系數(shù)K3值標準型或中型圓錐破裂機短頭型圓錐破裂機e/BK3e/BK30.600

16、.900.980.400.900.940.550.921.000.251.001.050.400.961.060.151.061.120.351.001.100.0751.141.20注：e開路破裂時，指上段破裂機排礦口寬度，B指本段破裂機給礦口寬度；閉路破裂時，e/B指閉路破裂機的排礦口寬度與給礦口寬度之比。設有早先篩分時，K3取小值，不設早先篩分時取大值。0.11B(5-3)K1SB標準礦石的抗壓強度，B160(MPa)；S設計礦石的抗壓強度(MPa)。K2礦石密度修正系數(shù)，按下式計算：K2(5-4)1.6或K22.7(5-5)(t/m3)；設計礦石的松懈密度設計礦石的密度(t/m3)。K

17、3給礦粒度修正系數(shù)(見表5-7，表5-8)，表5-7的數(shù)據可由下式計算：0.2(5-6)K3S標準條件下給礦最大粒度與粗碎機的給礦口寬度之比，0.85；設計的給礦最大粒度與采納粗碎機的給礦口寬度之比。K4水份修正系數(shù)，見表5-9。表5-9水份修正系數(shù)K4值礦石中水份含量，%4567891011K41.01.00.950.900.850.800.750.65公式(5-1)因為考慮了礦石性質、破裂機排礦口寬度、破裂比和流程結構等要素，所以，計算結果與實質狀況周邊。關于當前工程中寬泛采納的美卓和山達維克等高效圓錐破裂機，因為其生產能力與排礦口寬度之間不呈線性關系，所以，在計算生產能力時，應依據破裂流

18、程計算所確立的排礦口寬度，聯(lián)合設計礦石性質來采納合理的Q0值，能夠咨詢廠家或參考設備樣本采納，再按以上參數(shù)進行修正。表5-10是HP系列圓錐破裂機對應不一樣排礦口下的生產能力數(shù)據。一般在生產能力計算達成后，還應由設備廠家對計算結果進行核算。表5-10HP系列圓錐破裂機對應排礦口的生產能力Q0型號噸/小6mm8mm10mm13mm16mm19mm22mm25mm32mm38mm45mm51mm時(1/4)(5/16)(3/8)(1/2)(5/8)(3/4)(7/8)(1)(11/4)(11/2)(13/4)(2)HP100Mtph45-5550-6055-7060-8070-9075-9580-

19、10085-10100-140HP200Mtph90-120120-150140-180150-190160-200170-220190-235210-250HP300Mtph115-140150-185180-220200-240220-260230-280250-320300-380350-440HP400Mtph140-175185-230225-280255-320275-345295-370325-430360-490410-560465-630HP500Mtph175-220230-290280-350320-400345-430365-455405-535445-605510-7

20、00580-790HP800Mtph260-335325-425385-500435-545470-600495-730545-800600-950690-1050785-1200閉路破裂時，破裂機生產能力按下式計算：QKQ(5-7)式中，Q開路破裂時，破裂機的生產能力(t/h)；Q閉路破裂時，破裂機的生產能力(t/h)；K閉路破裂時，均勻給礦粒度變細系數(shù)，一般K=1.151.4，易碎性礦石取大值，難碎性礦石取小值。(2)還擊式破裂機生產能力的計算Q60K1c(he)bdn(5-8)或Q3600le(5-9)式中，Q生產能力(t/h)；K1校訂系數(shù)，一般取0.1；c板錘個數(shù)；b板錘寬度(m)；

21、h板錘高度(m)；e排礦口寬度(m)；d轉子直徑(m)；n轉子轉速(n/min)；礦石的松懈密度3礦石的充滿系數(shù)=0.20.7；打(t/m)；擊板錘的線速度(m/s)；轉子圓周速度范圍為1270(m/s)，一般取1545(m/s)；l轉子長度(m)。光面輥式破裂機生產能力的計算Q60ndle(5-10)或Q3600le(5-11)式中，Q生產能力(t/h)；圓周率；破裂機排出口的充滿系數(shù)，=0.20.4，難碎性碎石、粗粒礦石取大值；輥筒圓周速度(m/s)；n、d、l、意義同前。(4)需要破裂機臺數(shù)的計算KQ0(5-12)nQ式中，n設計需要的破裂機臺數(shù)(臺)；Q0需要破裂的礦量(t/h)；Q所

22、選破裂機的生產能力(t/h臺)；K不均勻系數(shù)，K=1.11.2。破裂機生產能力的計算，還有其余的計算方法，如歐美國家寬泛采納的邦德(Bond)功指數(shù)計算法，有關功指數(shù)的計算請參閱有關設計手冊或資料。5.3篩分設備的選擇和計算5.3.1篩分設備的選擇選擇篩分設備時，應試慮的主要要素有：待篩分物料的特征，包含物料的粒度、篩下粒級的含量、物料顆粒的形狀、密度、物料含水量和黏土含量等。篩分機的結構參數(shù)。如篩分機運動形式、振幅、振頻、篩分機篩面傾角、篩網面積、篩網層數(shù)、篩孔形狀和尺寸、篩孔面積率等。篩分的工藝要求。如生產能力、篩分效率、篩分方法等。（1）固定篩的選擇固定篩合用于大塊物料篩分。固定篩有格篩

23、和條篩兩種。格篩用于原礦受礦倉和粗碎礦倉的上部，用做控制礦石粒度，一般為水安全裝。條篩用于粗碎和中碎的早先篩分，傾斜安裝，傾斜角一般為4050，含泥、含水量大時，應增大510。條篩篩孔寬度為設計要求的篩下粒度的1.11.2倍，篩孔尺寸一般不小于50mm。固定篩的主要長處是：結構簡單，堅固，不需要動力，價錢廉價。其弊端是：篩孔易擁堵，條篩需要高差大，篩分效率低，一般為50%60%。（2）振動篩的選擇5-11所示。選礦廠常用的振動篩按其結構和作用原理的分類如表慣性振動篩的型式有座式、吊式、單層篩和雙層篩。它的振動器安裝在篩箱上，皮帶輪中心線隨振動器的上下振動也產生空間運動。慣性振動篩僅適于辦理中、

24、細粒物料，且要求均勻給礦。自定中心振動篩戰(zhàn)勝了純慣性振動篩皮帶輪中心線在空間運動的弊端，其皮帶輪中心線在空間能自定中心而保持不動，因此寬泛用于大、中型選礦廠的中、細粒表5-11振動篩分類表種類型號最大給礦粒篩孔尺寸用途度(mm)(mm)慣性振動篩SZ100640合用于中、細粒物料的分級與脫水自定中心振動篩SZZ150650寬泛用于中、細粒物料的篩分分級重型振動篩H30010100寬泛用于大塊物料的篩分分級圓振動篩YA400650用于大塊及中、細粒物料的篩分分級30150單軸振動篩ZD100650合用于中、細粒物料的篩分分級雙軸振動篩DS3000.513用于篩分大塊及中、細粒物料ZSD1350直

25、線振動篩ZKX、300.1513合用于大塊及中、細粒物料的篩分、脫ZKB300380水、脫泥及濕式篩分分級共振篩SZG1501220用于中、細粒物料的篩分分級高頻振動篩用于細粒物料的篩分分級、脫水電磁振動篩560用于篩分并可作給礦設備物料的篩分。它的長處是結構簡單，操作調整方便；篩面振動激烈，物料不易擁堵篩孔。篩分效率高，一般在85%以上。弊端是給礦量的顛簸影響振幅的變化，因此影響篩分效率。篩子在啟動和泊車過程中，經過共振狀況時，振幅增大，對建筑物有影響。重型振動篩結構堅固，能承受較大的沖擊負荷：適于篩分密度大、大塊度礦石，篩分物料尺寸可達400mm。該機可取代易擁堵的條篩，作為中碎前的早先篩

26、分，亦可作為大塊礦石的洗礦設備，假如采納兩層篩網，既可起到洗礦作用，減少粉礦對破裂作業(yè)的影響，又可篩出最后產物，提高破裂機的生產能力。圓振動篩分輕型、重型、座式和吊式四種。特色是結構新奇、強度高、耐疲憊、壽命長、維修簡單、振動參數(shù)合理、噪音小和篩分效率高。直線振動篩的運動軌跡是直線，篩面水安全裝，物料在篩面上的挪動不依賴篩面的傾角，而取決于振動的方向角。特色是結構緊湊、強度高、耐疲憊、壽命長，維修方便、靠譜性好和振動參數(shù)合理。篩面各點運動軌跡相同，有益于物料篩分、脫水、脫泥和脫介質。作為分級時，分級效率高于螺旋分級機。5.3.2篩分設備生產能力的計算固定篩選礦廠用于早先篩分的固定篩主假如條篩，

27、其篩分面積可按以下經驗公式計算：Q(5-13)Fqa式中，F(xiàn)條篩的篩分面積(m2)；Q給入條篩的礦量(t/h)；q按給礦計的1mm篩孔寬的固定條篩單位面積生產能力(t/m2hmm)(見表5-12)；a條篩篩孔寬度(mm)。(t/m2h)表5-12每1mm篩孔寬的固定條篩單位生產能力篩孔寬a(mm)255075100125150200q值(t/m2hmm)篩分效率(E=70%75%)q值0.530.510.460.400.370.340.27篩分效率(E=55%60%)q值1.161.020.920.800.740.680.54注：q值是按礦石松懈密度為1.6t/m3)計算出來的。依據式（5-1

28、3）算出篩分面積后，再確立篩子的寬度(B)和長度(L)。在設計中，固定條篩的寬度和長度常按實質經驗確立，即：B=(2.5-3.0)Dmax，L=(23)B，此中，Dmax為給礦中最大粒度(mm)，B和L分別為固定篩寬度和長度。在確立固定篩寬度和長度時，還應兼?zhèn)淇紤]給礦機和破裂機給礦口的寬度，以及詳盡配置狀況。（2）振動篩影響振動篩生產能力的主要要素有：礦石粒度特征(如粗粒級含量、細粒級含量和難篩顆粒含量)，礦石的形狀、密度、濕度和黏土含量，要求的篩分效率，篩子面積，篩分機的工作參數(shù)，給礦的均勻性，篩面物料層厚度以及篩分方法等。振動篩生產能力，平常按以下經驗公式計算：Q=K1K2K3K4K5K6

29、K7K8Fq(5-14)式中，Q振動篩的生產能力(t/臺h)；振動篩的有效篩分面積系數(shù)；單層篩或雙層篩的上層篩面=0.80.9；雙層篩作單層篩使用時，基層篩面=0.60.7；作雙層篩使用時，基層篩面=0.650.7；F振動篩幾何面積(m2/臺)；q振動篩單位面積的均勻容積生產能力，(m3/m2h)，見表5-13；篩分物料松懈密度(t/m3)；K1、K2、K3、K4、K5、K6、K7、K8修正系數(shù)，見表5-14。表5-13振動篩單位面積的均勻容積生產能力q值篩孔尺寸0.150.20.30.50.81234568q(m3/m2h)1.11.62.33.24.04.45.66.38.711.012.

30、915.9篩孔尺寸1012141620253040506080100q(m3/m2h)18.220.121.723.125.427.829.632.637.641.648.053.0修正影響因系數(shù)素K1細粒K2粗粒篩分效K3率顆粒形K4狀和礦石種類K5濕度篩分方K6法篩子運K7動參數(shù)篩網種K8類和篩孔形狀注:r為篩子的振幅表5-14修正系數(shù)K1、K2、K3、K4、K5、K6、K7、K8值篩分條件和各修正系數(shù)值給礦中小于篩孔之10102030405060708090半的顆粒含量（%）K1值0.20.40.60.81.01.21.41.61.82.0給礦中過大顆粒（大2.44m時才采納EF3系數(shù)。

31、EF4過大給礦粒度系數(shù)，F(xiàn)(Wi0.9077)(FF0)按EF4=PFF0計算。F0為P最正確給礦粒度，m，對棒磨：F0=1000013；對球磨：Wi0.907F0=400013。給礦粒度FF0時，才采納EF4進行校訂。當Wi0.907采納礫磨機時，應試慮增加礫石自己磨耗功，此時，EF4=2.0；EF5磨礦細度系數(shù)，用于細磨或再磨。當磨礦產品粒度75m時，EF5=1.0；當產品粒度75m時，按EF5=P10.3計算。(F5L)21.145P(8EF6棒磨磨碎比系數(shù)，EF6=1+P150D，L為棒的長度，m；2(F/P1.35)0.28計算；EF7球磨磨碎比系數(shù)，當F/P6時，按EF7=2(F/

32、P1.35)EF8棒磨回路系數(shù)，單調棒磨回路，給礦為閉路破裂產品時，EF8=1.2；給礦為開路破裂產品時，EF8=1.4；棒磨和球磨回路，棒磨給礦為閉路破裂產品時，EF8=1.0；棒磨給礦為開路破裂產品時，EF8=1.2。表5-20開路球磨系數(shù)EF2控制產品粒度經過的含率，%5060708090929598EF2值1.0351.051.101.201.401.481.671.70表5-21直徑系數(shù)EF3磨機筒體內徑，m0.9141.01.221.521.832.02.132.442.592.742.90加襯板后內徑，m0.790.881.101.401.711.821.982.292.442.

33、592.74直徑系數(shù)EF31.251.231.171.121.0751.061.0421.0141.00.9920.977磨機筒體內徑，m3.03.053.203.353.523.663.813.964.05.03加襯板后內徑，m2.852.903.053.203.353.513.663.813.854.85直徑系數(shù)EF30.970.9660.9560.9480.9390.9310.9230.9140.9140.914備注磨礦機加襯板后的內徑大于3.81m時，EF3均為0.914計算磨機所需總功率Nt依據修正的磨礦單位功耗W及設計流程規(guī)定的原始給礦量Qa計算Nt。Nt=QaW(5-23)式中：

34、Nt按設計流程規(guī)定的原始給礦量計算的磨礦所需總功率，kW；為了防范單系統(tǒng)作業(yè)上下段磨礦機對應臺數(shù)的不協(xié)調，便于采納適合的規(guī)格，可先確立磨礦機臺數(shù)nd，則單臺磨礦機功率N1為：N1=Nt/nd。磨礦介質支取功率與磨機選擇對棒磨機：Kwr=1，752D1/3(6.3-5.4VP)Cs對球磨機：Kwb=4.879D0.3(3.2-3VP)Cs1-0.12(910C)+Sss式中：Kwr、Kwb分別為每噸鋼棒和鋼球所支取的功率，kW；Vp介質充填率，%（用小數(shù)形式參算）；Cs磨礦機實質轉數(shù)占臨界轉數(shù)的百分率（用小數(shù)形式參算）；Ss球徑影響所支取的功率，kW/t。對加襯板后內徑大于3.3m時，球的最大直

35、徑對球磨機功率有影響，其支取值為：Ss=1.102(B12.5D)，此中B為最大球徑，D同前。50.8對濕式格子型球磨機，Kwb應乘以1.16。對干式格子排礦球磨機，Kwb應乘以1.08。依據Kwr、Kwb和N1可算出磨礦機應裝介質重量，由介質松懈密度可求出所需磨礦機的溶積，依此選定磨礦機規(guī)格。計算每臺磨礦機配用的電動機功率設計擬采納的單臺磨礦機需裝備的電動機功率按下式計算:N=N1/(5-24)式中：N設計擬采納的單臺磨礦機需配用的電動機功率，kW；樣本中磨礦機配用的減速裝置、電動機總機械傳動效率，一般取=0.930.94。5.4.3兩段磨礦機生產能力的計算選礦工藝生產過程中采納兩段磨礦流程

36、時，因為各段磨礦機入磨物料的可磨性存在明顯差異，當前還沒有適合的方法正確計算?？山频夭杉{一次計算法或分段計算法來計算每段磨礦機的容積。1）一次計算法兩段連續(xù)磨礦作業(yè)一次計算法合用于第1段磨礦產品粒度無特定要求的兩段連續(xù)磨礦作業(yè)。計算步驟是，第一計算兩段磨礦所需的總容積，而后是兩段磨礦機的容積分派，最后計算每段磨礦機所需臺數(shù)和規(guī)格。Q(31)(5-25)Vq式中V兩段磨礦所需的磨礦機總容積(m3)；Q設計流程中磨礦作業(yè)的給礦量(t/h)；1第1段磨礦給礦中小于計算級其余含量(小數(shù)代人)；第32段磨礦產品中小于計算級其余含量(小數(shù)代人)；q設計磨礦機按重生成計算級別計的單位容積生產能力，按公式(

37、5-15)計算(t/m3h)。其次，為了使兩段磨礦設備的總生產能力更大，要正確解決兩段磨機的容積分配問題，使設備負荷均衡、設備配置簡單和礦漿分派方便。當兩段磨礦中第1段為開路磨礦，第2段為閉路磨礦時，兩段的容積分派比為：V223(5-26)V1(m3)；式中，V1、V2分別為設計的第1段和第2段磨礦機所需要的有效容積當兩段磨礦全為閉路時，兩段磨機的容積相同，即：V1V2V(5-27)2兩段不連續(xù)磨礦作業(yè)為了控制兩段磨礦機負荷均衡和粒度的不均勻性，常常需要計算出第1段磨礦產品的粒度(即計算級別含量)。31(5-28)21Km1式中，(%)；2第1段磨礦機排1第1段磨礦機給礦中小于計算級其余含量礦

38、中小于計算級其余含量(%)；(%)；3第2段磨礦機排礦中小于計算級其余含量K兩段磨礦機單位容積生產能力比值，大概計算時，K=0.800.85；m兩段磨礦機容積之比，兩段均為閉路，m=l；當?shù)?段為開路，第2段為閉路時m=23。（2）分段計算法1段磨礦產品粒度有特定分段計算法合用于礦石泥化程度較高，選別作業(yè)對第要求的兩段磨礦流程，以及階段選別后，入磨物料性質發(fā)生變化的磨礦流程所需磨礦機的計算。計算步驟第一經過試驗或參照近似選礦廠的生產指標分別確立各段磨礦按重生成計算級其余單位容積生產能力q1和其余含量i，而后按設計流程中磨礦機的給礦量q2，以及各段磨礦產品中小于計算級Q計算各段磨礦機的有效容積，

39、并確立各段磨礦機的臺數(shù)。V1Q(21)(529)q1V2Q(43)(530)q2式中，q1、q2分別第1段、第2段磨礦機按重生成計算級別計的單位容積生產能力，按公式(5-15)計算(t/m3h)；1第1段磨礦給礦中小于計算級其余含量（小數(shù)代入）；2第1段磨礦排礦中小于計算級其余含量（小數(shù)代入）；第32段磨礦給礦中小于計算級其余含量（小數(shù)代入）；4第2段磨礦排礦中小于計算級其余含量（小數(shù)代入）；其余符號同前。依據計算的V1和V2，選擇和計算各段所需磨礦機的臺數(shù)。5.4.4再磨機生產能力的計算選礦廠常辦理一些細?；蛭⒓毩＝緺畹V石，經粗選后獲取的混淆精礦或中礦需要再磨再選，一般需要再磨到小于0.0

40、43mm，礦物才可能單體解離。再磨機生產能力的計算當前還沒有完美的計算方法，這是因為再磨的入磨物料的性質發(fā)生了較大變化（如細度、濃度、粒度、礦物構成等），使得再磨機按重生成計算級別（-0.043mm）所計算出的單位容積生產能力（t/m3h）的差異較大。所以，設計中應按實質生產資料或試驗資料確立。在沒有生產和試驗資料的前提下，可按以下容積法計算。容積法計算的基礎是假定再磨給料和原礦礦石可磨度相同（其實是不一樣的），獲取的計算公式以下：=(5-31)Vrr(V2-V1)式中Vr再磨所需要的磨礦機容積，m3；V1把原礦所有磨到再磨前產品粒度時所需要的磨礦機容積，m3；V2把原礦所有磨到再磨后產品粒度

41、時所需要的磨礦機容積，m3；%（計算時以小數(shù)參算）。r再磨的礦石量占原礦量的重量百分數(shù)，需要指出的是，當再磨的很大時（如尾礦再磨），計算結果的偏差相對較??；r當再磨的較小時（如混淆精礦或中礦產品再磨），計算結果的偏差相對較大。r有關再磨機的功耗計算方法請參照選礦設計手冊。5.4.5自磨機生產能力的計算自磨機的生產能力與被辦理礦石性質、產品粒度和磨礦操作條件等要素有關。生產能力一般是依據半工業(yè)試驗為基礎確立。依據試驗用自磨機和設計擬用自磨機的直徑和長度差異比較，求出設計用單臺自磨機的生產能力。QdQr(Dd)nLd(532)DrLr式中，Qd設計擬采納自磨機的生產能力(t/h)；Qr試驗用自磨機

42、的生產能力(t/h)；Dd設計擬采納自磨機的簡體直徑和長度(m)；Dr試驗用自磨機的筒體直徑及長度(m)；n為放大系數(shù)，濕磨時，n=2.6；干磨時，n=2.53.1。粗磨時取大值，細磨取小值。外國在使用這種方法計算時，為了更正確地確立自磨機的生產能力，對放大系數(shù)n，經過試驗數(shù)據計算出來，并對筒體長度比也設置放大系數(shù)。同時，為了修正磨礦條件的影響，計算時引入了磨礦條件(給礦粒度、產品粒度、礦石密度、磨機轉數(shù)、充填率、礦石含水量及礦漿濃度等)修正系數(shù)。有關自磨機的功耗計算方法請參照選礦設計手冊。5.4.6礫磨機生產能力的計算礫磨機生產能力常用比較法計算。比較法的基礎是假定礫磨機的磨礦效率與球磨機相

43、像，而用球磨機的生產能力以適合的比率系數(shù)計算礫磨機的生產能力：Qp=KpQb(5-33)式中，Qp礫磨機的生產能力(t/臺h)；Qb球磨機的生產能力(t/臺h)；Kp比例系數(shù)，即礫磨機與球磨機生產能力之比；KppLp(Dp)n(5-34)bLbDb式中，Lp、Dp分別為礫磨機的筒體長度和直徑(m)；Lb、Db一分別為球磨機的筒體長度和直徑(m)；n指數(shù)(n=2.52.6);礫磨機介質密度，一般4(t/m3)；b球磨機介質密度，b=7.8(t/m3)。pp=2.6有關礫磨機的功耗計算方法請參照選礦設計手冊。5.5分級設備的選擇和計算5.5.1分級設備的選擇螺旋分級機螺旋分級機主要用于磨礦回路中的

44、早先分級和檢查分級作業(yè)，也能夠用于洗礦和脫泥作業(yè)。其長處是，設備結構簡單，工作靠譜，操作方便，能與大型磨礦機自流聯(lián)結構成閉路。但分級效率較低，在細粒分級時，溢流濃度太低，不利于后續(xù)的選別作業(yè)。螺旋分級機有高堰式(含單、雙螺旋)和淹沒式(含單、雙螺旋)兩種。高堰式螺旋分級機合用于粗粒分級，分級溢流粒度一般大于0.15mm。淹沒式螺旋分級機合用于細粒分級，分級溢流粒度小于0.15mm。水力旋流器水力旋流器可獨自用于磨礦回路的分級作業(yè)，也可與機械分級機聯(lián)合作控制分級，還常用于選礦廠的脫泥、脫水作業(yè)以及用作離心選礦的重選設備重介質旋流器。水力旋流器在分級細粒物料時，分級效率比螺旋分級機高。其結構簡單，

45、造價低，生產能力大，占地面積小，設備自己無運動零件，簡單保護。但若采納砂泵給礦時，需耗費較大的功率。其余，旋流器的零件簡單磨損（如沉砂嘴、溢流管和給礦管等）。水力旋流器的分別粒度為0.30.01mm，給礦方式多采納恒壓給礦，也有采納變速砂泵將礦漿直接給入旋流器。水力旋流器的進口壓力平常為0.050.16MPa。水力旋流器的規(guī)格取決于需要辦理的礦量及要求的溢流粒度。當辦理量大，要求溢流粒度較粗時，應選擇大規(guī)格旋流器。反之，應選擇小規(guī)格旋流器。當辦理量大，同時要求溢流粒度很細時，則可采納小規(guī)格水力旋流器組。(3)細篩1mm，分級效率比螺旋分級細篩也是用于細粒物料的分級設備。篩孔一般小于機高得多。細

46、篩有固定細篩、機械振動細篩和旋流細篩3大類，固定細篩生產能力小，篩分效率低(一般為25%40%)。機械振動細篩的單位面積生產能力比固定細篩高3-3.5倍，分級效率高1倍。旋流細篩是在旋流器內安裝一筒形篩網，所以兼有水力旋流器和弧形篩二者的長處。分級效率可達65%87%，生產能力是水力旋流器的2倍多。沉砂中夾雜細粒含量比水力旋流器低，且濃度大。高頻電磁振網篩高頻電磁振網篩，采納電磁激振裝置，驅動振動系統(tǒng)直接振動篩網。因為其振動系統(tǒng)擁有多點分布、高頻振動和剎時強振等特定智能化自動控制功能，所以該機擁有篩分效率高、能耗低、操作簡單、性能穩(wěn)固、篩網自清理能力強的特色。篩分效率是傳統(tǒng)固定式細篩的13倍。

47、當前，高頻電磁振網篩用于辦理細磨物料的檢查和控制篩分作業(yè)。干濕式物料的分級脫水和脫泥作業(yè)。高頻電磁振網篩的代表產品是唐山陸凱生產的MVS系列高頻電磁振網篩，已被全國各大公司作為更新?lián)Q代產品廣泛采納。5.5.2分級設備生產能力的計算螺旋分級機計算螺旋分級機的生產能力與分級機的規(guī)格、安裝坡度、溢流粒度及構成、溢流濃度、礦石密度和礦漿粘度等要素有關。一般按溢流中固體重量計的辦理量，求出螺旋的直徑，則：高堰式螺旋分級機。DQ(5-35)0.080.103mK1K2淹沒式螺旋分級機。DQ(5-36)0.070.115mK1K2式（5-35）和（5-36）中，D分級機螺旋直徑(m)；Q按溢流中固體重量計的

48、辦理量(其值等于與該分級機成閉路的磨礦機的給礦量)(t/d)；m分級機螺旋個數(shù)；K1礦石密度校訂系數(shù)，按下式計算：K1=1+0.5(2-1)3(5-37)3式（5-37）中，(t/m1標準礦石密度，一般取2.7(t/m)；2設計的礦石密度)；K1、K2分級粒度校訂系數(shù)，見表5-22。按上述方法求出螺旋直徑后，還需要驗算按返砂中固體重量計的辦理量能否滿足設計要求，不然可改變螺旋轉數(shù)或磨礦機循環(huán)負荷C。計算式為：Q1=135mKlnD3(5-38)式（5-38）中，Q1按返砂中固體重量計的螺旋分級機辦理量(t/d)；n螺旋轉數(shù)(r/min)；其余符號同上。表522分級粒度校訂系數(shù)K1、K2值分級溢

49、流粒度(mm)1.170.830.590.420.300.200.150.100.0740.0610.0530.044K12.502.372.191.961.701.411.000.670.46K23.002.301.611.000.720.550.36(2)水力旋流器D。依據溢流中最大粒度和辦理量，按表5-23初步初步確立水力旋流器直徑確立水力旋流器的直徑D。依據確立的水力旋流器直徑D，按下邊經驗公式，計算給礦口直徑dn、溢流口直徑dc和沉砂口直徑dhdn=(0.150.25)D；dc=(0.20.3)D；dh=(0.70.10)D。一般dh/dc=0.30.5時，水力旋流器分級效率較高。確

50、立給礦壓力P。水力旋流器進口壓力平常在0.050.16MPa。大規(guī)格旋流器采納小壓力值；小規(guī)格旋流器采納較大的壓力值。一般進口壓力與分別粒度的關系，見表524。水力旋流器的分別粒度，可經過要求的溢流粒度(即溢流中最大粒度算。水力旋流器的溢流粒度一般為0.30.1mm，溢流粒度比分別粒度大即：)按下式反0.5l倍，dmax=(1.52.0)d（5-39）式（5-39）中：dmax溢流粒度(m)；d分別粒度(m)?？甲C溢流粒度。依據上述確立的技術參數(shù)，按下式考證溢流粒度，其值應小于或湊近設計要求。不然應調整參數(shù)(如dc、dh、P等)從頭計算。Ddc(5-40)dmax1.50.5(dhKDP0)式

51、（5-40）中，給礦中固體含量(%)；dc水力旋流器溢流口直徑(cm)；dh水力旋流器沉砂口直徑(cm)；D水力旋流器直徑(cm)；P水力旋流器進口壓力(MPa)；礦石密度(t/m3)；0水的密度(t/m3)；KD水力旋流器直徑修正系數(shù)，按下式計算。KD0.81.2(5-41)0.1D1計算水力旋流器辦理量。經過得出的各參數(shù)，按下式計算出一臺水力旋流器的辦理量。V3KKDdndcP(5-42)表5-23水力旋流器主要技術參數(shù)水力旋流器直徑錐角辦理量t溢流粒度給礦管直徑溢流管直徑沉砂管直徑D(m3/h)(m)dndcdh（mm）（o）(P0=0.1Mpa)3(cm)(cm)(cm)(=2.7t/

52、m)25100.450.980.60.70.40.850101.83.6101.20.130.61.2751031010201.72.20.81.715010，20123020503.24.0451.23.4250202770301006.582.47.53602050130401509.011.53.49.6500201002605020013164.815710202004606025015204.8201000203609007028021257.5251400207001800803003038153620002011003609033042522550表5-24進口計示壓力與分別粒度

53、一般關系表進口壓力0.030.050.040.050.060.080.100.120.150.20P（Mpa）0.080.100.120.140.150.160.200.25分別粒度0.590.420.300.210.150.100.0740.0370.0190.010（d）(mm)式（5-42）中，V按給礦礦漿體積計的辦理量(m3/h臺)；dn水力旋流器給礦口直徑(cm)；K錐角修正系數(shù)，按下式計算。K0.7990.044(5-43)0397tan2式（5-43）中，水力旋流器錐角()；其余符號同前。計算水力旋流器所需臺數(shù)。V0(5-44)nV3式（5-44）中，V0按給礦礦漿體積計的設計辦

54、理量(m/h)。細篩和高頻振網篩當前細篩和高頻電磁振網篩在黑色金屬礦的選礦廠中的主要用途有兩個：一是提高分級效率。用于磨礦回路中，作磨礦產品的控制分級。二是提高產品的品位。使粗粒精礦自循環(huán)返回再磨。其生產能力的計算主假如依照各樣類的生產實踐數(shù)據。固定細篩因為篩分效率低，已經大多數(shù)被高頻電磁振網篩取代，其生產能力的選擇和計算一般參照下邊的公式：Q(5-45)Fat/h）；a單位篩分面積的篩分能式（5-45）中，Q所需要辦理的礦石量（力（t/m2h）；F所需要辦理礦石的篩分面積（m2）。依據公式計算獲取的F值以及各個型號高頻振網篩的篩分面積（如表5-25），求得所需篩分設備的工作臺數(shù)。參數(shù)項次篩面

55、面積篩網傾斜角篩面層數(shù)篩面尺寸振幅頻次生產能力功率表5-25GZS系列高頻電磁振網篩的技術性能單位GZS1020GZS1220GZS2020GZS2220m22.03.04.06.0度2333233323332333層3333mm0.11.00.11.00.11.00.11.0mm03.003.003.003.0Hz2550255025502550t/h5107.51510251535Kw0.50.51.01.0注：當高頻振網篩的篩孔尺寸小時，生產能力取小值，反之，取大值。5.6浮選設備的選擇和計算5.6.1浮選設備的選擇1）設備的種類當前生產中使用的浮選設備包含浮選機和浮選柱兩大類。此中，浮

56、選機依據充氣方式的不一樣，可分為機械攪拌式和充氣機械攪拌式兩種。機械攪拌式浮選機的長處是，能夠自吸空氣和礦漿，不需外加充氣裝置。此中有些型號的浮選機還擁有較強的自吸礦漿能力，使中礦返回易于實現(xiàn)自流，減少了礦漿提高泵數(shù)目。設備配置齊整雅觀，操作方便。弊端是充肚量較小，電耗與磨損一般較高。充氣機械攪拌式浮選機的充氣由獨自設置的壓風機來供應。長處是充肚量大、肚量可按需要進行調理、葉輪磨損較小、電耗較低。弊端是無吸氣能力，需另設壓風機。除XCF型擁有自吸礦漿能力外，其余型號浮選機無自吸礦漿能力，需設置礦漿返回泵，配置不夠方便。我國當前生產中使用的浮選機主要型號、特色和合用狀況見表5-26。浮選柱屬于充

57、氣式浮選設備，結構比較簡單，柱內無機械攪拌裝置，柱底部設有透氣性較好的充氣器，經過外面風源供應的壓縮空氣經充氣器向柱內彌散充氣。國內的浮選柱有圓形及上方下圓兩各樣類。充氣器是浮選柱的重點性零件，直接影表5-26浮選機主要型號、特色和使用充氣各種類號方式XJ型JJF型XJQ型BS-M型SF型機BF型械自攪吸拌環(huán)射式空式氣GF型XJZ型XJB棒型特色及應用處合有必定自吸礦漿和空氣能力，但空氣彌散不好，泡沫不夠穩(wěn)固，易產生“翻花”現(xiàn)象；充肚量不易調理，難適應礦石性質變化；浮選速度慢，粒度粗或密度大的礦物易沉槽；宜用于易浮礦物，中小型浮選廠和大型浮選廠優(yōu)選作業(yè)使用。這三種浮選機基實情同，系參照美國威姆

58、科型浮選機研制。JJF與XJQ電耗低于XJ型；磨損小，吸肚量大，調理范圍可在0.11.0m3/m2.min；槽的下部有固定的路線大循環(huán)，氣泡獲取充分彌散，礦漿面安穩(wěn)；無自吸礦漿能力，需設置泡沫泵返礦，配置不便；適于大中型浮選廠粗掃選作業(yè)。能自吸礦漿和空氣；槽中擁有帶后傾式雙面葉片，實現(xiàn)槽內礦漿雙循環(huán)；可獨自使用也可與JJF型浮選機組合成機組，SF型作為作業(yè)首槽起自吸礦漿作用，JJF型作為直流槽可發(fā)揮其長處。葉輪由閉式雙截錐體構成，可產生強的礦漿下循環(huán)；其吸肚量大，功耗低；每槽兼有吸氣吸漿和浮選三重功能，自成浮選回路，不需任何協(xié)助設備，水平配置，便于流程的改正；礦漿循環(huán)合理，能最大限度的減少粗砂

59、積淀，并設有礦漿液面自控和電控裝置，調理方便。自吸空氣和礦漿；旋轉葉輪甩出礦漿，葉輪下部中心能實現(xiàn)二次吸氣，增加了礦漿循環(huán)和漿氣混淆；設備結構簡單；當前設備規(guī)格小，應用也較少。自吸空肚量可達1.2m3/m2.Min；能從機外自吸給礦和泡沫中礦，浮選機作業(yè)間可平面配置；槽內礦漿循環(huán)好，葉面安穩(wěn)，槽內礦漿無旋轉現(xiàn)象，無翻花；分選效率高，提高粗粒和細粒礦物的回收率；功耗低，比同規(guī)格的機型節(jié)儉功耗15%20%，同時又能吸入足量的空氣和礦漿；易損件壽命長，比同類浮選機延伸一倍。是在XJ型的基礎上改良的，采納了新式的（參照威姆科型）主軸零件、葉輪和定子作為充氣攪拌器，并有分別罩、調理環(huán)等，戰(zhàn)勝了空氣能力簡

60、單衰減而影響選別指標等弊端。特別合用于國內中小型選廠對現(xiàn)有XJ型浮選機進行更新改造。主要特色是用斜棒輪、凸臺和弧形穩(wěn)流板構成充氣攪拌器組，擁有結構簡單、操作維修方便，以及氣泡分別度高、漿氣接觸機遇多、混淆均勻、浮選速度快等長處。合用于中、小型選礦廠辦理密度大、粒度粗的金屬礦石，在各樣浮選作業(yè)中均可采納，特別是對鉛、鋅、銅、鉬、硫和硅砂的選別成效最好。98-147kPaCHF-XBS-XXJCKYFXCFBS-K充氣CLF-4外面機充氣械攪拌式LCH-XXHFBSFYX三各樣類的結構相像，采納了錐形循環(huán)筒裝置，利于礦漿懸浮礦粒不沉槽，無吸氣和吸漿能力，需另設壓風機，吸肚量可調，充肚量大，葉輪磨損