受彎構(gòu)件的強度、整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定計算要點

1、 l鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)上輔導(dǎo)材料受彎構(gòu)件的強度、整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定計算鋼梁的設(shè)計應(yīng)進行強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度四個方面的計算。一、強度和剛度計算1強度計算強度包括抗彎強度、抗剪強度、局部承壓強度和折算應(yīng)力。（1）抗彎強度荷載不斷增加時正應(yīng)力的發(fā)展過程分為三個階段，以雙軸對稱工字形截面為例說明如下：圖1梁正應(yīng)力的分布1）彈性工作階段荷載較小時，截面上各點的彎曲應(yīng)力均小于屈服點f，荷載繼續(xù)增y加，直至邊緣纖維應(yīng)力達到f（圖1b）。y2）彈塑性工作階段荷載繼續(xù)增加，截面上、下各有一個高度為a的區(qū)域，其應(yīng)力。為屈服應(yīng)力f。截面的中間部分區(qū)域仍保持彈性（圖lc），此時梁處于彈塑性工作階段。y3）塑性工作階段

2、當荷載再繼續(xù)增加，梁截面的塑性區(qū)便不斷向內(nèi)發(fā)展，彈性核心不斷變小。當彈性核心完全消失（圖ld）時，荷載不再增加，而變形卻繼續(xù)發(fā)展，形成，塑性鉸”，梁的承載能力達到極限。計算抗彎強度時，需要計算疲勞的梁，常采用彈性設(shè)計。若按截面形成塑性鉸進行設(shè)計，可能使梁產(chǎn)生的撓度過大。因此規(guī)范規(guī)定有限制地利用塑性。梁的抗彎強度按下列公式計算：單向彎曲時M1)Q二xfYWxnx雙向彎曲時MMG=1+f(2)YWYWxnxyny式中MM繞x軸和y軸的彎矩(對工字形和H形截面，x軸為強軸，y軸為弱軸)；x、yWnx、Wny梁對x軸和y軸的凈截面模量；Y,Y截面塑性發(fā)展系數(shù)，對工字形截面，Y=1.05,Y=1.20；

3、對箱形截面xyxyY=Y=1.05；xyf鋼材的抗彎強度設(shè)計值。當梁受壓翼緣的外伸寬度b與其厚度t之比大于13、:235/f，但不超過15：235/f7y人y時，取Y=1.0ox需要計算疲勞的梁，宜取Y=Y=1.0oxy(2)抗剪強度主平面受彎的實腹梁，以截面上的最大剪應(yīng)力達到鋼材的抗剪屈服點為承載力極限狀態(tài)。VS工=f(3)Itvw式中V計算截面沿腹板平面作用的剪力設(shè)計值；S中和軸以上毛截面對中和軸的面積矩；I毛截面慣性矩；tw腹板厚度；wf鋼材的抗剪強度設(shè)計值。當抗剪強度不滿足設(shè)計要求時，常采用加大腹板厚度的辦法來增大梁的抗剪強度。型鋼腹板較厚，一般均能滿足上式要求，因此只在剪力最大截面處

4、有較大削弱時，才需進行剪應(yīng)力的計算。3）局部承壓強度圖2局部壓應(yīng)力當梁的翼緣受有沿腹板平面作用的固定集中荷載且該荷載處又未設(shè)置支承加勁肋，或受有移動的集中荷載時，應(yīng)驗算腹板計算高度邊緣的局部承壓強度。假定集中荷載從作用處以1：2.5（在hy高度范圍）和1：1（在hR高度范圍）擴散，均勻分布于腹板計算高度邊緣。梁的局部承壓強度可按下式計算屮Ff（4）ctlwz式中F集中荷載，對動力荷載應(yīng)考慮動力系數(shù)；屮一集中荷載增大系數(shù)：對重級工作制吊車輪壓，屮=1.35；對其他荷載，屮=1.0；l集中荷載在腹板計算高度邊緣的假定分布長度，其計算方法如下z跨中集中荷載l=a+5hy+2hRzyR梁端支反力l=a

5、+2.5hy+a1zy1a集中荷載沿梁跨度方向的支承長度，對吊車輪壓可取為50mm；hy自梁承載的邊緣到腹板計算高度邊緣的距離；hR軌道的高度，計算處無軌道時hR=0；a1梁端到支座板外邊緣的距離，按實際取，但不得大于2.5hy。當計算不能滿足式（4）時，在固定集中荷載處，應(yīng)設(shè)置支承加勁肋予以加強，并對支承加勁肋進行計算。對移動集中荷載，則應(yīng)加大腹板厚度。（4）折算應(yīng)力在組合梁的腹板計算高度邊緣處，當同時受有較大的正應(yīng)力剪應(yīng)力t和局部壓應(yīng)力空時，或同時受有較大的正應(yīng)力o和剪應(yīng)力t時，應(yīng)按下式驗算該處的折算應(yīng)力2+2一+3T2Pf（5）cc1式中Q,TQ腹板計算高度邊緣同一點上的彎曲正應(yīng)力、剪應(yīng)

6、力和局部壓應(yīng)力。e按c式(3)計算，bc按式計算，&按下式計算6)My廠nxI凈截面慣性矩；nxy計算點至中和軸的距離；b,b均以拉應(yīng)力為正值，壓應(yīng)力為負值；c卩一折算應(yīng)力的強度設(shè)計值增大系數(shù)。當異號時，取卩=1.2；當同號或&1c1cc=0取0=1.1。2剛度剛度驗算即為梁的撓度驗算。按下式驗算梁的剛度v0.6時，用下式求得的QM弋替Q進行梁的整體穩(wěn)定計算bbb0.282Q=1.07(10)bQb但Qb不得大于L03整體穩(wěn)定的計算整體穩(wěn)定計算公式11)一/得cry12)當按彈性設(shè)計，b/t值可放寬為箱形梁翼緣板在兩腹板之間的部分，由/得cry14)2腹板的局部穩(wěn)定對于直接承受動力荷載的或其他

7、不考慮屈曲后強度的組合梁，以腹板的屈曲為承載能力的極限狀態(tài)。對于承受靜力荷載和間接承受動力荷載的組合梁，允許腹板在構(gòu)件整體失穩(wěn)之前屈曲，并利用其屈曲后強度。圖5腹板加勁肋的配置1）腹板配置加勁肋的原則為了提高腹板的穩(wěn)定性，可增加腹板的厚度，也可設(shè)置加勁肋，設(shè)置加勁肋更經(jīng)濟。對于由剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力引起的受剪屈曲，應(yīng)設(shè)置橫向加勁肋，對于由彎曲應(yīng)力引起的受彎屈曲，應(yīng)設(shè)置縱向加勁肋，局部壓應(yīng)力很大的梁，必要時尚宜在受壓區(qū)配置短加勁肋。組合梁腹板配置加勁肋的規(guī)定：J235/f1）當h0/tW80*y時，對有局部壓應(yīng)力GMO）的梁，應(yīng)按構(gòu)造配置橫向加勁0wc肋；但對無局部壓應(yīng)力2=0）的梁，可不配置加勁

8、肋。C2）當h/w80”235/fy時，應(yīng)配置橫向加勁肋。其中，當h/tw170丫235/fy（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束）或力血150235化（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時），或按計算需要時，應(yīng)在彎曲應(yīng)力較大區(qū)格的受壓區(qū)增加配置縱向加勁肋。局部壓應(yīng)力很大的梁，必要時 尚宜在受壓區(qū)配置短加勁肋。任何情況下，h0/tw均不應(yīng)超過250*235/fy。此處h0為腹板的計算高度（對單軸對稱梁，當確定是否要配置縱向加勁肋時，h0應(yīng)取為腹板受壓區(qū)高度hc的2倍），tw為腹板的厚度。cw3）梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處，宜設(shè)置支承加勁肋。（2）臨界應(yīng)力的計算1）彎曲臨界應(yīng)力用于抗彎計算腹板的通用高厚比當

9、梁受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束時斗:2y_17723515a)當梁受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時2h/1f九=ew4b15323515b)根據(jù)通用高厚比九&的范圍不同，彎曲臨界應(yīng)力的計算公式如下:當九0.85時b當0.85X1.25時bb二fcrb=1-0.75匕-0.85)/crb16a)(16b)當九1.25時b16c)式中f鋼材的抗彎強度設(shè)計值。式（16）的三個公式分別屬于塑性、彈塑性和彈性范圍。2）剪切臨界應(yīng)力用于抗剪計算腹板的通用高厚比為.h/1丁入=0-wys41；k235*s17)根據(jù)通用高厚比九的范圍不同，剪切臨界應(yīng)力的計算公式如下:s當九0.8時sT=/crv（18a）當0.8九1.2時s

10、t=1-0.59(九一0.8)fcrsv（18b）當九1.2時sT=1.1f2crvs18c)式中f鋼材的抗剪切強度設(shè)計值。v3)局部壓力作用下的臨界應(yīng)力當0.5a/h1.5時019a)用于腹板抗局部壓力作用時的通用高厚比為九=一c28J10.9+13.4(1.83-a/h)3235V0當1.5a/h2.0時0九=c28嚴.9-5a/h23519b)當九0.9時cb=c,cr20a)當0.9X1.2時cbc,cr=1-0.79(九-0.9)fc21b)當九1.2時cb=1.1f/九2c,crc21c)c,cr根據(jù)通用高厚比九的范圍不同，計算臨界應(yīng)力b的公式如下:3)腹板局部穩(wěn)定的計算1)配置橫

11、向加勁肋的腹板僅配置橫向加勁肋的腹板，其各區(qū)格的局部穩(wěn)定應(yīng)按下式計算TOC o 1-5 h zbTb22)()2+()2+lW1 HYPERLINK l bookmark64 bTbcrcrc,cr同時配置橫向加勁肋和縱向加勁肋的腹板同時配置橫向加勁肋和縱向加勁肋的腹板，一般縱向加勁肋設(shè)置在距離板上邊緣1/41/5高度處，把腹板劃分為上、下兩個區(qū)格。23)24)上區(qū)格TOC o 1-5 h zbbT+(c)2+()21.0 HYPERLINK l bookmark70 bbTcr1c,cr1cr1下區(qū)格 HYPERLINK l bookmark68 bTb(4)2+()2+亠1.0bTbcr2

12、cr2c,cr2受壓翼緣與縱向加勁肋之間配置短加勁肋的區(qū)格TOC o 1-5 h zOOT HYPERLINK l bookmark76 +()2+()21.0(25)OOTcr1c,cr1cr13加勁肋的構(gòu)造和截面尺寸一般采用鋼板制成的加勁肋，并在腹板兩側(cè)成對布置。對非吊車梁的中間加勁肋，為了省工省料，也可單側(cè)布置。橫向加勁肋的間距a不得小于0.5h0，也不得大于2h0(對O=0的梁，h/13ht3（28）z0w縱向加勁肋的截面慣性矩（對yy軸），應(yīng)滿足下列公式的要求：當a/h1.5h13（29）0y0waa HYPERLINK l bookmark92 當a/h0.85時I（2.5-0.4

13、5）（一）2h13（30）0yhh0w00計算加勁肋截面慣性矩的y軸和z軸，雙側(cè)加勁肋為腹板軸線；單側(cè)加勁肋為與加勁肋相連的腹板邊緣。大型梁可采用以肢尖焊于腹板的角鋼加勁肋，其截面慣性矩不得小于相應(yīng)鋼板加勁肋的慣性矩。為了避免焊縫交叉，在加勁肋端部應(yīng)切去寬約bs/3高約bs/2的斜角。對直接承受動力荷載的梁（如吊車梁），中間橫向加勁肋下端不應(yīng)與受拉翼緣焊接，一般在距受拉翼緣50100mm處斷開。4支承加勁肋的計算支承加勁肋系指承受固定集中荷載或者支座反力的橫向加勁肋。此種加勁肋應(yīng)在腹板兩側(cè)成對設(shè)置，并應(yīng)進行整體穩(wěn)定和端面承壓計算，其截面往往比中間橫向加勁肋大。（1）按軸心壓桿計算支承加勁肋在腹

14、板平面外的穩(wěn)定性。此壓桿的截面包括加勁肋以及每側(cè)各15t235/f范圍內(nèi)的腹板面積（圖7中陰影部分），其計算長度近似取為h。w*y0（2）支承加勁肋一般刨平抵緊于梁的翼緣（圖7a）或柱項（圖7b），其端面承壓強度按下式計算：Fbf（31）ceAcece式中F集中荷載或支座反力；A端面承壓面積；cefce鋼材端面承壓強度設(shè)計值。突緣支座（圖7b）的伸出長度不應(yīng)大于加勁肋厚度的2倍。3）支承加勁肋與腹板的連接焊縫，應(yīng)按承受全部集中力或支反力進行計算。度均勻分布。計算時假定應(yīng)力沿焊縫長度均勻分布。-VS40)圖7支承加勁肋型鋼梁和組合梁的設(shè)計一、考慮腹板屈曲后強度的組合梁設(shè)計腹板受壓屈曲和受剪屈曲后

15、都存在繼續(xù)承載的能力，稱為屈曲后強度。承受靜力荷載和間接承受動力荷載的組合梁，宜考慮腹板屈曲后強度，則腹板高厚比達到250時也不必設(shè)置縱向加勁肋。1受剪腹板的極限承載力腹板極限剪力設(shè)計值Vu應(yīng)按下列公式計算：當九0.8時V=htf（1a）suwwv當0.8X1.2時V=htf1-0.5(九-0.8)（1b）suwwvs當九1.2時sV二htf/九1.2uwwvs（1c）式中九s用于腹板受剪計算時的通用高厚比。2受彎腹板的極限承載力腹板高厚比較大而不設(shè)縱向加勁肋時，在彎矩作用下腹板的受壓區(qū)可能屈曲。屈曲后的彎矩還可繼續(xù)增大，但受壓區(qū)的應(yīng)力分布不再是線性的，其邊緣應(yīng)力達到f時即認為達到y(tǒng)承載力的極

16、限。圖1受彎矩時腹板的有效寬度假定腹板受壓區(qū)有效高度為phc,等分在hc的兩端，中部則扣去(l-p)hc的高度，梁的中和軸也有下降。為計算簡便，假定腹板受拉區(qū)與受壓區(qū)同樣扣去此高度，這樣中和軸可不變動。梁截面慣性矩為(忽略孔洞繞本身軸慣性矩)hlTOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark100 I=I-2(1p)ht(c)2=I-(1p)h3t(2)xexcw2x2cw梁截面模量折減系數(shù)為3)4a)斜_WI(1-p)h3t HYPERLINK l bookmark102 eWI21xx腹板受壓區(qū)有效高度系數(shù)p按下列原則確定:當九0.85時p=1.0b當0.85X1.2

17、5時p二(10.2/九)/九bbb梁的抗彎承載力設(shè)計值為M二丫UWfeuxex以上式中的梁截面模量Wx和截面慣性矩Ix以及腹板受壓區(qū)高度均按截面全部有效計算。3彎矩和剪力共同作用下梁的極限承載力梁腹板同時承受彎矩和剪力的共同作用，承載力采用彎矩M和剪力V的相關(guān)關(guān)系曲線確定。假定彎矩不超過翼緣所提供的彎矩M時，腹板不參與承擔彎矩作用，即在MM的范圍內(nèi)相關(guān)關(guān)系為一水平線，V/V二1.0ou當截面全部有效而腹板邊緣屈服時，腹板可以承受剪應(yīng)力的平均值約為0.65f左右。vy對于薄腹板梁，腹板也同樣可以負擔剪力，可偏安全地取為僅承受剪力最大值V的0.5倍,u即當V/V0.5時，取M/M二1.0。ueue

18、u在圖2所示相關(guān)曲線A點（M/M，1）和B點（1,0.5）之間的曲線可用拋物線表達，由此拋物線確定的驗算式為YMM+1MMeuf這樣，在彎矩和剪力共同作用下梁的承載力為6a)當M/M1.0時VVfu當V/V0.5時uMMeu6b)VMM其他情況6c)(-1)2+匚1.00.5VMMueufM二(A亠+Ah)f(7)ff1hf222式中M,V梁的同一截面處同時產(chǎn)生的彎矩和剪力設(shè)計值；當V0.5Vu，取V=0.5Vu；當MvMf,取M=Mf；Mf梁兩翼緣所承擔的彎矩設(shè)計值；Af1、入較大翼緣的截面積及其形心至梁中和軸的距離；Af2、h2較小翼緣的截面積及其形心至梁中和軸的距離；Meu，Vu梁抗彎和

19、抗剪承載力設(shè)計值。4考慮腹板屈曲后強度的梁的加勁肋的設(shè)計當僅配置支承加勁肋不能滿足式(6)的要求時,應(yīng)在兩側(cè)成對配置中間橫向加勁肋。腹板高厚比超過170j235/f(受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束時)或超過150235/f十yvy(受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時)也可只設(shè)置橫向加勁肋，其間距一般采用a二(1.01.5)h。0中間橫向加勁肋梁腹板在剪力作用下屈曲后以斜向張力場的形式繼續(xù)承受剪力梁的受力類似桁架,張力場的水平分力在相鄰區(qū)格腹板之間傳遞和平衡,而豎向分力則由加勁肋承擔,為此,橫向加勁肋應(yīng)按軸心壓桿計算其在腹板平面外的穩(wěn)定,其軸力為TOC o 1-5 h zN=Vhtt(8)su0wcr若中間橫向加勁

20、肋還承受固定集中荷載F,則N=Vhtt+F(9)su0wcr支座加勁肋支座加勁肋除承受梁支座反力R外,還承受張力場斜拉力的水平分力Ht。H=(Vhtt.-1+(a/h)2(10)ta0wcr0為了增加抗彎能力，還應(yīng)在梁外延的端部加設(shè)封頭板。可采用下列方法之一進行計算將封頭板與支座加勁肋之間視為豎向壓彎構(gòu)件，簡支于梁上下翼緣，計算其強度和穩(wěn)定;將支座加勁肋按承受支座反力R的軸心壓桿計算，封頭板截面積則不小于A=3hH/（16ef），式中e為支座加勁肋與封頭板的距離；f為鋼材強度設(shè)計值。c0t梁端構(gòu)造還有另一方案：即縮小支座加勁肋和第一道中間加勁肋的距離a1（圖3b）,使范圍內(nèi)的九0.8，此種情況

21、的支座加勁肋就不會受到Ht的作用。st二、型鋼梁的設(shè)計型鋼梁中應(yīng)用最廣泛的是工字鋼和H型鋼。型鋼梁設(shè)計一般應(yīng)滿足強度、整體穩(wěn)定和剛度的要求。型鋼梁腹板和翼緣的寬厚比都不太大，局部穩(wěn)定?？傻玫奖ＷC，不需進行驗算。首先按抗彎強度（當梁的整體穩(wěn)定有保證時）求出需要的截面模量W二M/（丫f）（11）nxmaxx由截面模量選擇合適的型鋼，然后驗算其他項目。由于型鋼截面的翼緣和腹板厚度較大，不必驗算局部穩(wěn)定；端部無大的削弱時，也不必驗算剪應(yīng)力。而局部壓應(yīng)力也只在有較大集中荷載或支座反力處才驗算。三、梁的拼接和連接1梁的拼接梁的拼接分為工廠拼接和工地拼接兩種。由于鋼材規(guī)格和現(xiàn)有鋼材尺寸的限制，必須將鋼材接長

22、，這種拼接常在工廠中進行，稱為工廠拼接。由于運輸或安裝條件的限制，梁必須分段運輸，然后在工地進行拼裝連接，稱為工地拼接。型鋼梁的拼接可采用對接焊縫連接（圖4a），但由于翼緣與腹板連接處不易焊透，故有時采用拼接板拼接（圖4b）。拼接位置均宜設(shè)在彎矩較小處。圖4型鋼梁的拼接焊接組合梁的工廠拼接，翼緣和腹板的拼接位置最好錯開并用直對接焊縫相連。腹板的拼接焊縫與橫向加勁肋之間至少應(yīng)相距10t（圖5）。對接焊縫施焊時宜加引弧板，并采w用一級或二級焊縫，這樣焊縫可與主體金屬等強。圖5組合梁的工廠拼接梁的工地拼接應(yīng)使翼緣和腹板基本上在同一截面處斷開，以便分段運輸。高大的梁在工地施焊時應(yīng)將上、下翼緣的拼接邊緣

23、均做成向上開口的V形坡口，以便俯焊（圖6）。有時將翼緣和腹板的接頭略為錯開一些（圖6b）。n*電#&令令啥令：葉j傘圖6組合梁的工地拼接圖7采用高強度螺栓的工地拼接較重要或受動力荷載的大型梁，其工地拼接宜采用高強度螺栓（圖7）。當梁拼接處的對接焊縫采用三級焊縫時，應(yīng)對受拉區(qū)翼緣焊縫進行驗算。對用拼接板的接頭,應(yīng)按下列規(guī)定的內(nèi)力進行計算的內(nèi)力進行計算:翼緣拼接板及其連接所承受的內(nèi)力N1為翼緣板的最大承載力N二Af（12）1fn式中A被拼接的翼緣板凈截面積。fn腹板拼接板及其連接，主要承受梁截面上的全部剪力V,以及按剛度分配到腹板上的彎矩M二M-1/I,式中I為腹板截面慣性矩；I為整個梁截面的慣性

24、矩。www2次梁與主梁的連接次梁與主梁的連接型式有疊接和平接兩種。疊接將次梁直接擱在主梁上面，用螺栓或焊縫連接，構(gòu)造簡單，但需要的結(jié)構(gòu)高度大，其使用常受到限制。圖8a是次梁為簡支梁時與主梁連接的構(gòu)造，而圖8b是次梁為連續(xù)梁時與主梁連接的構(gòu)造示例。如次梁截面較大時，應(yīng)另采取構(gòu)造措施防止支承處截面的扭轉(zhuǎn)。圖8次梁與主梁的疊接平接（圖9）是使次梁頂面與主梁相平或略高、略低于主梁頂面，從側(cè)面與主梁的加勁肋或在腹板上專沒的短角鋼或支托相連接。圖9a、b、c是次梁為簡支梁時與主梁連接的構(gòu)造，圖8d是次梁為連續(xù)梁時與主梁連接的構(gòu)造。平接雖構(gòu)造復(fù)雜，但可降低結(jié)構(gòu)高度，在實際工程中應(yīng)用較廣泛。圖9次梁與主梁的平

25、接i11V*rt?n/pmL1i1J4-1四、組合梁的設(shè)計1截面選擇組合梁截面應(yīng)滿足強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度的要求。設(shè)計組合梁時，首先需要初步估計梁的截面高度、腹板厚度和翼緣尺寸。1）梁的截面高度確定梁的截面高度應(yīng)考慮建筑高度、剛度和經(jīng)濟三個方面的要求。.建筑高度是指梁的底面到鋪板頂面之間的高度，通常由生產(chǎn)工藝和使用要求決定。確定了建筑高度也就確定了梁的最大高度hmax剛度要求確定了梁的最小高度h。剛度條件要求梁在全部荷載標準值作用下的撓度vmin不大于容許撓度L。T梁的經(jīng)濟高度，梁用鋼量最少的高度。經(jīng)驗公式為h=73W-300(mm)(13)ex式中W的單位為mm3，h的單位為mm。x

26、e實際采用的梁高，應(yīng)介于建筑高度和最小高度之間，并接近經(jīng)濟高度。梁的腹板高度hw可稍小于梁的高度，一般取腹板高度h為50mm的倍數(shù)。w(2)腹板厚度腹板厚度應(yīng)滿足抗剪強度的要求。初選截面時，可近似的假定最大剪應(yīng)力為腹板平均剪14)應(yīng)力的1.2倍，根據(jù)腹板的抗剪強度計算公式t、1.2maxwhfwv由式(14)確定的t值往往偏小。為了考慮局部穩(wěn)定和構(gòu)造等因素，腹板厚度一般用w下列經(jīng)驗公式進行估算15)t用w3.5式(15)中，t和h的單位均為mm。實際采用的腹板厚度應(yīng)考慮鋼板的現(xiàn)有規(guī)格，ww一般為2mm的倍數(shù)。對于非吊車梁，腹板厚度取值宜比式(15)的計算值略小；對考慮腹板屈曲后強度的梁，腹板厚度可更小，但腹板高厚比不宜超過250235/f。y(3)翼緣尺寸圖10組合梁截面已知腹板尺寸，可求得需要的翼緣截面積A。已知Ix詁化+2A2=whx2h3wwh21近似取h沁h沁h,10則翼緣面積為由此得每個翼緣的面積h1A二Wtfxh261W116)=4thh6w0w翼緣板的寬度通常為b=（1/61