塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)剖析

1、 TOC o 1-5 h z緒論1主要技術(shù)參數(shù)2工況分析43.1和模油缸缸負(fù)載3.1.2空行程油缸推力3.2注射座整體移動(dòng)油缸負(fù)載3.3注射液壓缸負(fù)載3.4頂出油缸負(fù)載3.5初算驅(qū)動(dòng)油缸所需的功率油缸工作壓力和流量的確定4.1油缸工作壓力的確定4.2油缸幾何尺寸的確定根據(jù)和模油缸最大推力確定和模油缸內(nèi)徑根據(jù)注射座最大推力確定注射座移動(dòng)油缸內(nèi)徑根據(jù)注射油缸最大推力確定注射油缸內(nèi)徑根據(jù)頂出油缸最大推力確定頂出油缸內(nèi)徑4.3根據(jù)確定的油缸直徑標(biāo)準(zhǔn)值，計(jì)算實(shí)際使用的油缸工作壓力，繪制整個(gè)動(dòng)作循環(huán)圖油缸所需流量的確定油缸功率圖的繪制5液壓系統(tǒng)方案和工作原理圖的擬定6液壓元件的選擇油泵的選擇油泵工作壓力的

2、確定油泵流量的確定613油泵電機(jī)功率的確定6.2控制的選擇6.3油管內(nèi)徑的確定6316.3.26.3.36.3.4大泵吸油管內(nèi)徑計(jì)算小泵吸油管內(nèi)徑計(jì)算大泵壓油管內(nèi)徑計(jì)算小泵壓油管內(nèi)徑計(jì)算6.3.5雙泵并聯(lián)，壓力油匯合后油管內(nèi)徑的確定7壓力系統(tǒng)性能的驗(yàn)算7.1系統(tǒng)的壓力損失驗(yàn)算7.1.1局部壓力損失計(jì)算7.1.2沿程損失計(jì)算7.2液壓系統(tǒng)發(fā)熱量的計(jì)算和油冷卻器傳熱面積的確定7.2.1液壓系統(tǒng)發(fā)熱量的計(jì)算7.2.2油箱容量計(jì)算和油箱散熱面積的確定7.2.3油冷卻器的計(jì)算參考文獻(xiàn)致謝附錄1緒論注塑機(jī)是中國(guó)產(chǎn)量和應(yīng)用量最大的塑機(jī)品種，也是中國(guó)塑機(jī)出口的主力80年代以后，中國(guó)注塑機(jī)行業(yè)得到快速發(fā)展，年增

3、長(zhǎng)率在20沖上，并逐步形成了以浙江寧波、廣東東莞、順德等地為主的加工基地。其中，寧波的注塑機(jī)產(chǎn)銷(xiāo)量占全國(guó)總產(chǎn)銷(xiāo)量的五成以上。其中包括全球產(chǎn)銷(xiāo)量第一的中國(guó)寧波海天集團(tuán)有限公司和十多家外資企業(yè)，涉及到的零部件配套企業(yè)多達(dá)數(shù)百家。目前，中國(guó)大型骨干注塑機(jī)生產(chǎn)企業(yè)大多是合資企業(yè)，引進(jìn)了國(guó)外先進(jìn)的技術(shù)和管理模式。在技術(shù)方面，中國(guó)生產(chǎn)的注塑機(jī)已從普通機(jī)型向大型機(jī)、全電動(dòng)機(jī)、電液復(fù)合機(jī)和專(zhuān)用注塑機(jī)方面發(fā)展。其中海天開(kāi)發(fā)出了中國(guó)最大鎖模力的注塑機(jī)，用于汽車(chē)配件的生產(chǎn)；震雄開(kāi)發(fā)出了全電動(dòng)用于光盤(pán)生產(chǎn)的專(zhuān)用機(jī)和用于PET瓦坯注塑的專(zhuān)用機(jī)型。雖然從整體上看，中國(guó)生產(chǎn)的注塑機(jī)還主要是低端產(chǎn)品，但以海天和震雄為代表的注

4、塑機(jī)生產(chǎn)企業(yè)正努力向中端市場(chǎng)發(fā)展。在應(yīng)用方面，中國(guó)注塑機(jī)以通用型為主，一般性的塑料制品如玩具、文具、日用品、家具、裝修材料的生產(chǎn)占據(jù)最大的市場(chǎng)份額。其次，注塑機(jī)主要用于大型家電，如冰箱、彩電、洗衣機(jī)、空調(diào)機(jī)、計(jì)算機(jī)殼體等的生產(chǎn)，這一應(yīng)用市場(chǎng)占據(jù)了中國(guó)工程塑料總量的40鳩上，國(guó)產(chǎn)注塑機(jī)在這一市場(chǎng)上占有率較高。注塑機(jī)應(yīng)用的另外一個(gè)重要領(lǐng)域是包裝制品的生產(chǎn)，主要用于PET瓦坯、塑料瓶、瓶蓋等產(chǎn)品。其中PET瓦坯專(zhuān)用注塑機(jī)市場(chǎng)目前主要以進(jìn)口設(shè)備為主。一些專(zhuān)用注塑機(jī)如用于生產(chǎn)精細(xì)陶瓷組件的陶瓷注塑機(jī)和生產(chǎn)釹鐵硼電子組件的磁性注塑機(jī)，由于用量不太大，沒(méi)有得到機(jī)械生產(chǎn)企業(yè)的重視。但隨著市場(chǎng)的進(jìn)一步細(xì)分，開(kāi)發(fā)

5、相關(guān)專(zhuān)用機(jī)型具有重要意義。我設(shè)計(jì)這臺(tái)機(jī)器的目的是：為了進(jìn)一步了解注塑機(jī)的結(jié)構(gòu)和其工作原理，把我們學(xué)習(xí)的理論用到實(shí)際中去。2SX-ZY-250型塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)參數(shù)項(xiàng)目單位SX-ZY-250公稱(chēng)注射量3cm250螺桿直徑mm45螺桿行程mm270最大注射壓力MPa130注射容量（理論值）3cm270螺桿轉(zhuǎn)速r/min0180注射座仃程mm365合模力KN1600啟模力KN60頂出力KN36注射總力KN160注射座最大推力KN40快速閉模速度mm/s100慢速閉模速度mm/s20快速啟模速度mm/s105慢速啟模速度mm/s40快速注射速度mm/s25注射座前移速度mm/s48注射座后退

6、速度mm/s60頂出速度mm/s353工況分析塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)的特點(diǎn)是整個(gè)動(dòng)作循環(huán)過(guò)程中，系統(tǒng)的負(fù)載變化和速度變化均變大，在進(jìn)行工況分析時(shí)必須加以考慮。合摸油缸負(fù)載閉摸動(dòng)作的工況特點(diǎn)是：模具閉合過(guò)程中的負(fù)載是輕載，速度有慢一快一慢的變化；模具閉合后的負(fù)載為重載，速度為零根據(jù)合模力確定合模油缸推力由于合模機(jī)構(gòu)形式不同，合模油缸推力的計(jì)算方法也就不一樣。SIZY250注射機(jī)合模機(jī)構(gòu)采用了液壓一機(jī)械組合形式。70圖3.1根據(jù)連桿機(jī)構(gòu)受力分析可得合模油缸推力為：P仁=器/18.6X（11/|）+1試中P1Z合模油缸為保證模具鎖緊所需的油缸推力，牛；P合一模具鎖緊所需的合模力，牛。合11/1有關(guān)長(zhǎng)

7、度之比，S）ZY250注射機(jī)合模機(jī)構(gòu)取11/1=0.8，故為保證模具鎖緊力（1600KN所需的油缸推力為；P1z=1600000/15-9=100628（牛）3.1.2空行程時(shí)油缸推力空行程時(shí)油缸推力P1（只需滿(mǎn)足克服摩擦力的要求。根據(jù)同類(lèi)型機(jī)臺(tái)實(shí)測(cè)結(jié)果，取P1q=0.14P1z則：P1q=0.14X100628=14088（牛）SXZY250注射機(jī)閉模速度較小，因此慣性力很小，可忽略。啟模時(shí)油缸推力啟模時(shí)油缸推力P2Z需滿(mǎn)足啟模力和克服油缸摩擦力的要求，即：P2z=P啟+T=60000+0-lX60000=66000（牛）3.2注射座整體移動(dòng)油缸負(fù)載注射座整體移動(dòng)過(guò)程中，油缸推力P3q只需滿(mǎn)

8、足克服各種摩擦力的要求，而當(dāng)噴嘴接觸模具澆時(shí)，則必須保持注射座油缸最大推力P3z為40KN以使注射成型過(guò)程正常進(jìn)行。根據(jù)類(lèi)比，取P3q=0.23P3則P3q=0.23X40000=9200（牛）。3z3.3注射油缸負(fù)載注射過(guò)程中，負(fù)載是變化的，當(dāng)熔融塑料注人模腔時(shí)，注射壓力由零逐漸沿AB上升，模腔注滿(mǎn)時(shí)壓力由B急速上升到C點(diǎn)，當(dāng)冷卻時(shí)塑料收縮，壓力降低，為防止收縮需補(bǔ)縮保壓，其壓力為DE曲線如下：BJA.0_圖3.2根據(jù)最大注射壓力和螺桿直徑，可確定注射缸的最大推力為：P4z=1/4兀d2螺Pa=26.6（KN保壓過(guò)程中油缸負(fù)載一般要比注射過(guò)程油缸負(fù)載小，其值隨制品形狀，塑料品種以及成型工藝條

9、件不同而異。3.4頂出油缸負(fù)載頂出油缸的最大推力P5z需滿(mǎn)足制品頂出力和克服油缸摩擦力的要求，即:P=R+T=36+0.1X36=39.6(KN5z頂3.5初算驅(qū)動(dòng)油缸所需的功率根據(jù)上述工況分析可知，在注射過(guò)程中，系統(tǒng)所需的功率為最大，N=(PmaxXV/n)X10-3試中N驅(qū)動(dòng)油缸所需的功率，千瓦；Pmax最大的負(fù)載，牛V在最大負(fù)載時(shí)的工作速度，米/秒；n包括油泵在內(nèi)的驅(qū)動(dòng)裝置總效率。N=(PmaxXV/n)X10-3=206.6X103X25X10-3X10-3/0.8=6.5(KW4油缸工作壓力和流量的確定油缸工作壓力的確定根據(jù)注射成型工藝對(duì)壓力和速度的要求，結(jié)合我國(guó)目前生產(chǎn)的情況及油泵

10、供應(yīng)情況，初選油缸工作壓力為6.5MP&表4.1國(guó)產(chǎn)注塑機(jī)壓力流量參數(shù)XS-ZS-22XS-ZS-60XS-ZY-125XS-ZY-125AXS-ZY-250AXS-ZY-350AXS-ZY-500XS-ZY-1000XS-ZY-3000XS-ZY-4000注射量20、3060125125A250350500100030004000MPa6.56.56.57.0-14.07.0-14.06.56.514.014.0-32.032.0KW5.5111110+1030222240+5.6+5.545+5555+75+11+1.1表4.2國(guó)外產(chǎn)注塑機(jī)壓力流量參數(shù)注身量3060125250500100

11、02000壓力范圍5-14.85-167-217-217-217-217-21流量范圍80130210210360185240壓力百分比7mpa60%7、14mpa各50%14、21mpa各40%14占57%21占23%14mpa占40%14-21mpa占60%4.2油缸幾何尺寸的確定421根據(jù)合模油缸最大推力確定合模油缸內(nèi)徑合模油缸采用當(dāng)活塞桿油缸，工作腔為無(wú)桿腔，油缸內(nèi)徑計(jì)算，即：A-兀D4=Pmax/P試中a油缸工作面積，mPmax油缸所克服的最大負(fù)載，n；P油缸的工作壓力，Pa。D=(4Pmax兀P)1/2=(4X100628/3.14x12X106)1/2=0.1(m)合SIZY25

12、0注射機(jī)合模油缸內(nèi)徑取0.1m?；钊麠U直徑d合取為0.4D合，即：合合d=0.4D=0.4X0.1=0.04(m)合合SIZY250注射機(jī)合模油缸活塞桿直徑取為0.04m。4.2.2根據(jù)注射座注射座最大推力確定注射座移動(dòng)油缸內(nèi)徑注射座移動(dòng)油缸采用單活塞桿油缸，工作腔為無(wú)桿腔，油缸內(nèi)徑為：D注座=(4Pmax/兀p)i/2=(4X40000)/(3.14X12X1000000)1/2=0.065(m)SXZY250注射機(jī)注射座移動(dòng)油缸內(nèi)徑取為0.065m?；钊麠U直徑d注座取為0.4D注座，即d注座X0.4D注座=0.4X0.065=0.026(m)。根據(jù)注射油缸最大推力確定注射油缸內(nèi)徑注射油缸采

13、用雙活塞桿油缸，位于工作腔端的活塞桿用來(lái)作為行程控制預(yù)塑加料，活塞桿直徑取與螺桿直徑相同，即為45mm注射油桿內(nèi)徑可用下式計(jì)算：D注=(4Pmax+兀d2p)/(兀p)1/2=(4X206600+3.14X0.0452螺X6.5X106)/(3.14X6.5X106)1/2=0.206(m)根據(jù)頂出油缸最大推力確定頂出油缸內(nèi)徑頂出油缸采用單活塞桿油缸，工作腔為無(wú)桿腔，油缸內(nèi)徑按公式計(jì)算，即：D頂=(4Pmax)/(兀p)=(4X39.6X103)/(3.14X6.5X103)1/2=0.088活塞桿直徑d=0.4D=0.4X0.088=0.0352(m)4.3根據(jù)確定的油缸直徑標(biāo)準(zhǔn)值，計(jì)算實(shí)際

14、使用的油缸工作壓力，繪制整個(gè)動(dòng)作循環(huán)壓力圖SIZY250注射機(jī)，各動(dòng)作循環(huán)的油缸工作壓力和動(dòng)作如表4.3所示。表4.3SXZY250注射機(jī)液壓系統(tǒng)油缸工作壓力及動(dòng)作時(shí)間表工況油缸工作腔壓力計(jì)算公式油缸作腔壓力（兆帕）時(shí)間（秒）內(nèi)?？招谐桃籔=4P1q兀D合=(4X14088)/(314X0.仁)1.83.5模P=4XP1z/兀D2合=(4X100628)/(314X0.12)12.83.5汪座前移一P=(4XP3q)/(兀Df注座)=(4X9200)/(3.14X0.0652)2.85P=(4P3z)/(兀D2注座)=(4X40000)/(314X00652)125注射P=4P4/%(Df注一

15、d2螺)=(4X206600)/3.14X(0.206220.0452)6.53保壓根據(jù)制品形狀，塑料品種及成型工藝條件的不同而異，一般比注射壓力底。取1216預(yù)塑SXZY250注射機(jī)的螺桿是米用電機(jī)經(jīng)過(guò)齒輪減速箱而驅(qū)動(dòng)的，故螺桿傳動(dòng)裝置所需的為零。015冷卻冷卻階段各油缸皆不進(jìn)壓力油，故油缸所需壓力為|=|=零。030啟模P=4P2/兀(3合一d2合)=4X66000/3.14(0.120.042)104頂出P=(4P5z)/(兀D2頂)=4X39600/(314X0.0882)6.54P=4P1q/兀(D)合一d2合)=4X14088/3.14X(0.12-0.042)-1、j1tJ2.1

16、44.4油缸所需流量的確定SIZY250注射機(jī)各動(dòng)作循環(huán)中油缸所需流量如表4.4所示表4.4SXZY250注射機(jī)動(dòng)作循環(huán)中油缸所需流量工況油泵所需流量計(jì)算公式流量（升/分）慢速閉模Qmin=6vmin兀14D2合x(chóng)104=6X0.02x3.14x0.I2X104/49.5快速閉模Qmax=6vmax兀/4D2合x(chóng)104=6X0.1x3.14x0.I2X104/447注射座刖移2424Q=6v兀/4D注座x10=6x0.048x3.14x0.065x10/49.5注射座后移Q=6v兀/4(D2注座-d2注座)x10a4=6x0.06x314x(0.0652-00262)x104/410快速注射Q

17、max=6vmax兀/4(D2注-d2螺)x104=6x0.025x3.14x(0.206a-0.0452)x104/447.5保壓保壓是為了補(bǔ)縮，故所需流量很小。但該階段系統(tǒng)所耗油量視所選小泵而定12預(yù)預(yù)塑時(shí)螺桿傳動(dòng)裝置不需油泵供油0塑冷卻冷卻階段各油缸皆不進(jìn)壓力油，故油缸所需流量為零0快速啟模Qmax=6vmax兀/4(D2合-d2合)X104=6X0.105X3.14X(012-0.04a2)X104/441.5頂出Q=6v兀/4D2頂X104=6X0.035X3.14X0.O882X104/412.7慢速啟模Qmin=6vmin兀/4(D2合-d2合)X104=6X0.04X3.14X

18、(0.12-0.042)X104/41584.5油缸功率圖的繪制圖4.5SXZY250注射機(jī)當(dāng)采用固定預(yù)塑方式時(shí)流量循環(huán)圖表4.5SXZY250注射機(jī)各種動(dòng)作循環(huán)中油缸所需功率工況油泵所需功率計(jì)算公式功率（千瓦）慢速閉模N=PQX10/60=(1.8X10X蟲(chóng)5X10)/60(式中P帕，Q升/分)029快速閉模N=PQX10-6/60=(1.8X106X47X10-6)/601.4注N=PQX10-6/60=(6.5X106X47.5X10-6)/605.2射保壓N=PQX10七/60=(12X106X12X10-6)/602.4預(yù)塑預(yù)塑時(shí)螺桿傳動(dòng)裝置所需功率由單獨(dú)的預(yù)塑電機(jī)供給3.5冷卻在冷

19、卻階段各油缸皆不進(jìn)壓力油，故油缸所需功率為零0快及速頂啟出模本機(jī)采用在啟模工程中頂出制品故N=PQX10-6/60=(10X106X(41.5+13)X10-6)/609慢速啟模N=PQX10-6/60=(2.1X106X15.8X10-6)/600.555液壓系統(tǒng)方案和工作原理圖的擬定根據(jù)以上工況分析和計(jì)算，可初步擬定出液壓系統(tǒng)方案。根據(jù)塑料注射機(jī)工作部件速比很大，但又不需要大范圍無(wú)級(jí)調(diào)速的特點(diǎn)，本機(jī)擬采用量不同的兩個(gè)定量油泵并聯(lián)供油的開(kāi)式系統(tǒng)，這一方案與單泵供油系統(tǒng)相比效率較高，系統(tǒng)發(fā)熱少；而與變量油系統(tǒng)相比，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，成本低。為滿(mǎn)足注射速度的調(diào)節(jié)，選用調(diào)速閥進(jìn)行口節(jié)流調(diào)速，其特點(diǎn)是注射油

20、缸回油的阻力小，可以獲得較大的注射推力，而且調(diào)速范圍較大，速度穩(wěn)定性較好。缺點(diǎn)是油通過(guò)調(diào)速閥發(fā)熱后進(jìn)入注射油缸，造成油缸泄漏增加。根據(jù)塑料的品種、制作的幾何形狀和模具的澆注系統(tǒng)的不同，注射系統(tǒng)采用了兩級(jí)壓力控制，以便靈活地控制注射壓力和保壓壓力。為了便于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)循環(huán)，系統(tǒng)的換向控制閥多數(shù)采用三位四通電液換向閥和電磁抽閥。采用電液換向閥換向過(guò)程比較平穩(wěn)，適用于壓力較高及流量較大的場(chǎng)合，但結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，成本高。三位四通換向閥滑中位機(jī)能除注射電液換向閥和控制兩級(jí)壓力動(dòng)作的電磁換向閥外，皆采用O型，其換向停止的位置精度較高，且能滿(mǎn)足本機(jī)并聯(lián)多油缸油路系統(tǒng)的工作需要。注射電液換向閥和控制兩級(jí)壓力動(dòng)作的電磁

21、換向閽采用Y型機(jī)能，既滿(mǎn)足本機(jī)并聯(lián)多油缸油路系統(tǒng)的工作需要，又分別利用中位丫型機(jī)能滿(mǎn)足螺桿預(yù)料后退時(shí)注射油缸左腔形成真空進(jìn)行吸油的需要和使控制兩級(jí)壓力大小的遠(yuǎn)程調(diào)壓閥處于非工作狀態(tài)位置進(jìn)行卸荷的需要。在啟模系統(tǒng)中采用進(jìn)油節(jié)流增加啟模阻力，以滿(mǎn)足模過(guò)程中實(shí)現(xiàn)制品頂出的要求，從而縮短輔助時(shí)間，提高生產(chǎn)率。本系統(tǒng)除采用時(shí)間繼電器控制保壓和冷卻動(dòng)作外，其余皆采用行程開(kāi)關(guān)控制各油缸可靠地依次動(dòng)作和進(jìn)行速度換接。為使用加工塑料得到良好的塑化質(zhì)量，本機(jī)在注射系統(tǒng)中采用了背壓閥，控制螺桿退回時(shí)間，以使塑化的塑料比較密實(shí)，且有利于分離氣體的排出。ZJi1314lIX卜DT4DTLITMTi瓷的型庵連圖11圖5.

22、1SX-ZY-250注射機(jī)液壓系統(tǒng)的工作原理圖表5.1SXZY250注射機(jī)動(dòng)作順序說(shuō)明動(dòng)作DlD2DsDgDtDLO1）：EiEr慢速閉攪+快速閉模+慢速閉模+注対颶整休刖進(jìn)+汁射十十保壓預(yù)塑+注射座幕體后退+Jr?tft-+十制品頂出+螺稈后退6液壓元件的選擇6.1油泵的選擇6.1.1油泵工作壓力的確定油泵工作壓力按公式計(jì)算，即：P=P+SAPB由于在注射液壓系統(tǒng)中，壓力油所經(jīng)過(guò)的數(shù)量較多，故壓力損失刀AP亦較大，查表取P=0.8Mpa注射油缸最大工作壓力P可根據(jù)表11取6.5Mpa于是油缸工作壓力即為：P=6.5+0.8=7.3(MPaB所選油泵的額定工作壓力應(yīng)為：P額=1.25P=9.1

23、(MPaB根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果，應(yīng)選額定壓力為14Mpa勺雙級(jí)葉片泵。6.1.2油泵流量的確定油泵流量可按公式計(jì)算，即：QK(刀Qmax=1.lX226=248.6(升/分)B根據(jù)油泵的額定壓力和流量的計(jì)算結(jié)果以及快、慢運(yùn)動(dòng)所需的要求，應(yīng)選用雙級(jí)葉片泵油泵系列。6.1.3油泵電機(jī)功率的確定注射機(jī)在整個(gè)動(dòng)作循環(huán)中，系統(tǒng)的壓力和流量是變化的，故油泵電機(jī)功率應(yīng)按公式計(jì)算，即：N赳(NXt：+NnXtn)/(t+tn)N等值功率，KWNi,N個(gè)動(dòng)作循環(huán)中各階段所需的功率，KWn,t個(gè)動(dòng)作循環(huán)中各階段所需的時(shí)間，So1n在選擇驅(qū)動(dòng)油泵的電機(jī)時(shí)，應(yīng)首先比較等值功率與各個(gè)動(dòng)作的最大功率。當(dāng)最大功率在電機(jī)允許的短

24、時(shí)超載范圍內(nèi)時(shí)，可按等值功率選取電機(jī)，否則應(yīng)按最大功率選取電機(jī)。即：Nmax=KIAITiA油箱散熱面積，一般只計(jì)算四周和底部面積，米2iT油箱允許溫度與環(huán)境溫度差，CIKi油箱散熱的系數(shù)，焦/米2時(shí).CoK與環(huán)境通風(fēng)散熱的條件有關(guān)，周?chē)L(fēng)很差時(shí)取K=(78)x4186.8焦/米2時(shí)匕：周?chē)L(fēng)良好時(shí)取K=13X4186.8焦/米2時(shí).oC:用風(fēng)扇冷卻時(shí)取K=20X4186.8焦/米2時(shí)匕：用循環(huán)水強(qiáng)制冷卻時(shí)取K=(95150)X41868焦/米:時(shí).C:屮KATi取油箱散熱的系數(shù)K=13X4186.8焦咪2時(shí).C:油箱允許溫度T=30C,則：H=13X4186.8X2.5X30=4.08X

25、106焦/時(shí)散(2)冷卻器所需的冷卻面積計(jì)算冷卻器所需的冷卻面積可用下式計(jì)算，即：A=(H-H)t散m式中A冷卻器散熱的面積，米2H、一液壓系統(tǒng)總的發(fā)熱量，焦/時(shí)；H散一油箱散熱量，焦/時(shí)；K冷卻器的總傳熱系數(shù)，一般例管式冷卻器可取K=(120300)X4186.8焦/米:時(shí).0C;tm油與冷卻水之間的平均溫度差,0C前已述及，系統(tǒng)總的發(fā)熱量H總值系平均熱量計(jì)算所得，而實(shí)際上系統(tǒng)的發(fā)熱量的變化的。故在設(shè)計(jì)冷卻器時(shí)，為了適應(yīng)傳熱負(fù)載的波動(dòng)，總傳動(dòng)系數(shù)K宜取較小值-般例管式冷卻器可取K=(120300)X4186.8焦/米:時(shí)eC;取K為120X4186.8焦/米2時(shí).0Co平均溫度差tm按下式計(jì)算，即：tm=(T1+T2)/2-(t1+t2)/2m1212式中T1T2油的入及出溫度，0C般情況下：T1600C,T1+T2=510oCt1t2冷卻水的入口及出口溫度，般情況下：t120300C,11-t2=35C。取油的入溫度Tj=60C,出溫度T2=5OoC;冷卻水的入溫度ti=25oCj出溫度1=300C2貝?ài)蘴=(60+50)/2-(25+30)/2=27.5oCm故：A=(11.37X106-4.08X106)/(120X4