2022年注冊化工工程師模擬試題一

1、模擬試題一（上）試卷1.在一種有化學(xué)反映的體系中，質(zhì)量守恒是對（ ）而言。A體系總質(zhì)量B體系的總摩爾數(shù)C體系中某一組分的摩爾數(shù)D體系中某一組分的質(zhì)量2.常溫下水的密度為1 g/cm3，當(dāng)水的質(zhì)量流量為365 kgA365103 B0.365 C3.65106 D0.365106 3.某工廠年產(chǎn)300 t對一硝基乙苯，純度為99%。對一硝基乙苯收率為50%，原料乙基苯純度為95%。年工作日為300天，則每小時需要原料乙基苯的質(zhì)量最接近（ ）A82.5B86.8C83.3D87.74.查到20 時純醋酸密度為1.0493g/mL，水的密度0.998 g/mL，則70%（質(zhì)量百分?jǐn)?shù)）醋酸水溶液100

2、 A96.0 mLB103.4 mLC101.4 mLD96.8 mL5.復(fù)雜反映物系，其中P為目的產(chǎn)物。規(guī)定每小時得到1 kmol的目的產(chǎn)物P，如果P的收率為80%，求原料A的加料量的對的數(shù)為（ ）。A2.0 kmolB2.5 kmolC1.6 kmolD1.0 kmol6.在溫度為30 、壓力為0.2 MPa下的一股氣體，其體積流量為50 mA4.41 kmol/hB2.01 kmol/hC3.97 kmol/hD2.23 kmol/h7.有如下兩個化學(xué)反映方程式： 該兩個化學(xué)反映過程的化學(xué)反映熱（原則化學(xué)反映熱）（ ）。A相似B數(shù)值之差是水的汽化熱C之差值是原則狀態(tài)下水的汽化熱D互相無關(guān)

3、8.已知100時丙烯的抱負(fù)氣體定壓摩爾熱容72.38 kJ/kmolK，丙烯的臨界壓力pc4.62MPa、臨界溫度Tc365 K，根據(jù)丙烯100 和3.04MPa時的對比溫度Tr和對比壓力Pr查圖并計算出一種熱容值Cp,m95.38 kJ/kmolK。則這個摩爾熱容是丙烯在（A壓力為4.62 MPa，溫度為365 KB壓力為3.04 MPa，溫度為100C壓力為3.04 MPa，溫度為365 KD壓力為4.62 MPa，溫度為1009.空氣的平均相對分子質(zhì)量為28.8，則摩爾流量為1 mol/h的空氣的質(zhì)量流量為（ ）。A28.8 B28.810-3 kgC28.8103 D28.8102 1

4、0.有一氣體在t300 和p20.265 MPa時，其體積計算公式是（ABCD11.混合氣體中各組分的摩爾分?jǐn)?shù)為：HCHO 5.6%、O2 14.8%、N2 71.8%、H2O 7.8%，則混合氣的平均相對分子質(zhì)量為（ ）。（取各化合物的相對分子質(zhì)量MHCHO30、）A27.92B27.0C28D3212.在硝基苯生產(chǎn)中，規(guī)定每年生產(chǎn)純度為99%的硝基苯t，車間總產(chǎn)率為95%。則每年實際應(yīng)生產(chǎn)硝基苯的噸位為（ ）。A2 084.2 tB1980 tC2 105.2 tD2126.5 t13.在抱負(fù)氣體進(jìn)行絕熱自由膨脹時，其內(nèi)能和焓的變化對的的是（ ）AU0，H0BU0，H0CU0，H0DU0，

5、H014.用一持續(xù)常壓操作精餾塔分離苯和甲苯混合物。混合物中含苯0.4（摩爾分?jǐn)?shù)，下同）。經(jīng)分離后，塔頂餾出液含苯0.95（摩爾分?jǐn)?shù)），塔釜含苯0.05（摩爾分?jǐn)?shù)），進(jìn)料為氣液混合物，其中氣液量各為0.5。已知苯相對分子質(zhì)量為78，甲苯相對分子質(zhì)量為92。精餾塔進(jìn)料量為F8640 kg/h。則塔頂產(chǎn)品量與（A38.89 kmol/hB39.5 kmol/hC3364 kmol/hD19.5kmol/h15有一臺空氣壓縮機(jī)，進(jìn)氣為環(huán)境大氣，其溫度為21 ，壓力為0.1 MPa，貯氣筒上壓力表讀數(shù)為1.5MPa。該壓縮機(jī)分兩級壓縮，中間完全冷卻，在耗功最小的前提下，則該壓縮機(jī)第一級排氣壓力為（A0

6、.1 MPaB0.2 MPaC0.3 MPaD0.4 MPa16把一容器用隔板提成相等的兩部分，一邊裝CO2，另一邊裝H2。如果兩邊氣體的質(zhì)量相似、溫度也相似，問在不考慮隔板與器壁間摩擦的狀況下，隔板（ ）。A不會移動B向裝有CO2氣體一邊移動C向裝有H2的一邊移動D無法擬定17有關(guān)液液相平衡體系，每一組分均必須遵守的相平衡判據(jù)為（ ）。A各組分在兩相中的分逸度相等，活度系數(shù)也相等B各組分在兩相中的分逸度相等，活度也相等C各組分在兩相中的分逸度系數(shù)相等，活度系數(shù)也相等D各組分在兩相中的分逸度系數(shù)相等，化學(xué)勢也相等18某一物質(zhì)的蒸發(fā)潛熱為VH，熔化潛熱為mH，則該物質(zhì)的升華潛熱SH為（ ）。AS

7、HmHBSHVHmHCSHVHDSHVHmH19根據(jù)相律分析由CaCO3分解為CaO和CO2這一反映體系，存在于指定壓力的CO2氛圍中，構(gòu)成的平衡體系的自由度為（ ）。AF0BF1CF2DF320如果空氣絕熱節(jié)流膨脹，從2100 kPa降到100 kPa不做任何功，若傳熱以及位能和動能變化均可忽視，環(huán)境溫度T0298.15 K，并假定空氣為抱負(fù)氣體，則此過程所產(chǎn)生的功損失為（ ）。AWL0BWL25.31 kJ/kmolCWL7.55103 kJ/kmolDWL21.0 kJ/kmol21由組分A和B構(gòu)成的二元溶液，氣相可以當(dāng)作是抱負(fù)氣體，液相為非抱負(fù)溶液，液相活度系數(shù)與構(gòu)成的關(guān)聯(lián)式為（ ）。

8、 ；在80 時組分A和B的飽和蒸氣壓分別為（ ；則此體系在80 時的恒沸構(gòu)成為（AxA0.605BxA0.705CxA0.805DxA0.90522Peng-Robinson方程可用于烴類混合物的汽液平衡計算，其體現(xiàn)式 若a和b僅是與溫度有關(guān)的常數(shù)（無量綱），則兩個常數(shù)a和b可以表達(dá)為（ ）。A,B,C,b=bRTcD,23 某反映器上壓力表的讀數(shù)為200kPa，本地大氣壓為101.3kPa，則反映器的絕對壓力為（ ）。A301.3kPaB200kPaC98.7kPaD29.7mH2O24 某黏性液體在一定管路系統(tǒng)中流動，在流量不變條件下將液體加熱，流動阻力將（ ）。A增大B減小C不變D不擬定

9、25 高黏度液體在圓形直管內(nèi)作滯流流動，已知管截面上的平均流速為0.6m/s，則管中心線的流速為（ ）m/sA0.6B1.2C0.3D0.926 一敞口容器底部連接等徑的進(jìn)水管和出水管，容器內(nèi)水面維持恒定1.5m，管內(nèi)水的動壓頭均為0.5m，則進(jìn)水管的點A的靜壓頭pA（ ）A1.5B1.0C2.0D0.7527 在某管路中以水為介質(zhì)測定摩擦系數(shù)與雷諾數(shù)Re（/d一定）的關(guān)系曲線，在兩個不同水溫下測得的曲線下列說法對的的是（ ）。A相似B不同水溫下測得兩曲線不相似C隨管內(nèi)流速增長兩曲線差別加大D隨管內(nèi)流速增長兩曲線趨向重疊28 若被輸送液體的黏度比水的黏度高得多時，則離心泵的壓頭H、流量Q、效率

10、及軸功率N的變化趨勢是（ ）。A4個量均減少BH、Q、減小，N增大C4個量均增大DH、Q、增大，N減小29 運(yùn)用調(diào)節(jié)閥控制吸取劑進(jìn)入吸取塔的流量，保證有效平穩(wěn)地操作，則宜選擇（ ）。A閉式離心泵B往復(fù)泵C旋渦泵D開式離心泵30 用原則旋風(fēng)分離器分離含塵氣中的固體顆粒。由于解決量增長需增大旋風(fēng)分離器的尺寸，若保持進(jìn)口氣速不變，則旋風(fēng)分離器的臨界粒徑會（ ）。A不變B增長C減少D不擬定31 根據(jù)過濾基本方程，過濾速率與（ ）成正比。A過濾面積B濾布阻力C過濾面積的平方D操作壓差的平方32 以空氣為輸送介質(zhì)，采用氣流輸送來輸送固體顆粒時，氣速必須不小于（ ）。A臨界流化速度B起始流化速度C顆粒在該流

11、體中的沉降速度D20m33 在多層圓筒壁定態(tài)導(dǎo)熱中，通過每層的（ ）相等。A傳熱速率QB溫度差tC熱通量qD熱阻34 在列管換熱器中飽和水蒸氣與空氣進(jìn)行換熱，總傳熱系數(shù)接近（ ）的對流傳熱系數(shù)。A水蒸氣B空氣C水蒸氣和空氣的算術(shù)平均D水蒸氣和空氣的對數(shù)平均35 在蒸氣冷凝傳熱中，蒸氣的流速和流向?qū)淠齻鳠嵯禂?shù)a的影響趨勢是（ ）。A蒸氣和液膜同向流動，蒸氣流速大，使a減小B蒸氣和液膜同向流動，蒸氣流速大，使a增長C蒸氣和液膜同向流動，隨蒸氣流速大，使a先增長后減小D蒸氣的流速和流向?qū)淠齻鳠嵯禂?shù)a沒有影響36 一臺換熱器，若保持熱流體的進(jìn)出口的溫度恒定不變，當(dāng)冷流體的流量提高一倍時，其出口溫度

12、將（ ）。A增大B減小C保持不變D無法判斷37 用飽和水蒸氣加熱原油，為減少總熱阻，應(yīng)采用的最有效的措施是（ ）。A增長水蒸氣流量B采用導(dǎo)熱系數(shù)大的管材C增長原油流量D用螺紋管替代光滑管以改善傳熱面構(gòu)造38 兩流體在一列管換熱器中進(jìn)行換熱時，當(dāng)兩側(cè)流體溫度均發(fā)生變化時，則應(yīng)采用（ ）操作方式以獲得較大的傳熱推動力。A并流B逆流C錯流D以上三種均可39 在擬定列管換熱器冷熱流體的流徑時，一般來說將（ ）走管內(nèi)。A被冷卻流體B黏度大流體C腐蝕性流體D蒸汽40 套管換熱器合用于（ ）的場合。A流體壓力高B流體溫度高C流體流量大D傳熱面積大41 流體在圓形直管內(nèi)作強(qiáng)制湍流時，反映流體物性對對流傳熱系數(shù)

13、影響的準(zhǔn)數(shù)是（ ）。A努塞爾特準(zhǔn)數(shù)NuB普蘭特準(zhǔn)數(shù)PrC雷諾準(zhǔn)數(shù)ReD格拉斯霍夫準(zhǔn)數(shù)Gr42 若一物體可覺得是灰體，則（ ）等于1。A吸取率AB反射率RC透過率DD吸取率A與反射率R的和43 在氣體解決量一定期，減小吸取劑用量，則吸取推動力（ ）。A增大B不變C減小D不擬定44 對于氣提解吸過程，其最小氣液比的計算公式為（ ）。ABCD45 若進(jìn)料溫度tF與露點溫度td的關(guān)系為tdtF，則進(jìn)料熱狀況參數(shù)為（ ）。A0B0C1D046 板式精餾塔有效高度的計算公式為（ ）。AZNPHTBZ（NP1）HTCZ（NT1）HTDZNTHT47 干燥物料中，結(jié)合水分與非結(jié)合水分的劃分與（ ）有關(guān)。A空氣

14、的狀態(tài)B物料的性質(zhì)C臨界含水量D空氣的狀態(tài)和物料的性質(zhì)48 活性炭對一般氣體的吸附屬于（ ）。A化學(xué)吸附B物理吸附C物理與化學(xué)雙重吸附D既非物理、也非化學(xué)吸附49 萃取劑S和原溶劑B可視作完全不互溶的體系，萃取劑的選擇性系數(shù)值為（ ）。A1B1CD無法判斷50 在一單效蒸發(fā)器中將NaOH水溶液從0.10濃縮至0.38（NaOH的質(zhì)量分?jǐn)?shù)），料液解決量為500 kg/h，則水分蒸發(fā)量為（ A131.6 kgB368.4 kgC140 kgD400 kg51 強(qiáng)制外循環(huán)結(jié)晶器一般不用作（ ）。A間接冷卻結(jié)晶B蒸發(fā)結(jié)晶C真空冷卻結(jié)晶D直接接觸冷卻結(jié)晶52 在常壓下，濕空氣的露點為21，為使50的空氣

15、減少濕度H，在氣體冷卻塔中，作為冷卻介質(zhì)的水溫應(yīng)當(dāng)（A高于21B等于21C低于21D為5053在某等溫恒容條件下進(jìn)行AR的氣相反映，測得A的濃cA(kmol/m3)隨反映時間t(min)的變化關(guān)系為 反映達(dá)平衡時A的反映速率是（ ）。A0.0010-2 kmol/(m3min)B1.5610-4 kmol/(m3min)C4.7910-4kmol/(m3min)D4.3510-6 kmol/(m3min)54乙烷熱裂解制乙烯反映，800 K時的反映速率常數(shù)k=3.43 s-1，則850 K時的反映速率常數(shù)為（ ）（寫成指前因子的函數(shù)形式）。A31.5 s-1B0.064 exp(3.43-A)

16、 s-1C4.5 ln(A-3.43) s-1Dexp(1.232 60.062 5lnA) s-155在一氧化碳催化變換反映動力學(xué)研究中，測得正反映活化能為9.629104 J/mol，若忽視逆反映，在僅變化溫度的狀況下，500時的反映速率比400時的反映速率大（A9.27B1.45C10.35D120656由下圖推測反映級數(shù)為（ ）。A2B1.5C1D0.557反映組分有A，B，C三種，由下圖表達(dá)的反映組分濃度隨時間變化曲線，判斷反映的類型為（ ）。A單一反映B平行反映C并列反映D連串反映58選擇在活塞流反映器中進(jìn)行等溫恒容零級不可逆反映時的空時與轉(zhuǎn)化率的函數(shù)關(guān)系式為（ ）。ABCD59

17、對于化工設(shè)備的設(shè)計壓力的論述，下述四項中對的的是（ ）。A化工設(shè)備的最大工作壓力即可作為設(shè)備的設(shè)計壓力B設(shè)計壓力是指容器所能達(dá)到的最高壓力C設(shè)計壓力指容器頂部的最大壓力，其值不低于最高壓力D設(shè)計壓力是容器的最大工作壓力加上工藝流程中系統(tǒng)的附加條件后，在容器中也許達(dá)到的壓力60 廠區(qū)有一干式氫氣儲罐，罐氫壓力為8.0 MPa（絕）、容積為22 m3。布置該儲罐時，其與建筑耐火級別為一級的工業(yè)建筑的最小距離為（A18.75 B不受限制C15 D12 61 在如下所示的有關(guān)離心泵流量控制方案中，最合理的控制方案應(yīng)是（ ）。62 某保溫容器，該容器的器壁與存貯介質(zhì)直接接觸。根據(jù)化工工藝專業(yè)提出的規(guī)定，

18、正常工作時介質(zhì)的溫度為25，最高時可達(dá)45。則根據(jù)以上狀況如下溫度數(shù)據(jù)可作為設(shè)計溫度的是（A25B35C45D7063 某多段絕熱式固定床反映器，如圖所示。在段數(shù)N原料構(gòu)成及最后轉(zhuǎn)化率一定的前提下，如果以所選用的催化劑用量至少為目的函數(shù)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計時，決策變量（控制變量）的數(shù)目是（ ）。A4NB2N1C2N2D2N164 造紙廠每小時排出污水200 m3進(jìn)入有效容積為6 m3生物接觸氧化池的污水解決裝置，采用活性污泥法吸附、氧化分解污水中有機(jī)物，分析測得污水中懸浮固體含量為4 kg/m3，BOD5數(shù)據(jù)為105 mg/LA150 mg/LB210 mg/LC350 mg/LD525 mg/L65

19、 某裝置用脫鹽水由外部管網(wǎng)間歇輸送，因此裝置擬設(shè)立日儲罐滿足工藝規(guī)定，裝置每小時耗脫鹽水量為8.5 噸（比重按1計）。該儲罐的合適尺寸為（ ）。ABCD66 如圖所示為一臺釜式反映器的溫度控制系統(tǒng)示意圖。為維持一定的反映溫度需用蒸氣進(jìn)行加熱，但如果溫度過高，會有爆炸的危險，則下列有關(guān)控制閥及控制采用的形式及作用方向合理的是（ ）。A控制閥為氣開型，控制器為正作用式B控制閥為氣開型，控制器為反作用式C控制閥為氣關(guān)型，控制器為反作用式D控制閥為氣關(guān)型，控制器為正作用式67一容器頂部排出正己烷氣體，相對分子質(zhì)量M86，設(shè)計溫度135 ，安全閥定壓0.4106 Pa（表），需要排放量為2770 kg/

20、h，問安全閥的有效通過面積為（A5.25 cmB4.65 cmC3.75 cmD4.45 cm68如圖所示，在一持續(xù)流動釜反映器中進(jìn)行A+BP的放熱液相反映。產(chǎn)品P無任何危險性，反映得產(chǎn)品料液放入一封閉貯槽中，原料A，B從高位貯槽放入反映器，原料貯槽和反映器均設(shè)立了安全泄放裝置。反映器通過夾套與外界換熱?？紤]到原料與產(chǎn)品均有一定揮發(fā)性，貯槽上也裝有安全閥，并裝有液位批示系統(tǒng)，控制產(chǎn)品液的排放。現(xiàn)需采用HAZOP法對其過程的危險狀況進(jìn)行分析，若 引導(dǎo)詞：過量（MORE） 分析節(jié)點：原料A貯槽 設(shè)計工藝指標(biāo)：在環(huán)境溫度和壓力下，以一定的流量進(jìn)料 工藝參數(shù)：液位 則分析也許發(fā)生的偏差是（ ）。A高流

21、量B溫度高C壓力高D高液位69“泵的布置設(shè)計時應(yīng)盡量集中布置，排成一條線，電機(jī)端對齊，正對道路。如下有關(guān)泵的布置對的的是（ ）。A泵與泵之間的距離視泵的大小而定，一般不不不小于1.0B雙排泵之間的距離一般不不不小于1.5C泵與墻之間的距離一般不不不小于1.2mD泵的基本一般比地面高40050070疏水閥在選用時常需結(jié)合安裝位置考慮，若疏水閥與某加熱設(shè)備的安裝的相對位置如下圖所示，則下列給出的疏水閥類型選項可以考慮選用（ ）。A浮筒式疏水閥B雙金屬式疏水閥C浮筒式或雙金屬式疏水閥D任何型式的疏水閥71請指出下列有關(guān)安全距離數(shù)據(jù)中（ ）是不對的的。A回轉(zhuǎn)機(jī)械彼此間距離為不不不小于1.5 B貯槽之間的距離不