現(xiàn)澆箱梁支架計算書

1、溫州龍港大橋改建工程滿堂支架法現(xiàn)澆箱梁設(shè)計計算書設(shè)計：復(fù)核：,ZZZ1申定：中鐵上海工程局集團有限公司溫州龍港大橋改建工程項目經(jīng)理部2015 年 3 月 1001編制依據(jù)、原則及范圍-1- TOC o 1-5 h z 1.1編制依據(jù)-1-1.1.1設(shè)計文件-1-1.1.2行業(yè)標準-1-1.1.3實際情況-1-1.2編制原則-1-1.3編制范圍-2-2設(shè)計構(gòu)造-2-2.1主要技術(shù)標準-2-2.2總體設(shè)計構(gòu)造 -2-2.3現(xiàn)澆連續(xù)箱梁設(shè)計構(gòu)造 -3-3模板支架體系主要組成及主要構(gòu)造形式 -3 -3.1模板支架體系主要組成 -3-3.2模板支架體系主要構(gòu)造形式-3 -4模板支架體系設(shè)計參數(shù)取值 -4

2、-4.1模板支架荷載組合標準 -4-4.2模板、支架剛度標準-5 -4.3所用材料力學(xué)參數(shù)規(guī)定-5-5計算基本思路、流程、工況及假定 -6-5.1計算基本思路-6-5.2計算基本流程-6-5.3計算基本工況-7-5.4計算基本假定 -7-6模板支架體系設(shè)計計算 -7 -6.1主要結(jié)構(gòu)形式選擇-7 -6.2頂板下模板支架體系強度和剛度計算 -7 -6.2.1頂板下荷載分項取值-8-622頂板下計算荷載取值-8-623頂板下竹制膠合板強度和剛度計算-8-6.2.4頂板下方木分配梁強度和剛度計算-9-6.2.5頂板下方木主梁強度和剛度計算-10 -6.2.6頂板下普通腳手架立桿強度和穩(wěn)定性計算-11

3、 -6.3翼緣板下模板支架體系強度和剛度計算 -12-6.3.1翼緣板下荷載分項取值-12-6.3.2頂板下計算荷載取值-12-6.3.3翼緣板下竹制膠合板強度和剛度計算 -12 -6.3.4翼緣板下方木分配梁強度和剛度計算-13 -6.3.5翼緣板下方木主梁強度和剛度計算-15-6.3.6翼緣板下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算 -16 -6.4腹板下模板支架體系強度和剛度計算-16-6.4.1腹板下荷載分項取值-16-6.4.2腹板下計算荷載取值 -17-6.4.3腹板下竹制膠合板強度和剛度計算 -17-6.4.4腹板下方木分配梁強度和剛度計算-18-6.4.5腹板下方木主梁強度和剛度計算-1

4、9-6.4.6腹板下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算-20 -6.5底板橋墩支點加厚區(qū)下模板支架體系強度和剛度計算-20 - 6.5.1底板橋墩支點加厚區(qū)下荷載分項取值-21-6.5.2底板橋墩支點加厚區(qū)下計算荷載取值-21 -6.5.3底板橋墩支點加厚區(qū)下竹制膠合板強度和剛度計算-21 - 6.5.4 底板橋墩支點加厚區(qū)下方木分配梁強度和剛度計算-22 - 6.5.5底板 橋墩支點加厚區(qū)下方木主梁強度和剛度計算.-23 - 6.5.6底板橋墩 支點加厚區(qū)下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算-24 -6.6底板標準厚度區(qū)下模板支架體系強度、剛度、穩(wěn)定性計算25 - TOC o 1-5 h z 661底板

5、標準厚度區(qū)下荷載分項取值-25 -662底板標準厚度區(qū)下計算荷載取值-25 -6.6.3底板標準厚度區(qū)下竹制膠合板強度和剛度計算.-26 -6.6.4底板標準厚度區(qū)下方木分配梁強度和剛度計算.-27 -6.6.5底板標準厚度區(qū)下方木主梁強度和剛度計算.-28 -6.6.6底板標準厚度區(qū)下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算-29 -6.7腹板及橫梁外側(cè)模強度和剛度計算-29 -6.7.1混凝土最大側(cè)壓力計算-29-6.7.2腹板及橫梁外側(cè)模膠合板強度和剛度計算-30 -6.7.3腹板及橫梁外側(cè)模方木分配梁強度和剛度計算.-31 -6.7.4腹板及橫梁外側(cè)模方木主梁強度和剛度計算.-32 -6.7.5腹

6、板及橫梁外側(cè)模防漲模拉桿強度計算-33 -6.8地基承載力計算-33 - HYPERLINK l bookmark11 o Current Document 7計算結(jié)論-34-溫州龍港大橋改建工程現(xiàn)澆連續(xù)梁模板支架計算書1編制依據(jù)、原則及范圍1.1編制依據(jù)1.1.1設(shè)計文件（1）溫州龍港大橋改建工程兩階段施工圖設(shè)計（2013年8 月）。（2）其它相關(guān)招投標文件、圖紙及相關(guān)溫州龍港大橋改建工程 設(shè)計文件。1.1.2行業(yè)標準（1）公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/T F50-2011）。（2）建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-200&（3）公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ 025

7、-86）。（4）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011。（5）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001（6）竹膠合板模板（JG/T156-2004）。（7）建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 162-2008）。（8）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2010。（9）路橋施工計算手冊（2001年10月 第1版）。1.1.3實際情況（1）通過對施工現(xiàn)場的踏勘、施工調(diào)查所獲取的資料。（2）本單位現(xiàn)有技術(shù)能力、機械設(shè)備、施工管理水平以及多年來參加公路橋梁工程建設(shè)所積累的施工經(jīng)驗。1.2編制原則（1）依據(jù)招標技術(shù)文件要求，施工方案涵蓋技術(shù)文件所規(guī)定 的內(nèi)容（2）施工方案力求采用先進

8、的、可靠的工藝、材料、設(shè)備、達 到技術(shù)先進，力求工藝成熟，具有可操作性。（3）根據(jù)溫州龍港大橋設(shè)計文件，施工方案結(jié)合橋址的地質(zhì)、 水文、氣象條件及工程規(guī)模、技術(shù)特點、工期要求、工程造價等多方面 比選的基礎(chǔ)上確定。1.3編制范圍適用于溫州龍港大橋現(xiàn)澆連續(xù)梁模板支架法施工。2設(shè)計構(gòu)造2.1主要技術(shù)標準主要技術(shù)標準：公路等級：一級公路兼顧城市道路功能；設(shè)計速度：60km/h;橋梁寬度：36.3m，其中左右幅橋各寬15.75m;汽車荷載等級：公路-I級；設(shè)計洪水頻率：橋涵1/100;路基1/50;地震：地震動峰值加速度0.05g區(qū)，橋梁工程度抗震措施；通航：航道等級為內(nèi)河五級航道兼300t級海輪，橋梁

9、通航孔 凈寬 范圍內(nèi)設(shè)計梁底標高不低于11.74m （設(shè)計最高通航水位3.24m, 85國 家工程），凈高不小于8.6m，凈寬不小于80m。2.2總體設(shè)計構(gòu)造溫州龍港大橋改建工程起點位于浙江省溫州市蒼南縣龍港鎮(zhèn)龍金大 道溫州禮品城附近，起點樁號為K-1+760，主線與沿江西路（沿湖路） 相交，設(shè)龍港大橋（8X30m+ 103.56m+ 2X 30m+ 12X 16m）跨鰲 江，跨規(guī)劃濱江大道，經(jīng)埭頭新村，終點位于平陽縣鰲江鎮(zhèn)原龍港大橋平陽側(cè)接線與104國道交叉口處，終點樁號為K0+878.466,主線全長1118.466m沿線主要城鎮(zhèn)有；蒼南縣龍港鎮(zhèn)、平陽縣鰲江鎮(zhèn)。溫州龍港大橋改建工程位于鰲江

10、口鰲江潮位站上游3.76km處。新 建龍港大橋位于老龍港大橋上游14m處，橋址區(qū)鰲江水面寬度約 為 200m。主橋采用鋼管混凝土系桿拱；引橋采用裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土 T梁和 現(xiàn)澆連續(xù)箱梁；基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。2.3現(xiàn)澆連續(xù)箱梁設(shè)計構(gòu)造現(xiàn)澆連續(xù)上部結(jié)構(gòu)為16m跨徑的鋼筋混凝土等截面現(xiàn)澆連續(xù)箱 梁，4跨連續(xù)箱梁為一聯(lián)，共有3聯(lián)，每聯(lián)左右幅分開。梁為單箱三室截面，梁高1.2m，左幅箱梁頂板寬15.75m,底板寬 11.75m,挑臂長2m。右幅箱梁向內(nèi)側(cè)加寬，頂板寬17.25m，底板寬 13.25m，挑臂長2m。箱梁頂、底板厚度為25cm,腹板厚度 為50cm。箱梁的橫梁為預(yù)應(yīng)力橫梁，橫梁高度采用1

11、.5m （即箱梁在支點橫 梁處局部加高為1.5m）。連續(xù)箱梁下部采用無蓋梁的樁柱式墩，每幅橋墩橫向為2根樁柱， 柱徑1.3m，樁徑1.5m。3模板支架體系主要組成及主要構(gòu)造形式3.1模板支架體系主要組成模板支架體系主要由地基硬化、碗扣支架系統(tǒng)、頂板底模系統(tǒng)、翼 緣板底模系統(tǒng)、頂板底模系統(tǒng)、端頭模系統(tǒng)、檢查孔模、人孔模板系 統(tǒng)、爬梯、安全防護等組成。3.2模板支架體系主要構(gòu)造形式（1）硬化地基（2）碗扣支架系統(tǒng)頂板底模系統(tǒng)翼緣板底模系統(tǒng)頂板底模系統(tǒng)端頭模系統(tǒng)檢查孔模人孔模板系統(tǒng)爬梯安全防護4模板支架體系設(shè)計參數(shù)取值4.1模板支架荷載組合標準依據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTG/T F50-2011)

12、 P21頁的相 關(guān)規(guī)定，模板、支架設(shè)計應(yīng)按照下列方式進行荷載組合：模板、支架自重；新澆筑混凝土、鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋或其他圬工結(jié)構(gòu)物的重力；施工人員及施工設(shè)備、施工材料等荷載；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的振動荷載；新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力；混凝土入模時產(chǎn)生的水平方向的沖擊荷載；設(shè)于水中的支架所承受的水流壓力、波浪力、流冰壓力、船只及其他漂浮物的撞擊力；其他可能產(chǎn)生的荷載，如風(fēng)荷載、雪荷載、冬季保溫設(shè)施 荷載等。模板、支架設(shè)計計算的荷載組合見下表。模板、支架設(shè)計計算的荷載組合表模板、支架結(jié)構(gòu)類別荷載組合模板、支架結(jié)構(gòu)類別荷載組合強度計算剛度計算梁、板的底模板以及支撐板、支架等(1)+(2)+(3)+(4)+

13、(7)+(8)(1)+(2)+(7)+(8)緣石、人行道、欄桿、柱、梁、板等的側(cè)模板(4)+(5)(5)基礎(chǔ)、墩臺等厚大結(jié)構(gòu)物的側(cè)模板(5)+(6)(5)4.2模板、支架剛度標準依據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTG/T F50-2011) P22頁的 相關(guān)規(guī)定，驗算模板、支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列允許 數(shù)值：結(jié)構(gòu)表面外露的模板，撓度為模板構(gòu)件跨度的1/400。結(jié)構(gòu)表面隱蔽的模板，撓度為模板構(gòu)件跨度的1/250。 支架受載后撓曲的桿件(橫梁、縱梁)，其彈性撓度為相 應(yīng)結(jié)構(gòu)計算跨度的1/400。鋼模板的面板變形為1.5mm，鋼棱和柱箍變形為L/500和 B/500 (其中L為計算跨徑，B為

14、柱寬)。外模板計算時撓度取為模板構(gòu)件跨度的1 /400；內(nèi)模板計算時撓度 取為模板構(gòu)件跨度的1 /250。4.3所用材料力學(xué)參數(shù)規(guī)定鋼材允許應(yīng)力規(guī)定所用型鋼材質(zhì)為Q235材質(zhì)。依據(jù)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ 025- 86) P24 頁的相關(guān)規(guī)定，Q235鋼允許應(yīng)力為：軸向應(yīng)力門=140MPa；彎曲應(yīng)力w =145MPa；剪應(yīng)力T =85MPa。圓鋼筋允許應(yīng)力規(guī)定圓鋼筋材質(zhì)為Q235材質(zhì)。軸向應(yīng)力門=140MPa。碗扣腳手架和普通腳手架允許應(yīng)力規(guī)定碗扣腳手架截面為 48X3.5mm,為 Q235 材質(zhì)。當步距為600mm時，立桿允許荷載為40kN/根；步距為1200mm 時，立桿允

15、許荷載為30kN/根；步距為1800mm時，立桿 允許荷載為 25kN/根；步距為2400mm時，立桿允許荷載為20kN/根；頂托和底座允 許荷載為50kN/根o方木允許力學(xué)參數(shù)規(guī)定方木容許順紋彎應(yīng)力6 w =9.5MPa,彈性模量E=8.5X 103MPa(8.5X 109Pa)(選用針葉林，木材應(yīng)力等級為A-5,為較低等 級)。膠合板力學(xué)參數(shù)采用竹制膠合板，膠合板靜曲強度6=30MPa,彈性模量E=0.5X 104MPa(5X 109Pa)。鋼材彈性模量規(guī)定依據(jù)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ 025-86) P3頁的 相關(guān)規(guī)定，鋼材彈性模量為：E=2.1X 105 MPa。5計算基

16、本思路、流程、工況及假定5.1計算基本思路采用允許應(yīng)力法計算模板支架體系強度、剛度、穩(wěn)定性。統(tǒng)一按照強度計算荷載組合進行模板支架體強度、剛度、穩(wěn)定性計算。內(nèi)模板計算時撓度取為模板構(gòu)件跨度的1 /250,其它部位計算 時撓度取為模板構(gòu)件跨度的1 /400o箱梁混凝土按照2次澆筑成型，第1次澆筑至翼緣板與腹 板 倒角，第2次澆筑剩余部分，而模板支架體系按照1次澆筑成型工況配 置構(gòu)件。5.2計算基本流程計算基本流程：梁段截面、荷載分析。計算模板支架體系強度、剛度、穩(wěn)定性。列出模板支架體系在梁段自重荷載下的荷載撓度表。編制整理計算資料，繪制模板支架體系施工圖。5.3計算基本工況工況1:混凝土澆筑時，計

17、算模板支架體系強度、剛度、穩(wěn)定 性。工況2、混凝土澆筑前，計算風(fēng)力作用下模板體系的穩(wěn)定性。5.4計算基本假定計算基本假定：碗扣支架立桿按照軸心受壓構(gòu)件計算，碗口支架橫桿按照零桿考慮。由于碗扣支架體系高度較低，忽略碗扣支架體系的自重 影響。第一次澆筑成型的槽型梁不作為第二次澆筑混凝土的承載構(gòu) 件。6模板支架體系設(shè)計計算6.1主要結(jié)構(gòu)形式選擇支架體系選擇碗口支架，并配備頂托、底座以及48 x3.5mm普通鋼管剪刀撐。模板體系選擇16mm厚竹制膠合板，以及15cmx 10cm方 木 主梁和10cmx 7.5cm方木分配梁。采用15cm厚度硬化混凝土和30cm厚度10%灰土，以分 散碗扣支架體系立桿傳

18、遞過來的應(yīng)力，從而降低原狀地基應(yīng)力。(4)通鋼管腳手架外，(4)通鋼管腳手架外，手架。6.2頂板下模板支架體系強度和剛度計算除頂板水平倒角厚度為45cm外，其余部位頂板厚度為25cm,荷載 計算時統(tǒng)一按照45cm厚度計算。頂板底模采用竹膠合板和方木組合模板。面板采用為16mm厚竹膠板；分配梁采用10cm x 7.5cm方木，橫 橋向布置，間距30cm;主梁采用15cmx 10cm方木，順橋向布 置，間距90cm;普通鋼管支架平面布置采用90cm x 90cm，步距 采用60cm。6.2.1頂板下荷載分項取值荷載分項取值：頂板鋼筋混凝土自重：荷載取值為11925N/m2,(26500N/m3 x

19、 0.45m)。竹膠板自重：底模面板采用為16mm厚竹膠板，竹膠板容重取 8000N/m3，合 128N/m2，忽略不計。方木自重：底模分配梁采用10cmx 7.5cm方木，主梁采用 15cmx 10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合 120N/m，忽略不計。施工荷載:2500N/m2，含人員、施工機具等。振搗荷載：2000N/m2。6.2.2頂板下計算荷載取值取1.0m寬度計算，則計算荷載Q：Q=(11925+0+0+2500+2000X 1.0=16425N/m6.2.3頂板下竹制膠合板強度和剛度計算竹膠合板厚16mm,支墊間距30cm。取1m寬膠合板作為梁單元計

20、算，簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。1m寬竹膠合板截面特征參數(shù)：截面面積：A=0.016m2截面慣性矩：ix正塊虹3.41 10 7m4x 12 1222截面抵抗矩： W 匹 f0164.27 105 m3X 6 6計算荷載：Q=16425N/mJ.計算簡圖（單位m）最大彎距M ax：maxM max 0.08ql20.08 1 6425 0.32118.26N ?M傳遞給方木分配梁的荷載F:F 1.1ql1.1 16425 0.3 5420.25N最大彎曲應(yīng)力cW2.77MPa V6=30MPa2.77MPa V6=30MPamax Wx 4.27 105滿足要求。最大撓度如合乂 ：maxq

21、l4最大撓度如合乂 ：maxql40.667100EI0.66716425 0.34max5.2 10 m4100 5 10 9 3.41 10 -7最大相對撓度 f :f 5.2 10-41 03577 250滿足要求。6.2.4頂板下方木分配梁強度和剛度計算分配梁采用10cmx 7.5cm方木，布置間距30cm，支墊間距90cm。簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。單根10cmx 7.5cm方木分配梁截面特征參數(shù)：截面面積A=0.0075m2截面慣性矩:ix航.075 弗 36.25 10。m截面抵抗矩:Wx保212 0.075 0.121.25 10 4巾36 6計算荷載：Q=542025N

22、/m。計算簡圖（單位m）最大彎距Mm,*： maxMmax.08ql2 2 0.08 5420最大彎距Mm,*： maxMmax.08ql2 2 0.08 5420.25 0.9351.23N ?m傳遞給方木主梁的荷載F:F 1.1ql1.1 5420.25 0.9 5366.05N最大彎曲應(yīng)力cW:皿 喳 2 81MPa V6 =9.5MPaW 1.25 10 4滿足要求。最大撓度fmax :maxql45420.25 0.94max 爵67 虹0.667 100 8.5 10 9 6.25 10 446 10 最大相對撓度 f :4.46 10-411f0.92017 250滿足要求。6.

23、2.5頂板下方木主梁強度和剛度計算主梁采用15cmx 10cm方木，布置間距90cm，支墊間距90cm。簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。單根15cmx 10cm方木截面特征參數(shù):截面面積：A=0.015m2截面慣性矩:i理Q.1 0.15x 12 1222.8125 10 5m423.75 10 4 m3截面抵抗矩:Wx如01由于方木分配梁布置間距30cm，較密，按照均布荷載計算則計算荷載：Q=536605/03=1788683N/miQ計算簡圖（單位則計算荷載：Q=536605/03=1788683N/miQ計算簡圖（單位m）最大彎距Mm,*：maxM max 08ql008 17886.8

24、3 0.91159.07N ?M傳遞給碗扣支架立桿的荷載F:F 11ql11 17886-83 09 1770796N最大彎曲應(yīng)力cwM max115907Wx375 10滿足要求。309MPa V6=9.5MPa最大撓度f:maxql4max0667而667最大相對撓度f:1788683 09 4Q327 10 m4100 85 10 9 28125 10 一5f 327 10-4091 2752 250滿足要求。6,2,6頂板下普通腳手架立桿強度和穩(wěn)定性計算 6.2.6.1頂板下普通腳手架立桿強度計算方木主梁傳遞給碗扣支架立桿的豎直荷載為17707.96N。碗扣支架平面布置采用90cmx

25、90cm，步距采用60cm,則立 桿 允許荷載為40000N,滿足要求。6262頂板下普通腳手架立桿穩(wěn)定性計算鋼管的截面積A=4.241cm2，回轉(zhuǎn)半徑i=1.594cm。長細比一甘3764i 1594查表得軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) =0.870F A0.870 140 10 6 4.241 10 451655N 17707.96N穩(wěn)定性符合要求。6.3翼緣板下模板支架體系強度和剛度計算翼緣板端部厚度為20cm,根部厚度為50cm,荷載計算時統(tǒng)一按 照50cm厚度計算。翼緣板底模采用竹膠合板和方木組合模板。面板采用為16mm厚竹膠板；分配梁采用10cm x 7.5cm方木， 橫橋向布置，間距30

26、cm;主梁采用15cmx 10cm方木，順橋向布 置，間距90cm;碗扣支架平面布置采用90cmx 90cm,步距采用 120cm。6.3.1翼緣板下荷載分項取值荷載分項取值：、頂板鋼筋混凝土自重：荷載取值為13250N/m2,(26500N/m3 x 0.5m)。、竹膠板自重：底模面板采用為16mm厚竹膠板，竹膠板容 重取8000N/m3，合128N/m2,忽略不計。、方木自重：底模分配梁采用10cmx 7.5cm方木，主梁采 用15cmx 10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合 120N/m，忽略不計。、施工荷載:2500N/m2，含人員、施工機具等。、振搗荷載：

27、2000N/m2。6.3.2頂板下計算荷載取值取1.0m寬度計算，則計算荷載Q：Q=(13250+0+0+2500+2000)x 1.06.3.3翼緣板下竹制膠合板強度和剛度計算 竹膠合板厚16mm,支墊間距30cm。取1m寬膠合板作為梁單元計算，簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏 于安全。1m寬竹膠合板截面特征參數(shù)：截面面積：A=0.016m233截面慣性矩： 1 匹 0163.41 I0?m4x 12 1222截面抵抗矩： W 匹 164.27 105 m3x 6 6計算荷載：Q=17750N/m。=30MPa5.62 10 4=30MPa5.62 10 4m90cm。簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全

28、。單根10cmX 7.5cm方木分配梁截面特征參數(shù):截面面積A=0.0075m23 0.075 0.112 122 3 0.075 0.112 122 匹 0.075 0.16 6計算荷載：Q=58575N/m。截面慣性矩:ix匹截面抵抗矩：w36.25 106 m421.25 104 m3J:Qri計算簡圖（單位m）最大彎距MmaxmaxMmaxMmax0.08ql傳遞給方木主梁的荷載F：0.08 5857.5 0.。2379.57N ?MF 1.1ql1.1 5857.5 0.95798.93N最大彎曲應(yīng)力cWF 1.1ql1.1 5857.5 0.95798.93N最大彎曲應(yīng)力cW379

29、.57max Wx 1.25 10 4滿足要求。3.04MPa V6=9.5MPa最大撓度fmmaxql4max 0.667最大撓度fmmaxql4max 0.667 100最大相對撓度0.667f:f 4.83 1001863 4005857.5 0.9 4100 8.5 1 09 6.25 1 0-6-44.83 10 m4635翼緣板下方木主梁強度和剛度計算主梁采用15cmx 10cm方木，布置間距90cm，支墊間距 90cm。簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。單根15cmx 10cm方木截面特征參數(shù)：截面面積：A=0.015m2截面慣性矩：ix匹2.8125 10 5m4X 12 122

30、 2 截面抵抗矩：W bh 01 0153.75 10 4 m3x6 6由于方木分配梁布置間距30cm,較密，按照均布荷載計算。則計算荷載：Q=579893/03=1932977N/mQ計算簡圖（單位m）最大彎距Mmax： maxMmax 0.08ql2 0.08 19329.77 0.921252.57 N ?M傳遞給碗扣支架立桿的荷載F：F 1.1ql1.1 19329.77 0.9 19136.47N最大彎曲應(yīng)力。W: Mmax炫Mmax炫2-573 34Mpa V6 =9.5MPaWx3.75 10 4滿足要求。最大撓度f :max 419329 77 0 9 4/f 0.66A-q

31、0.66719329投 u.93.54 10 m4max 100 EI100 8.5 10 9 2.8125 10- 5最大相對撓度f:-4.3.54 10636翼緣板下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算6.361翼緣板下碗扣支架立桿強度計算方木主梁傳遞給碗扣支架立桿的豎直荷載為19136.47N。碗扣支架步距采用60cm，則立桿允許荷載為30000N,滿足要 求。6.362翼緣板下碗扣支架立桿穩(wěn)定性計算鋼管的截面積A=4.241cm2，回轉(zhuǎn)半徑1.594cm。長細比J型75.3i 1.594查表得軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) =0.811。F A0.811 140 10 6 4.241 10 44815

32、2 N 19136.47N穩(wěn)定性滿足要求。6.4腹板下模板支架體系強度和剛度計算腹板高度為120cm,荷載計算時統(tǒng)一按照120cm厚度計算。腹板底模采用竹膠合板和方木組合模板。面板采用為16mm厚竹膠板；分配梁采用10cm x 7.5cm方木， 橫橋向布置，間距15cm ;主梁采用15cmx 10cm方木，順橋向布 置，間距60cm;碗扣支架平面布置采用60cm （橫橋向）x 90cm（順橋向），步距采用60cm。6.4.1腹板下荷載分項取值荷載分項取值：、頂板鋼筋混凝土自重：荷載取值為31800N/m2,（26500N/m3 x 1.2m）。、竹膠板自重：底模面板采用為16mm厚竹膠板，竹膠

33、板容 重取8000N/m3，合128N/m2,忽略不計。、方木自重：底模分配梁采用10cmx 7.5cm方木，主梁采用15cmx 10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合Wx4.27 10滿足要求。120N/m，忽略不計、施工荷載：2500N/mi 2，含人員、施工機具等。、振搗荷載：2000N/m3。642腹板下計算荷載取值取1.0m寬度計算，則計算荷載Q:Q=(31800+0+0+2500+2000)x 1.0=36300N/m6.4.3腹板下竹制膠合板強度和剛度計算 竹膠合板厚16mm,支墊間 距 15cm。取1m寬膠合板作為梁單元計算，簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏

34、于安全。1m寬竹膠合板截面特征參數(shù)：截面面積：A=0.016m433截面慣性矩： | 匹 5 6 0.0163.41 10 7m4x 12 12 2 2截面抵抗矩： Wx 也日滁4.27 105 m36 6 計算荷載：Q=36300N/m。Q計算簡圖（單位m）最大彎距Mm,*：maxM 0.08ql2 2 0.08 36300 0.1565.34N ?M傳遞給方木分配梁的荷載F：F 1.1ql1.1 36300 0.155989.5N最大彎曲應(yīng)力整1.53MPa V6 =30MPaWx5 4.27 10滿足要求。最大撓度f : maxql4max 0.667何最大相對撓度f 7.19 最大撓度

35、f : maxql4max 0.667何最大相對撓度f 7.19 10-50TT5滿足要求。36300 0.1540.667100 5 109 3.41 10-7 f:1 2086 4006.4.4腹板下方木分配梁強度和剛度計算7.19 10 5m分配梁采用10cmx 7.5cm方木，布置間距15cm,支墊間距 60cm。簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。單根10cmx 7.5cm方木分配梁截面特征參數(shù):截面面積A=0.0075m2截面慣性矩:i如0.075 0. 3x 12 1236.25 10 6 m4截面抵抗矩：W匹 0.075 0.16 6計算荷載：Q=59895N/m。1.25 I0

36、4m3Q計算簡圖（單位m）最大彎距Mmax： maxMmax.08ql20.08 5989.5 0&172.50N ?M傳遞給方木主梁的荷載F:F 1.1ql1.1 5989.5 0.63953.07N最大彎曲應(yīng)力CW:max172.501.38MPa V6=9.5MPamax滿足要求。1.25 104最大撓度fmmaxf 0.6670.6675989送 .6 卞 9.75 105 mmax 100EI100 8.5 106.25 10-最大相對撓度 f :f 9.75 10-5110.66154 400滿足要求。6.4.5腹板下方木主梁強度和剛度計算主梁采用15cmx 10cm方木，布置間距

37、60cm，支墊間距90cm。簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。單根15cmx 10cm方木截面特征參數(shù)：截面面枳：A=0.015m2截面慣性矩：I如3x12 1232.8125 10 5 m42 2截面抵抗矩：Wx如01由于方木分配梁布置間距15cm,3.75 104 m3較密，按照均布荷載計算。則計算荷載：Q=395307/0.15=262538N/mQ計算簡圖（單位m）最大彎距Mmax： maxMmax 0.08ql20.08 26253.8 0.921 701.24N ?M傳遞給碗扣支架立桿的荷載F：F 1.1ql1.1 26253.80.9 25991.26N最大彎曲應(yīng)力c W:Mmax

38、1701.244 54MPa V6 =9.5MPaW 3.75 10 4 x 滿足要求。最大撓度f : maxql426253.8 0.94一4fmax0-6670-6679三 4-81 104 m100 EI100 8.5 102.8125 10-最大相對撓度 f:f I811*1 4010滿足要求。6.4.6腹板下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算646.1腹板下碗扣支架立桿強度計算方木主梁傳遞給碗扣支架立桿的豎直荷載為 25991.26N。碗扣支架步距采用60cm，則立桿允許荷載為40000N,滿足要 求。6.4.6.2腹板下碗扣支架立桿穩(wěn)定性計算鋼管的截面積A=4.241cm2，回轉(zhuǎn)半徑1.

39、594cm。長細比一37.64i 1.594查表得軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)=0.870。F A0.870 140 1064.241 10451655N25991.26 N穩(wěn)定性符合要求。6.5底板橋墩支點加厚區(qū)下模板支架體系強度和剛度計算底板鋼筋混凝土自重荷載采用頂板混凝土厚度疊加底板混凝土 厚度計算。頂板和底板的標準厚度分別為25cm,橋墩支點處采用斜倒角分 別加厚為45cm,底板橋墩支點加厚區(qū)荷載計算時統(tǒng)一按照90cm厚度計算。腹板底模采用竹制膠合板和方木組合模板。面板采用為16mm厚竹膠板；分配梁采用10cmx 7.5cm方木, 橫橋向布置，間距25cm;主梁采用15cmx 10cm方木，

40、順橋向布 置，間距90cm;碗扣支架平面布置采用90cmx 90cm,步距采用 60cm。6.5.1底板橋墩支點加厚區(qū)下荷載分項取值荷載分項取值：、頂板鋼筋混凝土自重：荷載取值為23850N/m2,(26500N/m3 x 0.9m)。、竹膠板自重：底模面板采用為16mm厚竹膠板，竹膠板容 重取8000N/m3，合128N/m2,忽略不計。、方木自重：底模分配梁采用10cmx 7.5cm方木，主梁采用15cmx 10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合 120N/m，忽略不計。、施工荷載:2500N/m2，含人員、施工機具等。、振搗荷載：2000N/m2。6.5.2底板

41、橋墩支點加厚區(qū)下計算荷載取值取1.0m寬度計算，則計算荷載Q：Q=(23850+0+0+2500+2000)x 1.0=28350N/m6.5.3底板橋墩支點加厚區(qū)下竹制膠合板強度和剛度計算竹膠合板厚16mm,支墊間距25cm。取1m寬膠合板作為梁單元計算，簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。1m寬竹膠合板截面特征參數(shù)：截面面積：A=0.016m233截面慣性矩： l 也 163.41 10 7m4x 12 122 2截面抵抗矩： Wx如 164.27 105 m3X 6 6計算荷載：Q=28350N/mmax wx4.27max wx4.27滿足要求。最大撓度如合乂 ： maxql4max 0.

42、667 100最大相對撓度 f:f 4.33 10%1025滿足要求。0.667_1577 40028350 0.2544 4.33 10 m4100 5 10 9 3.41 10 -7計算簡圖（單位m）最大彎距MmaxmaxMmax0.08ql2 2 0.08 28350 0.25141.75N ?M傳遞給方木分配梁的荷載F:F 1.1ql1.1 28350 0.25 7796.25N最大彎曲應(yīng)力cw:105141.753.32MPa V6 1056.5.4底板橋墩支點加厚區(qū)下方木分配梁強度和剛度計算分配梁采用10cmx 7.5cm方木，布置間距25cm,支墊間距 90cm。簡化為三跨連續(xù)梁

43、計算，偏于安全。單根10cmx 7.5cm方木分配梁截面特征參數(shù):截面面積A=0.0075m2截面慣性矩：ix截面慣性矩：ix理0.075 0.16.25 106 m412截面抵抗矩：Wx如0.075 0.11.25 104 m3Q7.4計算簡圖（單位m）最大彎距Mmax： maxMmax.08ql0.08 7796.25 0.92 2505.20N ?M傳遞給方木主梁的荷載F:F 1.1ql1.1 7796.25 0.9 7718.29N最大彎曲應(yīng)力cwmax505204.04MPa V6=9.5MPaWX1.25 10 4滿足要求。最大撓度fmax :max0.667： 0.66796,2

44、： 09 :6.42 10 m4max 100100 8.5 10 9 6.25 10 .6最大相對撓度 f :f 6.42 1041 1_0.9T402 400滿足要求。6.5.5底板橋墩支點加厚區(qū)下方木主梁強度和剛度計算主梁采用15cmx 10cm方木，布置間距90cm，支墊間距90cm。簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。單根15cmx 10cm方木截面特征參數(shù)：截面面積：A=0.015m233截面慣性矩：lxbh 01 0152.8125 105m42 2 截面抵抗矩:Wx如01遲3.75 10 4 m3由于方木分配梁布置間距25cm,較密，按照均布荷載計算。則計算荷載：Q=7718.29

45、/0.25=30873.16N/n。Q計算簡圖（單位mQ計算簡圖（單位m）最大彎距Mmax：maxM max 0.08ql20.08 30873.16 0.922000.58N?M傳遞給碗扣支架立桿的荷載F:F 1.1ql1.1 30873.16 0.930564.43N最大彎曲應(yīng)力。W=9.5MPamax2 5.33MPa V6=9.5MPaw 3.75 104滿足要求。最大撓度f:最大撓度f:maxql4max 0-6670-667最大相對撓度f:30873.16 0.9 4100 8.5 109 2.8125 10 -55.65 10 m4f 5.65 1 041 103400滿足要求。

46、6.5.6底板橋墩支點加厚區(qū)下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算6.5.6.1 底板橋墩支點加厚區(qū)下碗扣支架立桿強度計算方木主梁傳遞給碗扣支架立桿的豎直荷載為30564.43N。碗扣支架步距采用60cm，則立桿允許荷載為40000N,滿足要求。6562底板橋墩支點加厚區(qū)下碗扣支架立桿穩(wěn)定性計算鋼管的截面積A=4.241cm2，回轉(zhuǎn)半徑i=1.594cm長細比一“a 37.64i 1.594查表得軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)=0.870F A0.870 140 10 6 4.241 10 451655N 30564.43N穩(wěn)定性滿足要求。6.6底板標準厚度區(qū)下模板支架體系強度、剛度、穩(wěn)定性計算底板鋼筋混凝土

47、自重荷載采用頂板混凝土厚度疊加底板混凝土 厚度計算。頂板和底板的標準厚度分別為25cm。底板標準厚度區(qū)荷載計算時統(tǒng)一按照50cm厚度計算。腹板底模采用竹制膠合板和方木組合模板。面板采用為16mm厚竹膠板；分配梁采用10cm x 7.5cm方木， 橫橋向布置，間距30cm；主梁采用15cmx 10cm方木，順橋向布 置，間距90cm;碗扣支架平面布置采用90cmx 90cm,步距采用 120cm。6.6.1底板標準厚度區(qū)下荷載分項取值荷載分項取值：、頂板鋼筋混凝土自重：荷載取值為13250N/m2,(26500N/m3 x 0.5m)。、竹膠板自重：底模面板采用為16mm厚竹膠板，竹膠板容 重取

48、8000N/m3，合128N/m2,忽略不計。、方木自重：底模分配梁采用10cmx 7.5cm方木，主梁采 用15cmx 10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合 120N/m，忽略不計。、施工荷載:2500N/m2，含人員、施工機具等。、振搗荷載：2000N/m2。6.6.2底板標準厚度區(qū)下計算荷載取值取1.0m寬度計算，則計算荷載Q：Q= (13250+0+0+2500+2000)x 1.0=17750N/m663底板標準厚度區(qū)下竹制膠合板強度和剛度計算竹膠合板厚16mm,支墊間距30cm。取1m寬膠合板作為梁單元計算，簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏 于安全。1m寬竹膠合

49、板截面特征參數(shù)：截面面積：A=0.016m233截面慣性矩： l 匹0163.41 10 7m4x 12 122 2截面抵抗矩： W 也 164.27 105 m3x 6 6計算荷載：Q=17750N/m。Q1計算簡圖（單位m）最大彎距MmaxmaxMmax0-08ql22 J08 17750 0.3127.8N ?M傳遞給方木分配梁的荷載F：F 1.1ql1.1 17750 0.3 5857.5 N最大彎曲應(yīng)力0 W-訃 4A max2 99MPa=30MPa滿足要求。最大撓度fmax : maxf667 , T 0667max黑 最大相對撓度f:17750 0.3 4100 5 109 3

50、.41 10-75 62 10 mf 5.62 101664底板標準厚度區(qū)下方木分配梁強度和剛度計算分配梁采用10cmx 7.5cm方木，布置間距30cm,支墊間距90cm。簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。單根10cmX 7.5cm方木分配梁截面特征參數(shù):36.25 10 6 m4截面面積A=0.0075m2 截面慣性矩:i匹0.075 0.1 336.25 10 6 m4x 12 122 2截面抵抗矩： W 如 0.075 0.11.25 10 4m3x 6 6計算荷載：Q=58575N/m。計算簡圖（單位m）最大彎距Mmax：maxMmaxOMql2 2 0.08 5857.5 0.937

51、9.57N ?M傳遞給方木主梁的荷載F：F 1.1ql1.1 5857.5 0.95798.93NF 1.1ql1.1 5857.5 0.95798.93N最大彎曲應(yīng)力。W：V： 6=9.V： 6=9.5MPa滿足要求。最大撓度fmax :最大撓度fmax :maxfmax0.6670.667maX100 EI5857.5 0.9 4100 8.5 1 09 6.25 1 0-64.83 10山最大相對撓度f:f 4.83 10f 4.83 10-4091 T863665底板標準厚度區(qū)下方木主梁強度和剛度計算主梁采用15cmx 10cm方木，布置間距90cm，支墊間距90cm。簡化為三跨連續(xù)梁

52、計算，偏于安全。單根15cmx 10cm方木截面特征參數(shù)：截面面積：A=0.015m2截面慣性矩：j匹i5x 12 122.8125 10 5m4截面抵抗矩：W bh 01 015 x6 62 23.75 104 m3由于方木分配梁布置間距30cm,較密，按照均布荷載計算。則計算荷載：Q=579893/03=1932977N/mQ11計算簡圖（單位m）最大彎距Mm,*：maxM max08ql22 008 19329-77 091252-57 N ?M傳遞給碗扣支架立桿的荷載F：F 1.1ql1.1 19329.77最大彎曲應(yīng)力F 1.1ql1.1 19329.77最大彎曲應(yīng)力C W:Mmax

53、 1252.57W3.7514x滿足要求。0.9 19316.47N3.34MPa V6 =9.5MPa最大撓度fmax :max53.54 10 4mfmax 0-667 益 0.667I9327；53.54 10 4m皿100 8.5 1 09 2.8925 10最大相對撓度f:3.54 10666底板標準厚度區(qū)下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算6.661底板標準厚度區(qū)下碗扣支架立桿強度計算方木主梁傳遞給碗扣支架立桿的豎直荷載為19316.47N。碗扣支架步距采用120cm,則立桿允許荷載為30000N，滿足要求。6.662底板標準厚度區(qū)下碗扣支架立桿穩(wěn)定性計算鋼管的截面積A=4.241cm2

54、，回轉(zhuǎn)半徑1.594cm。長細比j型75.3i 1.594查表得軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) =0.811。F A0.811 140 10 6 4.241 10 448152 N 19316.47N穩(wěn)定性滿足要求。6.7腹板及橫梁外側(cè)模強度和剛度計算端橫梁高度最高，高度為210cm,荷載計算時，計算至翼緣板與腹板下倒角處，即計算高度H=210-50 (翼緣板根部厚度)=160cm,統(tǒng)一按照160cm厚度計算。腹板外模采用竹制膠合板和方木組合模板。面板采用為16mm厚竹膠板；分配梁采用10cm x 7.5cm方木，豎向布置，間距25cm；主梁采用15cmx 10cm方木，水平向布置， 間距90cm;防

55、漲模拉桿采用 16mm圓鋼拉桿，布置間距60cm (豎 直方向)x 90cm (水平方向)。6.7.1混凝土最大側(cè)壓力計算6.7.1.1混凝土施工基本情況、箱梁混凝土按照2次澆筑成型，第1次澆筑至翼緣板與腹板倒角，第2次澆筑剩余部分；、混凝土澆筑采用混凝土汽車泵進行；、混凝土初凝時間to = 6個小時；、混凝土坍落度取為150mm；、斜向分層澆筑，全斷面澆筑成型。6.7.1.2混凝土最大側(cè)壓力計算混凝土最大側(cè)壓力計算高度取95cm (腹板高度70cm+底板高 度25cm),按照流體進行計算，計算結(jié)果：F S 24 0.95 22,8kN/m2綜合公式和的計算結(jié)果，取F=46.1kN/m2。6.

56、7.2腹板及橫梁外側(cè)模膠合板強度和剛度計算6.7.2.1計算荷載分項取值計算荷載分項取值：、混凝土側(cè)壓力：荷載取值22800N/m3。、振搗荷載：2000N/m2。6.7.2.2計算荷載取值取1.0m寬度計算，則計算荷載：Q=(22800+2000)X 1.0=24800N/m6.7.2.3腹板及橫梁外側(cè)模膠合板強度和剛度計算竹膠合板厚16mm,支墊間距25cm。取1m寬膠合板作為梁單元計算，簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏 于安全。1m寬竹膠合板截面特征參數(shù)：截面面積：A=0.016m2 TOC o 1-5 h z 33截面慣性矩： l 如 163.41 107m4x 1212截面抵抗矩： W 也

57、0164.27 105 m3X 66計算荷載：Q=24800N/m最大彎距MmaxmaxMmax 0.08ql20.08 24800 0.255124.0N ?M傳遞給方木分配梁的荷載F:F 1.1ql1.1 24800 0.25 6820.0N最大彎曲應(yīng)力cw: M 124.2.90MPa V6 =30MPa105maxwWx4.27滿足要求。最大撓度fmmaxf 0.667；八 max 100 El0.66724800 0.254 q 3.79 10 m 4 10Oy5 103.41 10-最大相對撓度 f ：f 3.79 10-41025滿足要求。6.7.3腹板及橫梁外側(cè)模方木分配梁強度和剛度計算分配梁采用10cmx 7.5cm方木，布置間距25cm,支墊間距 60cm。簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全單根10cmx 7.5cm方木分配梁截面特征參數(shù):截面面積A=0.0075m2截面慣性矩:i匹0.075 0.1 3x