架高82.5米扣件式鋼管腳手架(鋼絲繩分段卸荷2次)-文本資料

1、扣件式落地雙排腳手架計(jì)算書計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50007-2002)、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)等編制。腳手架搭設(shè)體系剖面圖腳手架搭設(shè)體系正立面圖1200腳手架搭設(shè)體系平面圖一、參數(shù)信息腳手架搭設(shè)參數(shù)腳手架從地面開始搭設(shè)，搭設(shè)高度H：82.5m；頂步欄桿高：1.2m；內(nèi)立桿距離墻長(zhǎng)度a：0.5m；立桿步距h：1.8m；總步數(shù)：45步;立桿縱距l(xiāng)a：1.2m；立桿橫距l(xiāng)b：1.05m；小橫桿伸出內(nèi)立桿長(zhǎng)度a：0.3m；掃地桿距地：0.3m；1采用大橫桿在上布

2、置，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為048.3x3.6；連墻件布置方式為二步二跨，連接方式為扣件連接；連墻件扣件連接方式為雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù)為1腳手架沿墻縱向長(zhǎng)度l：150m；技術(shù)措施采用鋼絲繩分段卸荷；卸荷次數(shù)：2次；卸荷上段下傳荷載百分比：30%；鋼絲繩不均勻系數(shù)a：0.85；鋼絲繩安全系數(shù)k：6；各段卸荷參數(shù)表：腳手架分段衛(wèi)段氛段歎段本段歩數(shù)151515觀手151516鋼絲繩上下吊點(diǎn)的豎向距離皿)66邑點(diǎn)水平距負(fù)幾倍于立樣縱距11荷載參數(shù)活荷載參數(shù)裝修腳手架均布活荷載：2kN/m2；裝修腳手架同時(shí)施工層數(shù)：2層;風(fēng)荷載參數(shù)本工程地處北京，基本風(fēng)壓Wo：0.3

3、kN/m2；地面粗糙度類別為：C類（有密集建筑群市區(qū)）；（2）靜荷載參數(shù)1）腳手板參數(shù)選用竹笆片（5mm厚），步步滿鋪腳手板；腳手板自重：0.045kN/m2；鋪設(shè)層數(shù)：46層；2）防護(hù)欄桿第2步開始步步設(shè)防護(hù)欄桿，每步防護(hù)欄桿根數(shù)為2根，總根數(shù)為90根；3）圍護(hù)材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全網(wǎng)全封閉。密目網(wǎng)選用為：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目網(wǎng)自重：0.01kN/m2；二、大橫桿的計(jì)算大橫桿在小橫桿的上面，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。均布荷載值計(jì)算作用在大橫

4、桿上的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.040+0.045X1.05/3=0.055kN/m；k1活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=2X1.05/3=0.700kN/m；k2作用在大橫桿上的荷載設(shè)計(jì)值：恒荷載設(shè)計(jì)值q=1.2q=0.067kN/m；TOC o 1-5 h zk1活荷載設(shè)計(jì)值q=1.4q=0.980kN/m；k2強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎距M二0.10ql2+0.117ql2max1a2a=0.10X0.067X1.22+0.117X0.980X1.22=0.175kNm；最大應(yīng)力計(jì)算值b=M/W=0.175X106/5.26X103=33.211N/mm2；大橫桿實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值疔33.211N/mm2小于

5、抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2，滿足要求!撓度驗(yàn)算最大撓度v=(0.677q+0.990q)l4/lOOEIk1k2a=(0.677X0.055+0.990X0.700)X12004/(100X2.06X105X127100)=0.578mm；大橫桿實(shí)際最大撓度計(jì)算值v=0.578mm小于最大允許撓度值min(1200/150,10)=8.000mm,滿足要求！三、小橫桿的計(jì)算大橫桿在小橫桿的上面，大橫桿把荷載以集中力的形式傳遞給小橫桿，小橫桿按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，不計(jì)懸挑荷載。大橫桿傳遞給小橫桿的集中力計(jì)算集中力標(biāo)準(zhǔn)值：F=1.1ql+1.2ql=1.1X0.055X1.2+1.

6、2X0.700X1.2=1.081kN；k1ak2a集中力設(shè)計(jì)值：F=1.1ql+1.2ql=1.1X0.067X1.2+1.2X0.980X1.2=1.499kN；1a2a小橫桿受力計(jì)算小橫桿按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行電算(不計(jì)懸挑荷載)，得到計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kNm)變形計(jì)算簡(jiǎn)圖變形圖(mm)變形圖(mm)計(jì)算得到：最大彎矩：M二0.531kN.m最大變形：v二1.720mm強(qiáng)度驗(yàn)算最大應(yīng)力計(jì)算值o=0.531X106/5.26X103=100.993N/mm2；小橫桿實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值o=100.993N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2,滿足要求!撓

7、度驗(yàn)算最大撓度v=1.720mm；小橫桿實(shí)際最大撓度計(jì)算值v=1.720mm小于最大允許撓度值min(1050/150,10)=7.000mm,滿足要求！四、作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計(jì)算小橫桿傳遞給立桿的支座反力計(jì)算根據(jù)實(shí)際受力情況進(jìn)行電算(計(jì)算懸挑荷載),得到計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力圖如下：1.499kN1.499kN1.396kN0.678kN35010503503503003001.499kN1.499kN1.396kN0.678kN3501050350350300300計(jì)算簡(jiǎn)圖1.3281.328120.693780.188041.7031.72剪力圖(kN)計(jì)算得到：內(nèi)立桿最大支座反力：F=

8、3.809kN外立桿最大支座反力：F=2.109kN作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計(jì)算扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算:RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值。規(guī)范規(guī)定直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？奂够休d力折減系數(shù)1,則該工程采用的單扣件承載力取值為8.000kN,雙扣件承載力取值為16.000kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值。本工程小橫桿傳給內(nèi)立桿的豎向作用力為3.809kN,小橫桿傳給外立桿的豎向作用力為2.109kN；作業(yè)層內(nèi)立桿扣件抗滑承載力驗(yàn)算：內(nèi)立桿受到的豎向作用力R=3.809kNW8.000kN,內(nèi)立桿采用單扣件,其抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！作業(yè)

9、層外立桿扣件抗滑承載力驗(yàn)算：外立桿受到的豎向作用力R=2.109kNW8.000kN,外立桿采用單扣件,其抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！五、腳手架立桿荷載計(jì)算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。確定按穩(wěn)定計(jì)算的腳手架搭設(shè)高度H根據(jù)鋼絲繩卸荷點(diǎn)的位置，把腳手架分成以下3段；各段腳手架搭設(shè)高度H為:第1段：高度0.000-27.300米，腳手架高度H=27.300米；第2段：高度27.300-54.300米，腳手架高度H=27.000米；第3段：高度54.300-82.500米，腳手架高度H=28.200米；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算各段靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算過(guò)程完全相同，我們僅給出第1段靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值

10、的計(jì)算過(guò)程，最后給出各段的最終計(jì)算結(jié)果。結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1k采用48.3x3.6鋼管。外立桿：N二gkH=0.1305X27.300=3.563kN；G1k內(nèi)立桿：N二gkH=0.1099X27.300=3.000kN；G1k構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1采用竹笆片(5mm厚)，自重標(biāo)準(zhǔn)值gk1=0.045kN/m2，鋪設(shè)層數(shù)n1=15層。外立桿：N二n1X0.5XlbXlaXgk1=15X0.5X1.05X1.2X0.045=0.425kN；G2k1內(nèi)立桿：N二n1X(0.5Xlb+a1)XlaXgklG2k1=15X(0.5X1.05+0.3)X1.2X0.045=

11、0.668kN；防護(hù)欄桿及扣件的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k3采用48.3x3.6鋼管，自重標(biāo)準(zhǔn)值gk3=0.0397kN/m。外立桿：N二n3X(laXgk3+0.0132)G2k3=28X(1.2X0.0397+0.0132)=1.704kN；圍護(hù)材料的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k4采用2300目/100cm2,A0=1.3mm2密目安全網(wǎng)全封閉，自重標(biāo)準(zhǔn)值gk4=0.01kN/m2。外立桿：N二laXHXgk4=1.2X27.300X0.01=0.328kN；G2k4附加橫桿及扣件的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k5搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)n4=2根，鋪設(shè)層數(shù)n5=15層，采用48.3x3.6鋼管，自重標(biāo)準(zhǔn)值gk6=0

12、.0397kN/m。外立桿：N二n5X0.5Xn4X(laXgk6+0.0132)G2k5=15X0.5X2X(1.2X0.0397+0.0132)=0.913kN；內(nèi)立桿：N二n5X(0.5Xn4+1)X(laXgk6+0.0132)G2k5=15X(0.5X2+1)X(1.2X0.0397+0.0132)=1.825kN；構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值N合計(jì)G2k外立桿：N=0.425+1.704+0.328+0.913=3.369kN；G2k內(nèi)立桿：N=0.668+1.825=2.493kN；G2k各段靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算過(guò)程完全相同，上面我們給出了第1段靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算過(guò)程，最后給出各段的最終計(jì)算結(jié)

13、果如下：第1段：高度0.000-27.300米，外立桿：N=3.563kN,N=3.369kN；G1kG2k內(nèi)立桿：N=3.000kN,N=2.493kN；G1kG2k第2段：高度27.300-54.300米，外立桿：N=3.524kN,N=3.487kN；G1kG2k內(nèi)立桿：N=2.967kN,N=2.493kN；G1kG2k第3段：高度54.300-82.500米，外立桿：N=3.680kN,N=3.712kN；G1kG2k內(nèi)立桿：N=3.099kN,N=2.660kN；G1kG2k活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算活荷載按照2個(gè)裝修作業(yè)層(荷載為2kN/m2)計(jì)算，活荷載合計(jì)值EQk=4kN/m2。外立桿

14、：刀N=0.5XlbXlaXEQk=0.5X1.05X1.2X4=2.520kN；Qk內(nèi)立桿：刀N=(0.5Xlb+a1)XlaXEQk=(0.5X1.05+0.3)X1.2X4=3.960kN；Qk風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算W二口口kzs0其中一基本風(fēng)壓(kN/m2),按照荷載規(guī)范規(guī)定采用：=0.3kN/m2；00卩-風(fēng)荷載體型系數(shù)：卩=1.3甲=1.3X0.871=1.132；甲為擋風(fēng)系數(shù)，考慮了腳手架ss和圍護(hù)材料的共同作用,計(jì)算過(guò)程復(fù)雜因篇幅有限計(jì)算過(guò)程從略。卩-風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照荷載規(guī)范的規(guī)定采用：z第1段：高度0.000-27.300米，腳手架底部口=0.740,腳手架頂部口=0.95

15、7；zz第2段：高度27.300-54.300米，腳手架底部口=0.957,腳手架頂部口=1.293；zz第3段：高度54.300-82.500米，腳手架底部口=1.293,腳手架頂部口=1.560；zz經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為:第1段：高度0.000-27.300米，腳手架底部W=0.251kN/m2，腳手架頂部W=0.325kN/m2；kk第2段：高度27.300-54.300米，腳手架底部W=0.325kN/m2，腳手架頂部W=0.439kN/m2；kk第3段：高度54.300-82.500米，腳手架底部W=0.439kN/m2，腳手架頂部W=0.530kN/m2；kk六、立桿穩(wěn)定性計(jì)

16、算基本數(shù)據(jù)計(jì)算立桿長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算依據(jù)扣件式規(guī)范第5.1.9條長(zhǎng)細(xì)比入二lQ/i=kph/i二yh/i(k取為1)查扣件式規(guī)范表5.2.8得：卩=1.500；立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i二1.590cm；入二1.500X1.8X100/1.590=169.811立桿實(shí)際長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算值入=169.811小于容許長(zhǎng)細(xì)比210,滿足要求！確定軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)p長(zhǎng)細(xì)比入二l/i=kph/i=1.155X1.500X1.8X100/1.590=196.132；0穩(wěn)定系數(shù)申查扣件式規(guī)范附錄A.0.6表得到：9=0.188；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MwM=0.9X1.4WLh2/10wka經(jīng)計(jì)算得到，各段彎矩M

17、為：w第1段：高度0.000-27.300米，腳手架底部M=0.123kNm；w第2段：高度27.300-54.300米，腳手架底部M=0.159kNm；w第3段：高度54.300-82.500米，腳手架底部M=0.215kNm；w外立桿穩(wěn)定性計(jì)算采用鋼絲繩卸荷的腳手架并不是在卸荷點(diǎn)處斷開的，所以，上段的荷載總有一部分是會(huì)傳到下段的。我們按照上段傳給下段30%恒荷載計(jì)算。組合風(fēng)荷載時(shí),外立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=1.2X(N+N)+0.9X1.4ENG1kG2kQk經(jīng)計(jì)算得到，各段N值為：第1段：高度0.000-27.300米，腳手架底部N=1.2X(3.563+3.369)+0

18、.9X1.4X2.520+1.2X9.228X30%=14.815kN；第2段：高度27.300-54.300米，腳手架底部N=1.2X(3.524+3.487)+0.9X1.4X2.520+1.2X7.392X30%=14.249kN；第3段：高度54.300-82.500米，腳手架底部N=1.2X(3.680+3.712)+0.9X1.4X2.520=12.046kN；抗壓應(yīng)力計(jì)算值o=N/A)+M/WWfW經(jīng)計(jì)算得到，各段o值為：第1段：高度0.000-27.300米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值o=179.369N/mm2；第2段：高度27.300-54.300米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=180.273N

19、/mm2；第3段：高度54.300-82.500米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=167.711N/mm2；組合風(fēng)荷載時(shí)，第1段(高度0.000-27.300米)外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=179.369N/mm2小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！組合風(fēng)荷載時(shí)，第2段(高度27.300-54.300米)外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=180.273N/mm2小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！組合風(fēng)荷載時(shí)，第3段(高度54.300-82.500米)外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=167.711N/mm2小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！不組合風(fēng)

20、荷載時(shí),外立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=1.2X(N+N)+1.4ENG1kG2kQk經(jīng)計(jì)算得到，各段N值為：第1段：高度0.000-27.300米，腳手架底部N=1.2X(3.563+3.369)+1.4X2.520+1.2X9.228X30%=15.168kN；第2段：高度27.300-54.300米，腳手架底部N=1.2X(3.524+3.487)+1.4X2.520+1.2X7.392X30%=14.602kN；第3段：高度54.300-82.500米，腳手架底部N=1.2X(3.680+3.712)+1.4X2.520=12.399kN；抗壓應(yīng)力計(jì)算值o=N/A)Wf經(jīng)計(jì)算

21、得到，各段o值為：第1段：高度0.000-27.300米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值o=159.674N/mm2；第2段：高度27.300-54.300米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=153.714N/mm2；第3段：高度54.300-82.500米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=130.523N/mm2；不組合風(fēng)荷載時(shí)，第1段(高度0.000-27.300米)外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=159.674N/mm2小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！不組合風(fēng)荷載時(shí)，第2段(高度27.300-54.300米)外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=153.714N/mm2小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿

22、足要求！不組合風(fēng)荷載時(shí)，第3段（高度54.300-82.500米）外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=130.523N/mm2小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求?。ㄈ﹥?nèi)立桿穩(wěn)定性計(jì)算全封閉雙排腳手架僅考慮外立桿承受風(fēng)荷載的作用，內(nèi)立桿不考慮風(fēng)荷載作用。采用鋼絲繩卸荷的腳手架并不是在卸荷點(diǎn)處斷開的，所以，上段的荷載總有一部分是會(huì)傳到下段的。我們按照上段傳給下段30%恒荷載計(jì)算。立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=1.2X（N+N）+1.4ENG1kG2kQk經(jīng)計(jì)算得到，各段N值為：第1段：高度0.000-27.300米，腳手架底部N=1.2X（3.000+2.493）+1.4X3.960+1

23、.2X7.188X30%=14.724kN；第2段：高度27.300-54.300米，腳手架底部N=1.2X（2.967+2.493）+1.4X3.960+1.2X5.759X30%=14.170kN；第3段：高度54.300-82.500米，腳手架底部N=1.2X（3.099+2.660）+1.4X3.960=12.455kN；抗壓應(yīng)力計(jì)算值o=N/A）Wf經(jīng)計(jì)算得到，各段Q值為：第1段：高度0.000-27.300米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值o=155.002N/mm2；第2段：高度27.300-54.300米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=149.168N/mm2；第3段：高度54.300-82.500米，抗

24、壓應(yīng)力計(jì)算值。=131.109N/mm2；第1段（高度0.000-27.300米）內(nèi)立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=155.002N/mm2小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！第2段（高度27.300-54.300米）內(nèi)立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=149.168N/mm2小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求！第3段（高度54.300-82.500米）內(nèi)立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值。=131.109N/mm2小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.000N/mm2，滿足要求!七、鋼絲繩卸荷計(jì)算七、鋼絲繩卸荷計(jì)算在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷2次；吊點(diǎn)選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點(diǎn)位置

25、；以卸荷吊點(diǎn)分段計(jì)算。第1次卸荷點(diǎn)高度為27.300米，鋼絲繩上下吊點(diǎn)的豎向距離ls為6.000米，吊點(diǎn)水平距離1.0倍于立桿縱距；第2次卸荷點(diǎn)高度為54.300米，鋼絲繩上下吊點(diǎn)的豎向距離ls為6.000米，吊點(diǎn)水平距離1.0倍于立桿縱距；各卸荷點(diǎn)鋼絲繩卸荷計(jì)算方法是相同的，下面我們僅給出第一次卸荷的計(jì)算過(guò)程，其他的卸荷點(diǎn)直接給出計(jì)算結(jié)果。1.卸荷點(diǎn)內(nèi)力計(jì)算卸荷點(diǎn)處立桿軸向力計(jì)算：P=kXNXn=1.5X14.602X1=21.903kN1x1a二arctg6/(1.2+0.5)=74.181度1a=arctg6/0.5=85.236度2各吊點(diǎn)位置處內(nèi)力計(jì)算為(kN)：T=P/sina=21

26、.903/0.962=22.765kNTOC o 1-5 h z111T=P/sina=21.255/0.997=21.329kN222G=P/tana=21.903/3.529=6.206kN111G=P/tana=21.255/12.000=1.771kN222其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。2.鋼絲繩的最小直徑計(jì)算卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg=T=22.765kN。1鋼絲繩的容許拉力按照下式計(jì)算：F=aF/Kgg其中Fg鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN),計(jì)算中可以近似計(jì)算Fg=0.5d2,d為鋼絲繩直徑(mm)；a-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)；K-

27、鋼絲繩使用安全系數(shù)。計(jì)算中F取22.765kN,a=0.85,K=6,得到：g選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d=(2X22.765X6/0.85)0.5=17.927mm。鋼絲繩的吊環(huán)強(qiáng)度計(jì)算吊環(huán)強(qiáng)度計(jì)算公式為：o=N/Af其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范10.9.8每個(gè)拉環(huán)按2個(gè)截面計(jì)算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于50N/mm2；N-吊環(huán)上承受的荷載等于Fg；A吊環(huán)截面積，每個(gè)吊環(huán)按照兩個(gè)截面計(jì)算,A=0.5nd2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d=(2XFg/f/n)o.5=(2X22.765X103/50/3.142)0.5=17.025mm。實(shí)際吊環(huán)選用直徑D=18mm的HPB235的鋼筋

28、制作即可。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為17.9mm(鋼絲繩型號(hào)：6X19),必須拉緊至22.765kN,吊環(huán)直徑為18mm。根據(jù)各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為16.5mm(鋼絲繩型號(hào)：6X19),必須拉緊至19.330kN,吊環(huán)直徑為16mm。八、連墻件的穩(wěn)定性計(jì)算風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值(kN)，按照下式計(jì)算：N=1.4XWXA=6.409kN；lwkw每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積A=8.640m2；w連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值N=N+N=9.409kN；llw0連墻件承載力設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算：N=申A4ff其中申-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長(zhǎng)細(xì)比l/i=700/15.

29、9的結(jié)果查表得到申=0.872；A=5.06cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設(shè)計(jì)值為N=0.872X5.06X102X205X10-3=90.442kNfN=9.409kNN=90.442kN,連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！lf連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計(jì)算得到N=9.409kNW雙扣件的抗滑力16.000kN，滿足要求！l11_nnL連墻件扣件連接示意圖九、樓蓋承載力及抗沖切驗(yàn)算(缺乏相關(guān)規(guī)范，僅供參考)樓板承載力驗(yàn)算依據(jù)混凝土工程模板與支架技術(shù)杜榮軍編、工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理曹雙寅主編、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50

30、010-2002)、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)等規(guī)范編制。（一）樓蓋參數(shù)信息腳手架搭設(shè)在現(xiàn)澆樓蓋上，下面是樓蓋的有關(guān)參數(shù)：樓蓋為雙向板，板單元計(jì)算長(zhǎng)度BL=4m；板單元寬度BC=3m。樓蓋板厚度h=150mm，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C25，已澆筑20天，混凝土強(qiáng)度f(wàn)=10.532MPa；0C結(jié)構(gòu)模型立面圖結(jié)構(gòu)模型平面圖荷載計(jì)算立桿傳遞荷載組合值：P=14.946kN；混凝土板活荷載設(shè)計(jì)值(kN/m2):Q=1.4X2XN/(LXL)X(LXB)/(0.49XBcXBl)+QBabbck=1.4X2X14.946/(1.2X1.05)X(1.05X3)/(0.49X3X4)+2.5=

31、21.293kN/m2混凝土板恒載設(shè)計(jì)值(kN/m2):G=1.2Xh/1000X25=4.500kN/m2；Bi板單元彎矩計(jì)算四邊固定：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：m=0.02960,m=0.01300,m=-0.07010,m=-0.05650；xyxy四邊簡(jiǎn)支：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：m=0.06200，m=0.03170；qxqy因?yàn)橛?jì)算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計(jì)算折算荷載組合設(shè)計(jì)值：G=G+Q/2=4.500+21.293/2=15.147kN/m2；G=G+Q=4.500+21.293=25.793kN/m2；BBBqBBQ=Q/2=21.293/2=1

32、0.647kN/m2；TOC o 1-5 h zBBM=(m+uXm)XGXBc2+(m+uXm)XQXBc2=10.938kN/m2；xxyBqxqyBM=(m+uXm)XGXBc2+(m+uXm)XQXBc2=6.805kN/m2；yyxBqyqxBM=mXGXBc2=-16.273kN/m2；xxqM=mXGXBc2=-13.116kN/m2；yyq根據(jù)以上彎矩，在混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)(第三版)中查表得到樓蓋板理論配筋：鋼筋位置彎矩計(jì)算值（kN/m2）理論鋼肋面積（mm2）樓蓋X向正筋10.938A=432(HPB235)SX樓蓋Y向正筋6.805A=265(HPB235)SY樓蓋X向負(fù)筋-16.273A=458(HRB335)SX樓蓋Y