蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型建立及評(píng)估優(yōu)化技術(shù)報(bào)告

1、PAGE 58蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型建立及評(píng)估優(yōu)化技術(shù)報(bào)告福建省龍巖巖金葉復(fù)復(fù)烤有限限責(zé)任公公司2016年年12月目 錄錄TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc354868846 一、項(xiàng)目背背景及意意義3 HYPERLINK l _Toc354868847 二、項(xiàng)目主主要研究究?jī)?nèi)容4 HYPERLINK l _Toc354868849 三、技術(shù)路路線及技技術(shù)關(guān)鍵鍵4 HYPERLINK l _Toc354868850 四、項(xiàng)目主主要經(jīng)濟(jì)濟(jì)技術(shù)指指標(biāo)5 HYPERLINK l _Toc354868851 五、結(jié)果與與分析5 HYPERLINK l _Toc354868852

2、（一）蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)系統(tǒng)統(tǒng)模擬可可行性分分析5 HYPERLINK l _Toc354868853 1蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)系系統(tǒng)模擬擬方法研研究5 HYPERLINK l _Toc354868854 2蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)圖圖像模型型研究與與建立73蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)數(shù)數(shù)學(xué)模型型研究與與建立16 HYPERLINK l _Toc354868856 （二）蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)評(píng)估估方法建建立與應(yīng)應(yīng)用19 HYPERLINK l _Toc354868857 1蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)評(píng)評(píng)估方法法建立19 HYPERLINK l _Toc354868858 2蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)評(píng)評(píng)估優(yōu)化化20 HYPERLINK l _Toc35

3、4869010 六、結(jié)論37 HYPERLINK l _Toc354869011 七、創(chuàng)新點(diǎn)點(diǎn)37項(xiàng)目背景及及意義公司現(xiàn)有兩兩臺(tái)200T/HH循環(huán)流流化床鍋鍋爐,產(chǎn)生的的蒸汽主主要作為為熱源來來完成生生產(chǎn)中所所需要的的真空回回潮、潤(rùn)潤(rùn)葉、片片煙復(fù)烤烤和梗復(fù)復(fù)烤等工工序的各各種加熱熱過程。根根據(jù)公司司20115年度度用能情情況統(tǒng)計(jì)計(jì)，蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)是公公司能量量流最大大的交換換平臺(tái)，貫貫穿于蒸蒸汽的產(chǎn)產(chǎn)生、輸輸送、使使用、回回收等環(huán)環(huán)節(jié)，面面廣點(diǎn)多多，環(huán)環(huán)環(huán)相扣，因因此如何何快速、準(zhǔn)準(zhǔn)確、有有效掌握握蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)運(yùn)行狀狀況，提提高其運(yùn)運(yùn)行效率率是公司司節(jié)能降降耗的關(guān)關(guān)鍵點(diǎn)。我們知道，蒸蒸汽

4、熱力力系統(tǒng)是是由蒸汽汽轉(zhuǎn)換系系統(tǒng)(鍋爐)、輸送送系統(tǒng)(供汽管管網(wǎng))、利用用系統(tǒng)(用汽設(shè)設(shè)備)及蒸汽汽余熱(冷凝水水、乏汽汽等)回收系系統(tǒng)共同同組成。但但由于蒸蒸汽是在在密閉的的空間內(nèi)內(nèi)流動(dòng)，且且具有專專業(yè)性強(qiáng)強(qiáng)、輸送送線長(zhǎng)、用用汽點(diǎn)多多等特點(diǎn)點(diǎn)，造成成蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)在運(yùn)行行過程中中存在諸諸多“盲點(diǎn)”。一是是公司蒸蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)僅僅有總體體流向示示意圖，缺缺乏系統(tǒng)統(tǒng)能流圖圖、用汽汽設(shè)備能能流圖等等，對(duì)系系統(tǒng)內(nèi)能能量流動(dòng)動(dòng)不明確確，導(dǎo)致致部分作作業(yè)人員員對(duì)蒸汽汽回路不不熟悉，容容易引起起誤操作作；二是是未建立立蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)配置清清單，維維修人員員對(duì)系統(tǒng)統(tǒng)配置數(shù)數(shù)量、具具體位置置、使用用壽命等

5、等基礎(chǔ)技技術(shù)信息息不明確確，系統(tǒng)統(tǒng)出現(xiàn)故故障時(shí)，維維修作業(yè)業(yè)較多采采用直接接更換配配件方式式，未能能從整個(gè)個(gè)蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)分析可可能存在在問題，從從而無法法從根本本上解決決問題；三是公公司將于于20117年啟啟用燃?xì)鈿忮仩t，噸噸蒸汽成成本進(jìn)一一步上升升，未建建立蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)評(píng)估估方法，不不利于有有效挖掘掘系統(tǒng)節(jié)節(jié)能潛力力、提高高系統(tǒng)運(yùn)運(yùn)行效率率和節(jié)約約系統(tǒng)運(yùn)運(yùn)行成本本?；趯?shí)際蒸蒸汽網(wǎng)絡(luò)絡(luò)建立蒸蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)模模型，可可以將分分散的蒸蒸汽管線線、產(chǎn)/用汽設(shè)設(shè)備、減減溫減壓壓系統(tǒng)和和冷凝水水系統(tǒng)等等蒸汽管管網(wǎng)內(nèi)設(shè)設(shè)備進(jìn)行行集成，完完成物料料及熱力力學(xué)的平平衡，實(shí)實(shí)現(xiàn)對(duì)蒸蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)的的模

6、擬，明明晰現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)作業(yè)層層面，優(yōu)優(yōu)化系統(tǒng)統(tǒng)操作，提提高系統(tǒng)統(tǒng)運(yùn)行效效率；通通過運(yùn)行行和分析析模型，建建立蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)評(píng)估估方法，可可以直觀觀地了解解蒸汽系系統(tǒng)的運(yùn)運(yùn)行情況況、了解解全部放放空點(diǎn)及及總的放放空流量量，通過過運(yùn)行模模型，了了解鍋爐爐、用汽汽設(shè)備的的熱負(fù)荷荷及運(yùn)行行效率等等多項(xiàng)性性能，對(duì)對(duì)特定案案例進(jìn)行行運(yùn)行分分析，對(duì)對(duì)案例效效果進(jìn)行行評(píng)估，從從而深度度挖掘系系統(tǒng)節(jié)能能潛力，對(duì)對(duì)今后的的節(jié)能改改造提出出改進(jìn)建建議和解解決方案案。項(xiàng)目主要研研究?jī)?nèi)容容1、構(gòu)建蒸蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)模模型：蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)模型型由圖像像模型和和數(shù)學(xué)模模型構(gòu)成成，主要要從繪制制蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)、用能能設(shè)備能能流圖

7、，編編制蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)配置置（疏水水閥）清清單和設(shè)設(shè)計(jì)系統(tǒng)統(tǒng)數(shù)學(xué)模模型三個(gè)個(gè)方面構(gòu)構(gòu)建蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)模型型。2、建立蒸蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)評(píng)評(píng)估方法法：根據(jù)蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)模型，結(jié)結(jié)合系統(tǒng)統(tǒng)設(shè)計(jì)、運(yùn)運(yùn)行控制制、維護(hù)護(hù)保養(yǎng)等等多個(gè)方方面建立立蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)評(píng)估方方法，科科學(xué)合理理評(píng)估系系統(tǒng)現(xiàn)狀狀，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)系統(tǒng)存存在缺陷陷和不足足，提出出節(jié)能改改造改進(jìn)進(jìn)建議和和解決方方案。技術(shù)路線及及技術(shù)關(guān)關(guān)鍵1、技術(shù)路路線蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型模型建立及評(píng)估優(yōu)化蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型模型建立及評(píng)估優(yōu)化2、技術(shù)關(guān)關(guān)鍵2.1 蒸蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)模模擬方法法研究，確確定蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)模擬擬方法。 2.2 蒸蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)數(shù)數(shù)學(xué)模型

8、型設(shè)計(jì)，繪繪制用能能設(shè)備能能流圖，編編制蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)配置置（疏水水閥）清清單，完完成蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)模型型建立。2.3 蒸蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)評(píng)評(píng)估方法法建立，開開展系統(tǒng)統(tǒng)評(píng)估，提提出改進(jìn)進(jìn)建議和和解決方方案。項(xiàng)目主要經(jīng)經(jīng)濟(jì)技術(shù)術(shù)指標(biāo)1、建立一一套蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)模型型和評(píng)估估方法，直直觀系統(tǒng)統(tǒng)運(yùn)行現(xiàn)現(xiàn)狀，提提高作業(yè)業(yè)效率。2、通過進(jìn)進(jìn)行蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)評(píng)估估，提出出35個(gè)節(jié)能能改進(jìn)建建議和解解決方案案。3、通過理理論分析析，節(jié)約約5%能源源使用量量。結(jié)果與分析析蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)模擬擬可行性性分析隨著世界范范圍內(nèi)能能源危機(jī)機(jī)的出現(xiàn)現(xiàn)，如何何有效利利用能源源已經(jīng)成成為現(xiàn)代代工業(yè)生生產(chǎn)的一一個(gè)重要要課

9、題。蒸蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)是是過程工工業(yè)企業(yè)業(yè)的重要要組成部部分, 其設(shè)計(jì)計(jì)水平、運(yùn)運(yùn)行和控控制性能能對(duì)過程程工業(yè)的的能量利利用效率率和經(jīng)濟(jì)濟(jì)性具有有重要影影響, 在過去去的 330 多多年里, 蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)的研研究一直直是國(guó)內(nèi)內(nèi)外學(xué)者者研究的的熱點(diǎn)。近近年來，國(guó)國(guó)內(nèi)許多多大型的的石化企企業(yè)對(duì)其其蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)開展建建模研究究和系統(tǒng)統(tǒng)優(yōu)化，取取得了一一定效益益。因此此，如何何學(xué)習(xí)借借鑒石化化企業(yè)建建模經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)，結(jié)合合公司蒸蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)實(shí)實(shí)際，科科學(xué)建立立蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)模型是是一個(gè)值值得進(jìn)一一步研究究的課題題。本項(xiàng)目通過過對(duì)蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)的模模擬，旨旨在為明明晰現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)作業(yè)層層面提供供基礎(chǔ)資資

10、料，為為優(yōu)化系系統(tǒng)操作作，提高高系統(tǒng)運(yùn)運(yùn)行效率率提供理理論依據(jù)據(jù)，達(dá)到到蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)經(jīng)濟(jì)可可靠運(yùn)行行的目的的。蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)模擬擬方法研研究蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)是一一種過程程系統(tǒng)，過過程系統(tǒng)統(tǒng)主要有有三種基基本模擬擬方法：序貫?zāi)ＤK法、面面向方程程法和聯(lián)聯(lián)立模塊塊法。序貫?zāi)K法法序貫?zāi)K法法是目前前最常用用的流程程模擬方方法，其其模擬方方式是按按照由各各種單元元模塊組組成的過過程系統(tǒng)統(tǒng)的結(jié)構(gòu)構(gòu)，序貫貫的對(duì)各各單元模模塊進(jìn)行行計(jì)算，從從而完成成該過程程系統(tǒng)的的模擬計(jì)計(jì)算。序貫?zāi)K法法的優(yōu)點(diǎn)點(diǎn)主要有有：與實(shí)際際過程的的直觀聯(lián)聯(lián)系強(qiáng)；模擬系系統(tǒng)軟件件的建立立、維護(hù)護(hù)和擴(kuò)充充都很方方便，易易于通用用化；

11、計(jì)算出出錯(cuò)時(shí)易易于診斷斷出錯(cuò)位位置。序序貫?zāi)K塊法的主主要缺點(diǎn)點(diǎn)是計(jì)算算效率低低，不適適合動(dòng)態(tài)態(tài)連續(xù)運(yùn)運(yùn)行模擬擬。面向方程法法 面面向方程程法是將將整個(gè)流流程的各各個(gè)單元元過程的的數(shù)學(xué)模模型方程程組聯(lián)立立成一個(gè)個(gè)大型總總體方程程組，然然后一次次同時(shí)求求解的模模擬方法法。面向方程法法的優(yōu)點(diǎn)點(diǎn)是各種種約束條條件方程程循環(huán)流流的迭代代計(jì)算不不再存在在，因而而計(jì)算速速度大為為提高。但但由于復(fù)復(fù)雜流程程的整體體數(shù)學(xué)模模型涉及及大量的的非線性性方程組組，而這這種大型型非線性性方程組組的解算算方法尚尚欠成熟熟，往往往難以保保證求解解成功。聯(lián)立模塊法法聯(lián)立模塊法法是介于于序貫?zāi)ＤK法和和面向方方程法之之間的一

12、一種模擬擬方法。與與序貫?zāi)ＤM法相相比，在在求解設(shè)設(shè)計(jì)型、優(yōu)優(yōu)化型問問題時(shí)，具具有更大大的靈活活性和較較高的計(jì)計(jì)算效率率；與聯(lián)聯(lián)立方程程法相比比，由于于它只流流程水平平的簡(jiǎn)化化方程組組，因而而能處理理更大規(guī)規(guī)模的問問題。但但該方法法需先建建立簡(jiǎn)化化模型，需需通過多多次嚴(yán)格格模型對(duì)對(duì)其進(jìn)行行修正。研究確定模模擬方法法公司蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)涉及鍋鍋爐、蒸蒸汽管路路、真空空回潮機(jī)機(jī)、潤(rùn)葉葉機(jī)、復(fù)復(fù)烤機(jī)和和冷凝水水回收系系統(tǒng)等，運(yùn)運(yùn)行工況況較為穩(wěn)穩(wěn)定，流流程較為為明確，易易于劃分分。本項(xiàng)項(xiàng)目蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)模擬擬目的是是建立系系統(tǒng)靜態(tài)態(tài)模型，了了解蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)能源源分布，對(duì)對(duì)特定問問題進(jìn)行行分析，尋

13、尋找系統(tǒng)統(tǒng)優(yōu)化空空間。綜綜上三種種模擬方方法，決決定采用用序貫?zāi)ＤK法，具具有流程程明確，關(guān)關(guān)聯(lián)性強(qiáng)強(qiáng)，易于于發(fā)現(xiàn)問問題等優(yōu)優(yōu)點(diǎn)，有有利于系系統(tǒng)有效效真實(shí)的的模擬。蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)圖像像模型研研究與建建立蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)圖像像模型主主要由系系統(tǒng)流程程圖和配配置清單單構(gòu)成，圖圖像模型型是蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)模型型的重要要組成部部分，目目的是明明確系統(tǒng)統(tǒng)流程，清清晰現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)作業(yè)，為為系統(tǒng)數(shù)數(shù)學(xué)模型型建立提提供基礎(chǔ)礎(chǔ)資料。蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)流程程圖蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)流程程圖分為為系統(tǒng)總總能流圖圖和各子子模塊流流程圖?；趯?shí)際際蒸汽網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)，我我們通過過查閱系系統(tǒng)施工工圖、現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)比對(duì)對(duì)等方法法，研究究車間各各用汽設(shè)設(shè)備

14、工作作原理及及現(xiàn)場(chǎng)走走向，對(duì)對(duì)蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)進(jìn)行了了劃分，共共繪制11張系統(tǒng)統(tǒng)總能流流圖和鍋鍋爐系統(tǒng)統(tǒng)、冷凝凝水系統(tǒng)統(tǒng)、A線一潤(rùn)潤(rùn)&二潤(rùn)等等共100張子系系統(tǒng)流程程圖，具具體如下下：圖1 蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)能流流圖圖2 鍋爐爐系統(tǒng)流流程圖圖3 冷凝凝水系統(tǒng)統(tǒng)流程圖圖圖4 AA線一潤(rùn)潤(rùn)&二潤(rùn)流流程圖圖5 AA線葉復(fù)復(fù)烤機(jī)干干燥區(qū)流流程圖圖6 AA線葉復(fù)復(fù)烤機(jī)回回潮區(qū)流流程圖圖7 AA線梗復(fù)復(fù)烤機(jī)&碎葉復(fù)復(fù)烤機(jī)流流程圖圖8 BB線葉復(fù)復(fù)烤機(jī)干干燥區(qū)流流程圖圖9 BB線葉復(fù)復(fù)烤機(jī)回回潮區(qū)流流程圖圖10 B線梗梗復(fù)烤機(jī)機(jī)&碎葉復(fù)復(fù)烤機(jī)流流程圖圖11 把梗一一潤(rùn)&二潤(rùn)流流程圖蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)配置置清單通過

15、查閱資資料、現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)比對(duì)對(duì)等方法法，對(duì)蒸蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)配配置進(jìn)行行了現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)測(cè)試、編編號(hào)掛牌牌，設(shè)計(jì)計(jì)編制蒸蒸汽動(dòng)力力系統(tǒng)配配置（疏疏水閥）清清單，清清單涵蓋蓋吊牌編編號(hào)、位位置、設(shè)設(shè)備、口口徑、品品牌、型型號(hào)、類類型、疏疏水閥選選型、壓壓力、狀狀態(tài)等，配配置清單單如下表表：蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)配置置清單編號(hào)位置設(shè)備口徑品牌型號(hào)類型疏水閥選型型壓力狀態(tài)備注ST0011鍋爐房分汽缸40Ari未知浮球不合適9泄漏原因：疏水水閥選型型過大 改進(jìn)措措施：更更換為 DN225 FFT144-144 ST0022鍋爐房除氧器蒸汽汽管道底底部25Ari未知浮球合適9泄漏其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：更更

16、換為 DN220 FFT144-144；安裝裝DN225 DDCV33 止回回閥ST0033室外蒸汽管道32國(guó)產(chǎn)未知浮球合適9排水不暢原因：疏水水管道已已腐蝕生生銹 改進(jìn)措措施：更更換疏水水閥組（DN20 BSA2T*3+DN20 TD16F + DN20 DCV3)ST0044室外閃蒸汽管道道32國(guó)產(chǎn)未知浮球合適0.2排水不暢原因：疏水水管道已已腐蝕生生銹 改進(jìn)進(jìn)措施：更換疏疏水閥組組（DNN20 BSAA2T*3+DDN200 TDD16FF + DN220 DDCV33)或移移除現(xiàn)有有閃蒸汽汽管路ST0055冷凝水站1#分汽缸缸50Ari未知浮球不合適8.7泄漏原因：疏水水閥選型型過大

17、改進(jìn)進(jìn)措施：更換為為 DNN25 FT114-114ST0066冷凝水站2#分汽缸缸50Ari未知浮球不合適8.7泄漏原因：疏水水閥選型型過大 改進(jìn)措措施：更更換為 DN225 FFT144-144ST0077A線復(fù)烤機(jī)機(jī)回潮2區(qū)蒸蒸汽管道道末端20Ari未知浮球合適6正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN20 DCVV3 止止回閥ST0088A線復(fù)烤機(jī)機(jī)1#干燥區(qū)區(qū)50Gestrra未知浮球合適1.2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN50 DCVV3 止止回閥ST0099A線復(fù)烤機(jī)機(jī)1#干燥區(qū)區(qū)50SpiraaxFT43-14浮球合適1.2正常

18、其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN50 DCVV3 止止回閥ST0100A線復(fù)烤機(jī)機(jī)2#干燥區(qū)區(qū)40SpiraaxFT43-10浮球合適1.2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN40 DCVV3 止止回閥ST0111A線復(fù)烤機(jī)機(jī)2#干燥區(qū)區(qū)40SpiraaxFT43-10浮球合適1.2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN40 DCVV3 止止回閥ST0122A線復(fù)烤機(jī)機(jī)3#干燥區(qū)區(qū)40SpiraaxFT43HH-144浮球合適1排水不暢原因：疏水水閥失流流；其他他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN40 DC

19、VV3 止止回閥ST0133A線復(fù)烤機(jī)機(jī)3#干燥區(qū)區(qū)25SpiraaxFT43-14浮球合適1排水不暢原因：疏水水閥失流流；其他他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25 DCVV3 止止回閥ST0144A線復(fù)烤機(jī)機(jī)4#干燥區(qū)區(qū)25SpiraaxFT43-14浮球合適2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25 DCVV3 止止回閥ST0155A線復(fù)烤機(jī)機(jī)4#干燥區(qū)區(qū)25SpiraaxFT43-14浮球合適2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25 DCVV3 止止回閥ST0166A線復(fù)烤機(jī)機(jī)5#干燥區(qū)區(qū)25SpiraaxFT43-

20、10浮球合適1排水不暢原因：疏水水閥失流流；其他他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25 DCVV3 止止回閥ST0177A線復(fù)烤機(jī)機(jī)干燥區(qū)蒸汽汽管道末末端20Ari未知浮球合適7.5正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN20 DCVV3 止止回閥ST0188A線復(fù)烤機(jī)機(jī)回潮一區(qū)蛇蛇形管蒸蒸汽25Ari未知浮球合適4.5正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25 DCVV3 止止回閥ST0199A線復(fù)烤機(jī)機(jī)回潮二區(qū)蛇蛇形管蒸蒸汽15Ari未知浮球合適3正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN15 DCVV3 止止

21、回閥ST0200A線復(fù)烤機(jī)機(jī)回潮區(qū)周邊邊蒸汽25Ari未知浮球合適3正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25 DCVV3 止止回閥ST0211A線復(fù)烤機(jī)機(jī)加熱頂鵬蒸蒸汽盤管管15Ari未知浮球合適2未使用其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN15 DCVV3 止止回閥ST0222A線碎葉復(fù)復(fù)烤機(jī)滾筒疏水25Ari未知浮球合適3排水不暢原因：疏水水閥失流流；其他他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：更更換為AAPT110泵組組ST0233A線梗復(fù)烤烤機(jī)一區(qū)疏水40Ari未知浮球合適0.8排水不暢原因：疏水水閥失流流；其他他問題：疏水閥閥后無止止回閥；

22、改進(jìn)措措施：并并聯(lián)APPT泵組組；疏水水閥后安安裝DNN40 DCVV3 止止回閥ST0244A線梗復(fù)烤烤機(jī)一區(qū)疏水40Ari未知浮球合適0.8排水不暢原因：疏水水閥失流流；其他他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：并并聯(lián)APPT泵組組并聯(lián)AAPT泵泵組；疏疏水閥后后安裝DDN400 DCCV3 止回閥閥ST0255A線梗復(fù)烤烤機(jī)一區(qū)疏水40Ari未知浮球合適1.2正常原因：疏水水閥失流流；其他他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：并并聯(lián)APPT泵組組；并聯(lián)聯(lián)APTT泵組；疏水閥閥后安裝裝DN440 DDCV33 止回回閥ST0266A線梗復(fù)烤烤機(jī)主蒸汽管道道末端20SpiraaxFT

23、14-10浮球合適7正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN20 DCVV3 止止回閥ST0277A線梗復(fù)烤烤機(jī)二區(qū)疏水40Spiraax未知浮球合適0.2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN40 DCVV3 止止回閥ST0288A線一潤(rùn)滾筒底部50SpiraaxFT43HH-100浮球合適6正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN50 DCVV3 止止回閥ST0299A線一潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25 DCVV3 止止回閥ST0300A線一潤(rùn)滾筒底部25Ari

24、未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25 DCVV3 止止回閥ST0311A線一潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25 DCVV3 止止回閥ST0322A線二潤(rùn)滾筒底部50SpiraaxFT43HH-100浮球合適6正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN50 DCVV3 止止回閥ST0333A線二潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25 DCVV3 止止回閥ST0344A線二潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問

25、題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25 DCVV3 止止回閥ST0355A線二潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25 DCVV3 止止回閥ST0366B線一潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25DDCV33 止回回閥ST0377B線一潤(rùn)滾筒底部20Ari未知浮球合適2未使用其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN20 DCVV3 止止回閥ST0388B線一潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝D

26、NN25 DCVV3 止止回閥ST0399B線一潤(rùn)滾筒底部50Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN50 DCVV3 止止回閥ST0400B線二潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN25DDCV33 止回回閥ST0411B線二潤(rùn)滾筒底部20Ari未知浮球合適2未使用其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN20 DCVV3 止止回閥ST0422B線二潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2泄漏其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：更更換為 DN225 FFT144-144 ；安安裝D

27、NN25 DCVV3 止止回閥ST0433B線二潤(rùn)滾筒底部50Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥閥后無止止回閥；改進(jìn)措措施：安安裝DNN50 DCVV3 止止回閥ST0444B線復(fù)烤機(jī)機(jī)1#干燥區(qū)區(qū)50Ari未知浮球合適1.2未使用ST0455B線復(fù)烤機(jī)機(jī)1#干燥區(qū)區(qū)50Ari未知浮球合適1.2未使用ST0466B線復(fù)烤機(jī)機(jī)2#干燥區(qū)區(qū)40Ari未知浮球合適1.2未使用ST0477B線復(fù)烤機(jī)機(jī)2#干燥區(qū)區(qū)40Ari未知浮球合適1.2未使用ST0488B線復(fù)烤機(jī)機(jī)3#干燥區(qū)區(qū)40Ari未知浮球合適1未使用ST0499B線復(fù)烤機(jī)機(jī)3#干燥區(qū)區(qū)25SpiraaxFT43-14浮球合適1未使用S

28、T0500B線復(fù)烤機(jī)機(jī)4#干燥區(qū)區(qū)25Ari未知浮球合適2未使用ST0511B線復(fù)烤機(jī)機(jī)4#干燥區(qū)區(qū)25Ari未知浮球合適2未使用ST0522B線復(fù)烤機(jī)機(jī)5#干燥區(qū)區(qū)25Ari未知浮球合適1未使用ST0533B線復(fù)烤機(jī)機(jī)干燥區(qū)蒸汽汽管道末末端20Ari未知浮球合適7.5未使用ST0544B線復(fù)烤機(jī)機(jī)回潮一區(qū)蛇蛇形管蒸蒸汽25Ari未知浮球合適4.5未使用ST0555B線復(fù)烤機(jī)機(jī)回潮二區(qū)蛇蛇形管蒸蒸汽20Ari未知浮球合適3未使用ST0566B線復(fù)烤機(jī)機(jī)回潮區(qū)周邊邊蒸汽20Ari未知浮球合適3未使用ST0577B線復(fù)烤機(jī)機(jī)加熱頂鵬蒸蒸汽盤管管20Ari未知浮球合適2未使用ST0588B線梗復(fù)烤烤

29、機(jī)一區(qū)疏水40Ari未知浮球合適0.8未使用ST0599B線梗復(fù)烤烤機(jī)一區(qū)疏水40Ari未知浮球合適0.8未使用ST0600B線梗復(fù)烤烤機(jī)一區(qū)疏水40Ari未知浮球合適1.2未使用ST0611B線梗復(fù)烤烤機(jī)主蒸汽管道道末端20Ari未知浮球合適7未使用ST0622B線梗復(fù)烤烤機(jī)二區(qū)疏水40Ari未知浮球合適0.2未使用ST0633B線碎葉復(fù)復(fù)烤機(jī)滾筒疏水25Ari未知浮球合適0.2排水不暢原因：疏水水閥失流流； 其其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥； 改改進(jìn)措施施：更換換為APPT100泵組注：因項(xiàng)目目開展時(shí)時(shí)，B線線未生產(chǎn)產(chǎn)，部分分疏水閥閥狀態(tài)待待下一步步檢測(cè)。蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)數(shù)學(xué)學(xué)模型研研究

30、與建建立根據(jù)序貫?zāi)ＤK法，我我們將過過程能量量系統(tǒng)多多層次集集成建模模的思想想應(yīng)用到到蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)數(shù)學(xué)模模型建立立上，從從蒸汽產(chǎn)產(chǎn)生、管管網(wǎng)輸送送和蒸汽汽使用進(jìn)進(jìn)行模塊塊劃分，根根據(jù)鍋爐爐效率、關(guān)關(guān)鍵設(shè)備備的工藝藝要求以以及常規(guī)規(guī)操作下下的數(shù)據(jù)據(jù)，利用用相關(guān)能能量平衡衡方程，分分別建立立了鍋爐爐房能耗耗計(jì)算模模型、室室外管道道能耗計(jì)計(jì)算模型型、室內(nèi)內(nèi)管道及及閥門能能耗計(jì)算算模型、生生產(chǎn)設(shè)備備（含真真空回潮潮機(jī)、潤(rùn)潤(rùn)葉機(jī)、復(fù)復(fù)烤機(jī)等等）能耗耗計(jì)算模模型等數(shù)數(shù)學(xué)模型型。圖12 鍋爐爐房能耗耗計(jì)算模模型圖13 真空空回潮機(jī)機(jī)能耗計(jì)計(jì)算模型型圖14 葉一一潤(rùn)能耗耗計(jì)算模模型圖15 葉二二潤(rùn)能耗耗計(jì)

31、算模模型圖15 葉復(fù)復(fù)烤機(jī)能能耗計(jì)算算模型圖16 梗復(fù)復(fù)烤機(jī)能能耗計(jì)算算模型蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)評(píng)估估方法建建立與應(yīng)應(yīng)用蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)評(píng)估估方法建建立根據(jù)蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)模型，結(jié)結(jié)合系統(tǒng)統(tǒng)設(shè)計(jì)、運(yùn)運(yùn)行控制制、維護(hù)護(hù)保養(yǎng)等等多個(gè)方方面建立立蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)評(píng)估方方法，評(píng)評(píng)估步驟驟主要為為：觀察蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)模型運(yùn)運(yùn)行數(shù)據(jù)據(jù)依據(jù)系統(tǒng)能能量平衡衡和一定定的經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)查找節(jié)節(jié)能機(jī)會(huì)會(huì)根據(jù)節(jié)能機(jī)機(jī)會(huì)，設(shè)設(shè)定優(yōu)化化和節(jié)能能策略，制制定出設(shè)設(shè)想方案案，修改改模型數(shù)數(shù)據(jù)，計(jì)計(jì)算新的的能量平平衡基于模型型新的平平衡條件件，觀察察系統(tǒng)的的供求關(guān)關(guān)系和設(shè)設(shè)備約束束條件是是否滿足足，同時(shí)時(shí)觀察設(shè)設(shè)想方案案實(shí)施前前后的特特性數(shù)

32、據(jù)據(jù)，對(duì)策策略進(jìn)行行評(píng)估，進(jìn)進(jìn)行經(jīng)濟(jì)濟(jì)效益分分析制定解決決方案。蒸汽動(dòng)力系系統(tǒng)評(píng)估估優(yōu)化根據(jù)蒸汽動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)評(píng)估方方法，我們對(duì)對(duì)公司現(xiàn)現(xiàn)有蒸汽汽動(dòng)力系系統(tǒng)進(jìn)行行了全面面細(xì)致評(píng)評(píng)估，發(fā)發(fā)現(xiàn)了一一些改進(jìn)進(jìn)機(jī)會(huì)，并并提出了了節(jié)約蒸蒸汽使用用、改善善蒸汽品品質(zhì)、提提高系統(tǒng)統(tǒng)運(yùn)行安安全性的的改進(jìn)建建議和解解決方案案。其主主要內(nèi)容容包括以以下幾方方面：工藝節(jié)能的的評(píng)估結(jié)結(jié)果和改改進(jìn)建議議；非工藝節(jié)能能的評(píng)估估結(jié)果和和改進(jìn)建建議；系統(tǒng)布置的的評(píng)估結(jié)結(jié)果和改改進(jìn)建議議；工藝節(jié)能的的評(píng)估結(jié)結(jié)果和改改進(jìn)建議議 （1） 預(yù)預(yù)熱一潤(rùn)潤(rùn)和二潤(rùn)潤(rùn)的回風(fēng)風(fēng) 現(xiàn)狀：目前前，葉一一潤(rùn)和葉葉二潤(rùn)熱熱風(fēng)加熱熱器的回回風(fēng)溫度度分別為

33、為45 、499 ，采用用蒸汽加加熱后的的溫度分分 別為為1355、1335。一潤(rùn)潤(rùn)現(xiàn)有的的耗汽量量如下所所示： 分析：若利利用余熱熱將一潤(rùn)潤(rùn)和二潤(rùn)潤(rùn)熱風(fēng)加加熱器的的回風(fēng)溫溫度預(yù)熱熱至755，那么么一潤(rùn)的的耗汽量量如下所所示： 和和現(xiàn)有狀狀況比較較，一潤(rùn)潤(rùn)熱風(fēng)加加熱器耗耗汽量減減少了3394.12-2622.755=1331.337kgg/h 。按全全年生產(chǎn)產(chǎn)27000小時(shí)時(shí)，一年年減少的的蒸汽耗耗量為3355噸噸，折合合費(fèi)用為為8.888萬元元。 同同樣，二二潤(rùn)熱風(fēng)風(fēng)加熱器器每年減減少的蒸蒸汽耗量量3077噸，折折合費(fèi)用用為7.68萬萬元。 改進(jìn)建議：利用公司司生產(chǎn)余余熱給一一潤(rùn)和二二潤(rùn)熱風(fēng)

34、風(fēng)加熱器器回風(fēng)預(yù)預(yù)熱，每每年將減減少蒸汽汽耗量6662噸噸，節(jié)約約費(fèi)用為為 166.566萬元。 （2）降低低葉二潤(rùn)潤(rùn)產(chǎn)品出出口水分分 現(xiàn)狀：目前前，葉二二潤(rùn)出口口水分含含量為118%，葉葉二潤(rùn)和和葉復(fù)烤烤機(jī)的現(xiàn)現(xiàn)有耗汽汽量如下下所示： 分析：若將將葉二潤(rùn)潤(rùn)出口水水分含量量調(diào)低00.5%，那么么葉二潤(rùn)潤(rùn)和葉復(fù)復(fù)烤機(jī)的的耗汽量量如下所所示： 那么葉二潤(rùn)潤(rùn)和葉復(fù)復(fù)烤機(jī)蒸蒸汽量減減少611.733kg/h，軟軟化水耗耗量減少少84.81kkg/hh；每年年將減少少蒸汽耗耗量1666.77噸，軟軟化水耗耗量減少少2299m，每年年節(jié)約費(fèi)費(fèi)用為44.288萬元。 改進(jìn)建議：將葉二二潤(rùn)出口口產(chǎn)品的的水分降

35、降低0.5%，每每年將減減少蒸汽汽耗量1166.7噸，軟軟化水耗耗量減少少2299m，每年年節(jié)省費(fèi)費(fèi)用為44.288萬元。 （3）提提高葉復(fù)復(fù)烤機(jī)產(chǎn)產(chǎn)品入口口溫度 現(xiàn)現(xiàn)狀：目前，葉葉復(fù)烤機(jī)機(jī)產(chǎn)品入入口溫度度為300，現(xiàn)有有的耗汽汽量如下下所示： 分析：若利利用余熱熱將葉復(fù)復(fù)烤機(jī)產(chǎn)產(chǎn)品入口口溫度提提高至440 ，那么么葉復(fù)烤烤機(jī)的耗耗汽量如如下所示示： 和現(xiàn)有狀況況比較，葉葉復(fù)烤機(jī)機(jī)耗汽量量減少了了25115.225-224211.599=933.666kg/h 。按按全年生生產(chǎn)27700小小時(shí)， 年減少少的蒸汽汽耗量為為2533噸，折折合費(fèi)用用為6.3萬元元。 改進(jìn)建議：利用公司司生產(chǎn)余余熱將

36、葉葉復(fù)烤入入口產(chǎn)品品溫度從從30提升至至40 ，每年年將減少少蒸汽耗耗量2553噸，節(jié)節(jié)約費(fèi)用用為6.3萬元元。 （44）降低低葉復(fù)烤烤機(jī)干燥燥區(qū)排潮潮風(fēng)機(jī)頻頻率 現(xiàn)現(xiàn)狀：目目前，干干燥區(qū)排排潮風(fēng)機(jī)機(jī)的頻率率均設(shè)定定為255Hz，現(xiàn)現(xiàn)有的耗耗汽量如如下所示示： 分分析：若若將干燥燥區(qū)排潮潮風(fēng)機(jī)的的頻率設(shè)設(shè)定在220Hzz，那么么葉復(fù)烤烤機(jī)的耗耗汽量如如下所示示： 和和現(xiàn)有狀狀況比較較，葉復(fù)復(fù)烤機(jī)耗耗汽量減減少了225155.255-244 144.611= 1100.64kkg/hh 。按按全年生生產(chǎn)27700小小時(shí)，年年減少的的蒸汽耗耗量為2272噸噸，折合合費(fèi)用為為6.88萬元。 改改進(jìn)建

37、議議：對(duì)現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)做試試驗(yàn)，將將葉復(fù)烤烤機(jī)干燥燥區(qū)排潮潮風(fēng)機(jī)的的頻率由由25HHz 降降低至220Hzz ，那那么葉復(fù)復(fù)烤機(jī)每每年減少少的蒸汽汽耗量為為2722噸，折折合費(fèi)用用為6.8萬元元。 （5）預(yù)熱熱葉復(fù)烤烤機(jī)干燥燥區(qū)新風(fēng)風(fēng)現(xiàn)狀：目前前，干燥燥區(qū)采用用蒸汽將將新風(fēng)加加熱至各各區(qū)溫度度（其中中，最低低為655），現(xiàn)現(xiàn)有的耗耗汽量如如下所示示： 分析：根據(jù)據(jù)質(zhì)量守守恒定律律，排潮潮風(fēng)機(jī)排排出的風(fēng)風(fēng)量就等等于新風(fēng)風(fēng)量。因因此，排排潮風(fēng)機(jī)機(jī)排潮風(fēng)風(fēng)溫降低低20 就等于于預(yù)熱新新風(fēng)提升升20減少的的蒸汽耗耗量，那那么葉復(fù)復(fù)烤機(jī)的的耗汽量量如下所所示： 和和現(xiàn)有狀狀況比較較，葉復(fù)復(fù)烤機(jī)耗耗汽量減減少了2

38、25155.255-23330.18= 1885.007kgg/h 。按全全年生產(chǎn)產(chǎn)27000小時(shí)時(shí)，年減減少的蒸蒸汽耗量量為5000噸，折折合費(fèi)用用為122.5萬萬元。 改進(jìn)建議：采用余余熱對(duì)葉葉復(fù)烤機(jī)機(jī)新風(fēng)進(jìn)進(jìn)行預(yù)熱熱，將新新風(fēng)溫度度從300提升至至50，那么么葉復(fù)烤烤機(jī)每年年減少的的蒸汽耗耗量為5500噸噸，折合合費(fèi)用為為12.5萬元元。非工藝節(jié)能能的評(píng)估估結(jié)果和和改進(jìn)建建議 （1） 鍋爐選選型 現(xiàn)現(xiàn)狀：公公司現(xiàn)有有兩臺(tái)220T/H循環(huán)環(huán)流化床床鍋爐，鍋鍋爐參數(shù)數(shù)如下表表所示：鍋爐銘牌鍋爐類型&型號(hào)燃煤鍋爐&SZXX20-1.225-WW1數(shù)量2臺(tái)蒸發(fā)量20T/HH鍋爐壓力12.5bba

39、rgg鍋爐生產(chǎn)廠廠家四川東方鍋鍋爐工業(yè)業(yè)鍋爐集集團(tuán)有限限公司實(shí)際運(yùn)行參參數(shù)正常運(yùn)行壓壓力9-100barrg手動(dòng)排污電電導(dǎo)率測(cè)測(cè)量值4411s/ccm鍋爐給水溫溫度95由于生產(chǎn)模模式的調(diào)調(diào)整，目目前生產(chǎn)產(chǎn)線較長(zhǎng)長(zhǎng)時(shí)間處處于單線線生產(chǎn)模模式，鍋鍋爐房分分汽缸的的緊急排排放閥經(jīng)經(jīng)常處于于開啟狀狀態(tài)，對(duì)對(duì)外排放放蒸汽，如如下圖所所示： 分分析：?jiǎn)螁尉€生產(chǎn)產(chǎn)時(shí)，生生產(chǎn)車間間及除氧氧器的實(shí)實(shí)際用汽汽總量如如下圖所所示：由于循環(huán)流流化床鍋鍋爐的特特性，鍋鍋爐的最最低運(yùn)行行負(fù)荷約約為額定定負(fù)荷的的30%，即最最小的蒸蒸汽輸出出量為660000kg/h，而而目前生生產(chǎn)車間間及除氧氧器實(shí)際際所需要要的蒸汽汽量為

40、557522.5kkg/hh，那么么將會(huì)有有2477.5kkg/hh 的蒸蒸汽對(duì)外外進(jìn)行排排放，同同時(shí)可得得出此時(shí)時(shí)鍋爐的的燃燒效效率僅為為34%。改進(jìn)建議：將燃煤煤鍋爐更更換為燃燃?xì)忮仩t爐，節(jié)能能率可達(dá)達(dá)54.6%，具具體計(jì)算算請(qǐng)參見見下表所所示。 名稱數(shù)值單位現(xiàn)有鍋爐效效率0.34008鍋爐實(shí)際蒸蒸發(fā)量5752.5kg/h鍋爐實(shí)際運(yùn)運(yùn)行壓力力9barg對(duì)應(yīng)飽和蒸蒸汽焓值值2778.1kJ/kgg oCC鍋爐給水溫溫度95鍋爐年運(yùn)行行時(shí)間2700小時(shí)/年煤的熱值200922.8kJ/kgg現(xiàn)有鍋爐耗耗煤量5399.28噸/年煤價(jià)格545元/ 噸每年燃煤費(fèi)費(fèi)用294.226萬元/年天然氣價(jià)格格

41、3.2元/Nm33更換天然氣氣鍋爐后后鍋爐效效率0.75天然氣熱值值351622.4KJ/Nmm3更換天然氣氣鍋爐后后每年天天然氣耗耗量14019961.32Nm3/年年每年天然氣氣費(fèi)用448.663萬元/年更換鍋爐后后減少燃燃料熱量量591900.333GJ/年節(jié)能率54.6% （2） 減少鍋鍋爐表面面排污 現(xiàn)狀：目前前，鍋爐爐的表面面排污采采用手動(dòng)動(dòng)排污，鍋鍋爐爐水水的平均均電導(dǎo)率率為44411uus/ccm，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化為可可溶解固固形物值值為22205.5mgg/L，表表面排污污水先進(jìn)進(jìn)入閃蒸蒸罐，閃閃蒸罐內(nèi)內(nèi)會(huì)產(chǎn)生生的閃蒸蒸汽和排排污水。其其中，閃閃蒸汽進(jìn)進(jìn)入除氧氧器，排排污水則則與鍋爐爐

42、補(bǔ)水換換熱后對(duì)對(duì)外直接接排放。 分析：按照照國(guó)家規(guī)規(guī)定，工工廠鍋爐爐爐水電電導(dǎo)率值值低于335000us/cm即即可，如如下所示示： 過過多的表表面排污污造成蒸蒸汽、軟軟化水不不必要的的浪費(fèi)。 改進(jìn)建議：增加自自動(dòng)表面面排污閥閥，盡可可能減少少鍋爐表表面排污污?？擅棵磕旯?jié)約約蒸汽量量1244.888噸/年年，節(jié)約約軟化水水量5995.77m/年，節(jié)節(jié)約費(fèi)用用3.442萬元元/年。提高冷凝水水回收率率現(xiàn)狀：目前前，公司司多處存存在冷凝凝水和閃閃蒸汽直直排現(xiàn)象象，如下下圖所示示：由于以上冷冷凝水和和閃蒸汽汽直排，導(dǎo)導(dǎo)致工廠廠實(shí)際的的冷凝水水回收率率為511.7%，而理理論的冷冷凝水回回收 率率為7

43、88.1%，還具具有較大大的冷凝凝水回收收提升空空間，如如下圖所所示： 分分析：公公司冷凝凝水或閃閃蒸汽直直排的主主要原因因可以分分為三大大類： 第第一類：未安裝裝冷凝水水回收管管路 蒸汽管道壓壓力較高高，產(chǎn)生生的冷凝凝水本來來可以通通過自身身壓力進(jìn)進(jìn)行回收收。但由由于沒有有安裝相相應(yīng)的冷冷凝水回回收管路路，導(dǎo)致致冷凝水水直接排排放。 第二類：設(shè)設(shè)備失流流 所謂失流，即即換熱器器內(nèi)蒸汽汽空間的的壓力等等于或小小于疏水水閥后的的總背壓壓從而導(dǎo)導(dǎo)致冷凝凝水無法法從換熱熱器內(nèi)排排除的現(xiàn)現(xiàn)象。 例如葉復(fù)烤烤機(jī)、碎碎葉復(fù)烤烤機(jī)、一一潤(rùn)和二二潤(rùn)設(shè)備備，在它它們正常常工作時(shí)時(shí)，蒸汽汽調(diào)節(jié)閥閥后的蒸蒸汽壓力力

44、 小于于1baarg，而而設(shè)備疏疏水閥后后的背壓壓約為11.5bbargg （相相當(dāng)于冷冷凝水管管路提升升15mm）。冷冷凝水的的壓力不不足 以以克服疏疏水閥后后的背壓壓，只能能人為打打開疏水水閥的旁旁通或者者直接通通過自動(dòng)動(dòng)排放閥閥對(duì)外進(jìn)進(jìn)行排放放。 換熱器失流流不僅會(huì)會(huì)使換熱熱器內(nèi)持持續(xù)發(fā)出出撞擊的的噪聲，還還會(huì)造成成以下影影響： 控制閥會(huì)不不斷振蕩蕩，縮短短控制閥閥的壽命命 達(dá)不到換熱熱器二次次側(cè)設(shè)定定的出口口溫度 換熱器出口口二次側(cè)側(cè)溫度出出現(xiàn)分層層現(xiàn)象 增加換熱器器、疏水水閥及冷冷凝水管管道腐蝕蝕的可能能性積聚的的冷凝水水的溫度度會(huì)比蒸蒸汽溫度度低得多多，二氧氧化碳和和氧氣更更容易溶

45、溶解在冷冷水中。 會(huì)產(chǎn)生機(jī)械械應(yīng)力換熱熱器頂部部蒸汽空空間的高高溫會(huì)使使換熱器器產(chǎn)生膨膨脹現(xiàn)象象，而其其底部由由于浸泡泡在低溫溫的冷凝凝水中其其作用恰恰恰相反反，會(huì)使使換熱器器發(fā)生收收縮現(xiàn)象象。當(dāng)積積聚的冷冷凝水水水位連續(xù)續(xù)變化，特特別是快快速變化化時(shí)，機(jī)機(jī)械應(yīng)力力會(huì)更加加嚴(yán)重，從從而導(dǎo)致致?lián)Q熱器器蒸汽向向外泄漏漏。 失失流最終終會(huì)導(dǎo)致致維護(hù)量量的增加加，降低低換熱器器以及附附屬設(shè)備備的使用用壽命，從從而增加加整體的的運(yùn)行費(fèi)費(fèi)用。 第第三類：通過閃閃蒸汽的的形式對(duì)對(duì)外排放放 如除氧頭閃閃蒸汽，當(dāng)當(dāng)冷凝水水產(chǎn)生的的閃蒸汽汽超過除除氧器本本身所需需要的蒸蒸汽量時(shí)時(shí)，閃蒸蒸汽就會(huì)會(huì)直接通通過除氧氧器

46、的排排空口對(duì)對(duì)外排放放。 改進(jìn)建議：安裝冷凝水水管路，將將蒸汽管管路疏水水進(jìn)行回回收；對(duì)失流設(shè)備備，安裝裝自動(dòng)疏疏水閥泵泵，解決決設(shè)備失失流問題題的同時(shí)時(shí)，回收收冷凝水水；將除氧頭閃閃蒸汽進(jìn)進(jìn)行回收收。將上述進(jìn)行行回收后后，每年年可節(jié)約約的鍋爐爐補(bǔ)水量量為41100mm/年，每每年節(jié)約約的鍋爐爐蒸汽量量為8669噸/年，每每年節(jié)約約的費(fèi)用用為233.788萬元。 除氧器閃蒸蒸汽熱量量回收 現(xiàn)現(xiàn)狀：目目前，除除氧器設(shè)設(shè)定溫度度為955，除氧氧器排空空口會(huì)斷斷斷續(xù)續(xù)續(xù)向外排排放閃蒸蒸汽，如如下所示示： 分析：雖然然除氧器器現(xiàn)有溫溫度為995，但由由于除氧氧器補(bǔ)水水方式為為間斷給給水，當(dāng)當(dāng)除氧器器不

47、補(bǔ)水水時(shí)，冷冷凝水產(chǎn)產(chǎn)生的閃閃蒸汽及及排污產(chǎn)產(chǎn)生的閃閃蒸汽均均無法被被充分吸吸收，閃閃蒸汽就就會(huì)通過過除氧頭頭對(duì)外進(jìn)進(jìn)行排放放。 實(shí)實(shí)際上，現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)鍋爐爐除氧為為熱力除除氧，需需將除氧氧器內(nèi)水水溫加熱熱至1004左右，此此時(shí)除氧氧頭對(duì)外外排放的的蒸汽將將更加多多。 改改進(jìn)建議議： 將將除氧器器溫度995改為1104； 將將除氧頭頭冒出的的閃蒸汽汽熱量回回收至軟軟化水。 基基于現(xiàn)有有的除氧氧器冒出出的閃蒸蒸汽量，可可節(jié)約的的蒸汽量量2166.3噸噸/年，節(jié)節(jié)約軟化化水2116.33m/年，節(jié)節(jié)約的費(fèi)費(fèi)用為55.522萬元/年。 蒸汽閥門保保溫現(xiàn)狀：目前前，鍋爐爐房及生生產(chǎn)車間間的大部部分閥門門均沒

48、有有進(jìn)行保保溫，如如下所示示： 分分析：高高溫閥門門未保溫溫，存在在較大的的散熱損損失?；诂F(xiàn)狀狀，蒸汽汽管路及及閥門的的散熱損損失占到到了總蒸蒸汽能耗耗的155%，相相當(dāng)于33臺(tái)碎葉葉復(fù)烤機(jī)機(jī)的蒸汽汽能耗。保保溫前后后的節(jié)能能量計(jì)算算如下所所示： 名稱數(shù)值單位室內(nèi)管道及及閥門蒸蒸汽能耗耗741.883kg/h室內(nèi)管道及及閥門蒸蒸汽能耗耗385.331kg/h工廠全年運(yùn)運(yùn)行時(shí)間間2700小時(shí)/年蒸汽單價(jià)250元/ 噸全年節(jié)約蒸蒸汽量962.66噸/年全年節(jié)約費(fèi)費(fèi)用24.077萬元/年 改改進(jìn)建議議：請(qǐng)給給現(xiàn)場(chǎng)未未保溫的的閥門（截截止閥、減減壓閥等等）、過過濾器、汽汽水分離離器等設(shè)設(shè)備安裝裝可拆卸卸式保溫溫夾套，可可節(jié)約蒸蒸汽耗量量9622.6噸噸/年，節(jié)節(jié)約費(fèi)用