ve10m簡(jiǎn)支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計(jì)算書(shū)

預(yù)成力混凝土公路橋梁通用圖設(shè)計(jì)成套技術(shù)通用圖設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)10m簡(jiǎn)支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計(jì)算(高速公路和一級(jí)公路)設(shè)計(jì)計(jì)算人： 日期：復(fù)核核對(duì)人： 日期：?jiǎn)挝粚徍巳耍?日期:項(xiàng)目負(fù)責(zé)人： 日期:編制單位：湖南省交通規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)院編制時(shí)間：二。。六年三月10m簡(jiǎn)支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計(jì)，設(shè)計(jì)依據(jù)及相關(guān)資料1.1計(jì)算項(xiàng)目采用的標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTGB01-2019)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2019)(簡(jiǎn)稱《通用規(guī)范》)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2019)(簡(jiǎn)稱《公橋規(guī)》)1.2參與計(jì)算的材料及其強(qiáng)度指標(biāo)依據(jù)《中華人民共和國(guó)交通部-〃預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用設(shè)計(jì)圖成套技術(shù)”第二

次工作會(huì)議紀(jì)要》：對(duì)于公路I級(jí)汽車(chē)荷載的預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用C50強(qiáng)度等級(jí)的混凝土；橋面鋪裝下層為100mm現(xiàn)澆C40混凝土，上層為瀝青混凝土；后張法預(yù)應(yīng)力管道統(tǒng)一采用金屬波紋管。各參與計(jì)算材料的強(qiáng)度指標(biāo)按《公橋規(guī)》選用，材料名稱及設(shè)計(jì)參數(shù)取值見(jiàn)表1.1。材料名稱及設(shè)計(jì)參數(shù)取值表表1.1材料項(xiàng)目參數(shù)材料項(xiàng)目參數(shù)抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)kCk32.4MPa抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)kpk1860MPa抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)kIK2.65MPa抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)pd1260MPa抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)cd22.4MPa抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)’pd390MPaC50—抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)td1.83MPa飽15.2彈性模量Ep1.95X105MPa混凝土—抗壓彈性模量Ec34500MPa低松弛管道摩擦系數(shù)^0.225計(jì)算材料容重？26kN/m3鋼鉸線管道偏差系數(shù)k0.0015線膨脹系數(shù)a0.00001張拉控制應(yīng)力。con0.75fPk抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)kCk26.8MPa鋼絲松弛系數(shù)0.3抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)ktk2.40MPa單端錨具回縮值A(chǔ)L6mm抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)cd18.4MPa抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)sk335MPaC40抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)td1.65MPa抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)sd280MPa混凝土抗壓彈性模量Ec32500MPa普通鋼筋抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)sd,280MPa—HRB335—計(jì)算材料容重？26kN/m3線膨脹系數(shù)a0.000011.3荷載等級(jí)依據(jù)《通用規(guī)范》第4.3.1款第3條表4.3.1-1規(guī)定，高速公路和一級(jí)公路汽車(chē)荷載

等級(jí)：公路I級(jí)；1.4作用荷載、荷載組合、荷載作用簡(jiǎn)|1.4.1設(shè)計(jì)采用的作用設(shè)計(jì)采用的作用荷載，按《通用規(guī)范》第4章確定。不計(jì)偶然作用，永久作用和可變作用的取項(xiàng)如下:永久作用：結(jié)構(gòu)重力、預(yù)加力和混凝土的收縮及徐變作用;整體溫差：溫升20^,整體溫降20°C;依據(jù)《中華人民共和國(guó)交通部-〃預(yù)應(yīng)力混凝土公路可變作用：汽車(chē)荷載、汽車(chē)荷載沖擊力和溫度作用;整體溫差：溫升20^,整體溫降20°C;依據(jù)《中華人民共和國(guó)交通部-〃預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用設(shè)計(jì)圖成套技術(shù)”第二次工作會(huì)議紀(jì)要》：空心板橋面鋪裝上層選用瀝青鋪裝。豎向梯度溫度效應(yīng)按《通用規(guī)范》第4.3.10款第3條選用(100mm瀝青混凝土鋪裝層)，具體圖式見(jiàn)圖1.1。豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5。圖1.1豎向梯度溫度(尺寸單位mm)依據(jù)《通用規(guī)范》條文說(shuō)明第4.3.10款不計(jì)入橫橋向梯度溫度。各板的橫向分布系數(shù)及取值方式參見(jiàn)《橫向分布系數(shù)計(jì)算書(shū)》。1.4.2作用效應(yīng)組合持久狀況承載能力極限狀態(tài)(《通用規(guī)范》第4.1.6款)作用效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值Sud=1.2x永久作用+1.4x汽車(chē)荷載+0.8X1.4溫度作用效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值組合值還應(yīng)乘結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1。依據(jù)《公橋規(guī)》第5.1.1款，汽車(chē)荷載計(jì)入沖擊系數(shù)。(2)持久狀況正常使用極限狀態(tài)(《通用規(guī)范》第4.1.7款)作用短期效應(yīng)組合：永久作用+0.7x汽車(chē)荷載+0.8x溫度梯度+1.0x均勻溫度作用作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合：永久作用+0.4x汽車(chē)+0.8x溫度梯度+1.0x均勻溫度作用依據(jù)《公橋規(guī)》第6.1.1款，汽車(chē)荷載不計(jì)入沖擊系數(shù)。1.5計(jì)算模式、重要性系按簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)計(jì)算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為1.1。1.6總體項(xiàng)目組、專家組指導(dǎo)意見(jiàn)在計(jì)算收縮徐變時(shí)，考慮存梁期為90天。2.采用預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，考慮現(xiàn)澆層厚度的一半混凝土參與結(jié)構(gòu)受力。計(jì)算2.1計(jì)算模式、所采用軟件采用橋梁博士V3.0.3計(jì)算，縱向計(jì)算按平面桿系理論，將計(jì)算對(duì)象作為平面梁?jiǎn)卧?huà)出結(jié)構(gòu)離散圖；根據(jù)橋梁的實(shí)際施工過(guò)程和施工方案劃分施工階段；進(jìn)行作用組合，求得結(jié)構(gòu)在施工階段和使用階段時(shí)的應(yīng)力、內(nèi)力和位移；按規(guī)范中所規(guī)定的各項(xiàng)容許值，驗(yàn)算構(gòu)件是否滿足結(jié)構(gòu)承載力要求，材料強(qiáng)度要求和結(jié)構(gòu)的整體剛度要求。計(jì)算共分5個(gè)階段，即4個(gè)施工階段和1個(gè)使用階段，各階段情況見(jiàn)表2.1，各施工階段計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖2.1。施工工序表 表2.1階段導(dǎo)工作內(nèi)容1—1—1rrJt-J空心板預(yù)制 2 張拉預(yù)應(yīng)力鋼束 3 澆注鉸縫混凝土 4 澆注橋面鋪裝，安裝防撞欄桿5 使用階段 圖2.1施工階段計(jì)算簡(jiǎn)圖2.2計(jì)算結(jié)果及結(jié)果分析2.2.1中板計(jì)算結(jié)果及結(jié)果分析數(shù)據(jù)輸入的一些間接性結(jié)果（1）中板的沖擊系數(shù)在橋博中，沖擊系數(shù)在使用信息中輸入，其值計(jì)算按照《通用規(guī)范》第4.3.2款及其條文說(shuō)明規(guī)定的公式計(jì)算。計(jì)算跨徑：l=9.40m；跨中截面的截面慣矩：/=0.0259m4；C跨中處單位長(zhǎng)度質(zhì)量：m=1547.3kg/m.c基頻：f=2L匹=_^費(fèi)5x1010x0.0259=13.509HZ；1212￥m 2x9.402? 1547.3沖擊系數(shù)：p=0.1767間廣0.0157=0.44。故汽車(chē)沖擊力的作用系數(shù)為1+P=1.44。（2） C40封端封端重量在計(jì)算中，在第1個(gè)施工階段按集中力加在支承節(jié)點(diǎn)上，其重量為：（3） 二期恒載由于中板結(jié)構(gòu)計(jì)算的過(guò)程中，考慮了計(jì)入5cm橋面現(xiàn)澆層參與結(jié)構(gòu)受力，故未計(jì)入部分按二期恒載與橋面瀝青混凝土鋪裝層在第4施工階段一起計(jì)入，并考慮防撞欄桿的橫向分布。二期恒載為：注：瀝青混凝土容重按24kN/m3考慮。持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算依據(jù)《公橋規(guī)》第5.1.5款（規(guī)范強(qiáng)制性條款）：作用（或荷載）效應(yīng)（其中汽車(chē)荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計(jì)值，在保證結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)前提下，必須不大于構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值。受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力驗(yàn)算正截面抗彎承載力(底板計(jì)入12根HRB335直徑12mm的鋼筋)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2.2:圖2.2正截面抗彎承載能力計(jì)算結(jié)果由圖2.2可以看出，構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值961kN大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)值747kN，正截面抗彎承載力滿足《公橋規(guī)》(JTGD62-2019)第5?1?5款的要求。受彎構(gòu)件斜截面抗剪驗(yàn)算計(jì)算的剪力值以圖示結(jié)果列出，見(jiàn)圖2.3:92.3各截面剪力值依據(jù)《公橋規(guī)》第5.2.7款和第5.2.9款對(duì)構(gòu)件的斜截面抗剪承載力及抗剪截面尺寸是否符合要求進(jìn)行驗(yàn)算。斜截面抗剪承載力驗(yàn)算各截面抗剪承載力設(shè)計(jì)值均與最大剪力值416.9kN比較，對(duì)于簡(jiǎn)支空心板而言，只要驗(yàn)算最不利的截面能夠滿足抗剪要求即可，顯然，由于箍筋間距全橋配置一樣，故最不利抗剪位置在腹板變化處截面。其斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計(jì)值：注：縱向受拉鋼筋按12012，箍筋按4010，間距150mm考慮。由于混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計(jì)值已經(jīng)超過(guò)作用效應(yīng)最不利截面最大剪力組合設(shè)計(jì)值，故斜《面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足《公橋規(guī)》要求。斜截面截面抗剪尺寸驗(yàn)算故截面抗剪尺寸滿足《公橋規(guī)》要求。持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算依據(jù)《公橋規(guī)》第6.1.1款正常使用極限狀態(tài)的驗(yàn)算時(shí)，汽車(chē)荷載效應(yīng)可不計(jì)沖擊系數(shù)。預(yù)應(yīng)力作為荷載考慮，荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.0。（1）預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件截面抗裂驗(yàn)算①荷載短期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算《公橋規(guī)》第6.3.1款第1條，對(duì)A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效st應(yīng)組合下：。―。<0.7f^=0.7x2.65=1.855Mpa，程序計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2.4:st圖2.4荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.4中可以看出，短期效應(yīng)組合作用下沒(méi)有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故正截面抗裂滿足《公橋規(guī)》對(duì)A類預(yù)成力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下的要求。②荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算《公橋規(guī)》第6.3.1款第1條，對(duì)A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）長(zhǎng)期效"0，程序計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2.5"0，程序計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2.5:st圖2.5荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.5可以看出，長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用下沒(méi)有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故正截面抗裂滿足《公橋規(guī)》對(duì)A類預(yù)成力構(gòu)件在長(zhǎng)期效應(yīng)組合下的要求。預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面斜抗裂驗(yàn)算《公橋規(guī)》第6.3.1款第2條，對(duì)A類預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制拼裝構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下：七V0.5f疽0.5X2.65=1.325Mpa，程序計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2.6:圖2.6荷載短期效應(yīng)組合作用下斜抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.6可以看出，短期效應(yīng)組合作用下斜截面主拉應(yīng)力最大為0.79Mpa<1325Mpa，故正斜截面抗裂滿足《公橋規(guī)》對(duì)A類預(yù)成力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下的要求。（2）變形計(jì)算①撓度驗(yàn)算按短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移，程序計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2.7。圖2.7短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移圖按《公橋規(guī)》第6.5.2第2條對(duì)構(gòu)件剛度的規(guī)定，第6.5.3條對(duì)撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)的取值，計(jì)算的撓度為：0.0009x1.425=0.0013m<L/600=0.01667m，故滿足《公橋涵規(guī)》對(duì)受彎構(gòu)件最大撓度的要求。②預(yù)加力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置短期效應(yīng)組合程序計(jì)算的撓度值見(jiàn)圖2.8。圖2.8短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的位移預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值見(jiàn)圖2.9。圖2.9預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值從圖2.8可知，在荷載短期效應(yīng)組合下，跨中的最大撓度為0.0057m，C50混凝土的撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)為1.425，故考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響下，最終計(jì)算跨中的最大撓度為：0.0057x1.425=0.00812m。依據(jù)《公橋規(guī)》第6.5.3款預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)為2.0，預(yù)加力產(chǎn)生的最大反拱值為0.0044m，故預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值0.0044x2=0.0088m。故由預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，差值為0.0088-0.00812=0.00068m，但差值僅為0.68mm，可認(rèn)為不設(shè)反預(yù)拱。持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.1款規(guī)定：持久狀況應(yīng)力計(jì)算作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車(chē)荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。（1）正截面混凝土的壓應(yīng)力驗(yàn)算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.5款第1條規(guī)定，受彎構(gòu)件正截面混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足:

。<0.5f廣0.5X32.4=16.2MPa,混凝土壓應(yīng)力程序計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2.10:圖2.10正截面混凝土的壓成力圖從圖2.10看出正截面混凝土的最大壓應(yīng)力6.05Mpa<162Mpa，故正截面混凝土的最大壓成力滿足《公橋規(guī)》的要求。（2）預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.5款第2條規(guī)定，受彎構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋（鋼鉸線）的最大拉應(yīng)力應(yīng)滿足：。卯+。/0.65「0.65x1860=1209MPa。程序?qū)㈩A(yù)應(yīng)力鋼筋按長(zhǎng)度分為31個(gè)點(diǎn)，算得各點(diǎn)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力如下（結(jié)構(gòu)對(duì)稱，僅列出一半的數(shù)值）:預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力表（單位：1^向） 表2.2點(diǎn) 號(hào)N1最大拉應(yīng)力點(diǎn) 號(hào)N1最大拉應(yīng)力11101點(diǎn) 號(hào)N1最大拉應(yīng)力點(diǎn) 號(hào)N1最大拉應(yīng)力11101911551094 109510 111157 11604109312116351095131166611041411687112015117081138161171從表2.2結(jié)果可以看出，預(yù)應(yīng)力鋼筋全程出現(xiàn)的最大拉應(yīng)力為1171Mpa<1209Mpa，故預(yù)成力鋼筋的最大拉成力滿足《公橋規(guī)》的要求。（3）混凝土的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.6款，由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)加力混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合。尸0.6「0.6x32.4=19.44MPa；主拉應(yīng)力則依據(jù)其值與0.5f慶比值的大小來(lái)確定箍筋的設(shè)置方式：在。疽Q.5f廣0.5x2.65=1.325MPa區(qū)段，箍筋可僅按構(gòu)造要求設(shè)置；在。疽0.5匕=0.5x2.65=1.325MPa區(qū)段，箍筋按規(guī)范公式計(jì)算結(jié)果設(shè)置。程序計(jì)算的混凝土主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力結(jié)果見(jiàn)圖2.11:圖2.11混凝土的主壓和主拉成力圖從圖2.11可以看出：混凝土的最大主壓應(yīng)力：6.05Mpa<19.44Mpa，故混凝土的最大主壓成力滿足《公橋規(guī)》的要求；混凝土的最大主拉應(yīng)力：1.11Mpav1.325Mpa，故箍晌僅按構(gòu)造要求設(shè)置。短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.2.8款第1條，在預(yù)應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向壓應(yīng)力應(yīng)符合ot<0.7/'=0.7X32.4X0.75=17.01MPa；若出現(xiàn)混凝土的法cc ck向拉應(yīng)力，則應(yīng)按《公橋規(guī)》規(guī)定配置不小于某一配筋率的縱向鋼筋（該條具體參見(jiàn)《公橋規(guī)》第71頁(yè)）。短暫狀況第二、三和四施工階段的截面邊緣混凝土的法向壓應(yīng)力程序計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2.12、2.13、2.14所示：圖2.12第二施工階段成力圖圖2.13第三施工階段成力圖圖2.14第四施工階段成力圖從圖2.12-2.14可以看出混凝土截面邊緣最大法向壓應(yīng)力：5.49Mpav17.01Mpa，沒(méi)有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故施工階段截面邊緣混凝土的法向成力滿足《公橋規(guī)》的要求。2.2.2最大懸臂邊板（懸臂長(zhǎng)0.63m）計(jì)算結(jié)果及結(jié)果分析數(shù)據(jù)輸入的一些間接性結(jié)果（1）最大懸臂邊板的沖擊系數(shù)在橋博中，沖擊系數(shù)在使用信息中輸入，其值計(jì)算按照《通用規(guī)范》第4.3.2款及其條文說(shuō)明規(guī)定的公式計(jì)算。計(jì)算跨徑：l=9.40m；跨中截面的截面慣矩：/=0.0283m4;c跨中處單位長(zhǎng)度質(zhì)量：m=1825.6kg/m.c基頻：f工耳=_^『45x1°1。x0.0283二囂彩；1 212}'m2x9.42 1825.6沖擊系數(shù)：p=0.1767infi-0.0157=0.437。故汽車(chē)沖擊力的作用系數(shù)為1+P=1.437。（2） C40封端封端重量在計(jì)算中，在第1個(gè)施工階段按集中力加在支承節(jié)點(diǎn)上，其重量為：（3） 二期恒載由于邊板結(jié)構(gòu)計(jì)算的過(guò)程中，考慮了計(jì)入5cm橋面現(xiàn)澆層參與結(jié)構(gòu)受力，故未計(jì)入部分按二期恒載與橋面瀝青混凝土鋪裝層、防撞欄桿在第4施工階段一起計(jì)入，其中，由于防撞欄桿并沒(méi)有進(jìn)行橫向分布，故其值應(yīng)該采用橫向分布的計(jì)算結(jié)果，進(jìn)行重新分配。二期恒載為：注：瀝青混凝土容重按24kN/m3考慮。持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算依據(jù)《公橋規(guī)》第5.1.5款（規(guī)范強(qiáng)制性條款）：作用（或荷載）效應(yīng)（其中汽車(chē)荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計(jì)值，在保證結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)前提下，必須不大于構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值。（1） 受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力驗(yàn)算正截面抗彎承載力計(jì)算結(jié)果底板計(jì)入12根HRB335直徑12mm的鋼筋）見(jiàn)圖2.15:圖2.15正截面抗彎承載能力計(jì)算結(jié)果由圖2.15可以看出構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值1178kN大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)值961kN，正截面抗彎承載力滿足《公橋規(guī)》（JTGD62-2019）第5?1?5款的要求。（2） 受彎構(gòu)件斜截面抗剪驗(yàn)算計(jì)算的剪力值以圖示結(jié)果列出，見(jiàn)圖2.16:圖2.16各截面剪力值依據(jù)《公橋規(guī)》第5.2.7款和第5.2.9款對(duì)構(gòu)件的斜截面抗剪承載力及抗剪截面尺寸是否符合要求進(jìn)行驗(yàn)算。斜截面抗剪承載力驗(yàn)算各截面抗剪承載力設(shè)計(jì)值均與最大剪力值475.1kN比較，對(duì)于簡(jiǎn)支空心板而言，只要驗(yàn)算最不利的截面能夠滿足抗剪要求即可，顯然，按箍筋間距最大，腹板變化處截面為最不利截面。其斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計(jì)值：注：縱向受拉鋼筋按12012，箍筋按4010，間距150mm考慮。由于混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計(jì)值已經(jīng)超過(guò)作用效應(yīng)最不利截面最大剪力組合設(shè)計(jì)值，故斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足《公橋規(guī)》要求。斜截面截面抗剪尺寸驗(yàn)算故截面抗剪尺寸滿足《公橋規(guī)》要求。持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算依據(jù)《公橋規(guī)》第6.1.1款正常使用極限狀態(tài)的驗(yàn)算時(shí)，汽車(chē)荷載效應(yīng)可不計(jì)沖擊系數(shù)。預(yù)應(yīng)力作為荷載考慮，荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.0。(1)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件截面抗裂驗(yàn)算①荷載短期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算《公橋規(guī)》第6.3.1款第1條，對(duì)A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用(或荷載)短期效應(yīng)組合下：。，―。＜0.7二=0.7x2.65=1.855Mpa，程序計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2.17:圖2.17荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.17中可以看出，短期效應(yīng)組合作用下沒(méi)有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故正截面抗裂滿足《公橋規(guī)》對(duì)A類預(yù)成力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下的要求。②荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算《公橋規(guī)》第6.3.1款第1條，對(duì)A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）長(zhǎng)期效-opc-opcV。，程序計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2.18:st圖2.18荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.18可以看出，長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用下沒(méi)有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故正截面抗裂滿足《公橋規(guī)》對(duì)A類預(yù)成力構(gòu)件在長(zhǎng)期效瞄合下的要求。預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面斜抗裂驗(yàn)算《公橋規(guī)》第6.3.1款第2條，對(duì)A類預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制拼裝構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下：o,v0.5f疽0.5x2.65=1.325Mpa，程序計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2.19:圖2.19荷載短期效應(yīng)組合作用下斜抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.5可以看出短期效應(yīng)組合作用下斜截面主拉應(yīng)力最大為0.75Mpa<1.325Mpa，故正斜截面抗裂滿足《公橋規(guī)》對(duì)A類預(yù)成力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下的要求（2）變形計(jì)算①撓度驗(yàn)算按短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移，程序計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2.20。圖2.20短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移圖按《公橋規(guī)》第6.5.2第2條對(duì)構(gòu)件剛度的規(guī)定，第6.5.3條對(duì)撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)的取值，計(jì)算的撓度為：0.0021x1.425=0.0030m<L/600=0.01667m，故滿足《公橋涵規(guī)》對(duì)受彎構(gòu)件最大撓度的要求。②預(yù)加力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置短期效應(yīng)組合程序計(jì)算的撓度值見(jiàn)圖2.21。圖2.21短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的位移預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值見(jiàn)圖2.22。a2.22預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值從圖2.21可知，在荷載短期效應(yīng)組合下，跨中的最大撓度為0.0075m,C50混凝土的撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)為1.425，故考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響下，最終計(jì)算跨中的最大撓度為：0.0075x1.425=0.0107m。依據(jù)《公橋規(guī)》第6.5.3款預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)為2.0，預(yù)加力產(chǎn)生的最大反拱值為0.0047m，故預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值0.0047x2=0.0094m。故由預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值小于荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，為0.0107-0.0094=0.0013m，但差值僅為1.3mm，可認(rèn)為不設(shè)反預(yù)拱和預(yù)拱。持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.1款規(guī)定：持久狀況應(yīng)力計(jì)算作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車(chē)荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。（1） 正截面混凝土的壓應(yīng)力驗(yàn)算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.5款第1條規(guī)定，受彎構(gòu)件正截面混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足:。+。加<0.5f廣0.5x32.4=16.2MPa，混凝土壓應(yīng)力程序計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2.23：92.23正截面混凝土的壓成力圖從圖2.23看出正截面混凝土的最大壓應(yīng)力532Mpa<16.2Mpa，故正截面混凝土的最大壓成力滿足《公橋規(guī)》的要求。（2） 預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.5款第2條規(guī)定，受彎構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋（鋼鉸線）的最大拉應(yīng)力應(yīng)滿足：。+o<0.65f尸0.65x1860=1209MPa。程序?qū)㈩A(yù)應(yīng)力鋼筋按長(zhǎng)度分為31個(gè)點(diǎn)，算得各點(diǎn)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力如下（結(jié)構(gòu)對(duì)稱，僅列出一半的數(shù)值）:

預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力表（單位：Mpa）表2.3點(diǎn) 號(hào)N1最大拉應(yīng)力點(diǎn) 號(hào)N1最大拉應(yīng)力預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力表（單位：Mpa）表2.3點(diǎn) 號(hào)N1最大拉應(yīng)力點(diǎn) 號(hào)N1最大拉應(yīng)力1979.1910342971.61034973.4 972.811 121038 1041 10445974.7131047980.4 997.114 151049 105181016161053從表2.3結(jié)果可以看出，預(yù)應(yīng)力鋼筋全程出現(xiàn)的最大拉應(yīng)力為1053Mpav1209Mpa,故預(yù)成力鋼筋的最大拉成力滿足《公橋規(guī)》的要求。（3）混凝土的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.6款，由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)加力混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合。尸0.6「0.6x32.4=19.44Mpa；主拉應(yīng)力則依據(jù)其值與0.5、比值的大小來(lái)確定箍筋的設(shè)置方式：在。疽0.5f疽0.5x2.65=1.325MPa區(qū)段，箍筋可僅按構(gòu)造要求設(shè)置；在。疽0.5f疽0.5x2.65=1.325MPa區(qū)段，箍筋按規(guī)范公