機械原理(填空題)-第七版

機械原理復習題第2章機構(gòu)的結(jié)構(gòu)分析1.組成機構(gòu)的要素是構(gòu)件和運動副；構(gòu)件是機構(gòu)中的運動單元體。2.具有若干個構(gòu)件的入為組合體、各構(gòu)件間具有確定的相對運動、完成有用功或?qū)崿F(xiàn)能量轉(zhuǎn)換等三個特征的構(gòu)件組合體稱為機器。3.機器是由原動機、傳動部分、工作機所組成的。4.機器和機構(gòu)的主要區(qū)別在于是否完成有用機械功或?qū)崿F(xiàn)能量轉(zhuǎn)換。5.從機構(gòu)結(jié)構(gòu)觀點來看，任何機構(gòu)是由機架，桿組，原動件三部分組成。6.運動副元素是指構(gòu)成運動副的點、面、線。7.構(gòu)件的自由度是指構(gòu)件具有獨立運動的數(shù)目;機構(gòu)的自由度是指機構(gòu)具有確定運動時必須給定的獨立運動數(shù)目。8.兩構(gòu)件之間以線接觸所組成的平面運動副稱為高副，它產(chǎn)生一個約束，而保留了兩個自由度。9.機構(gòu)中的運動副是指兩構(gòu)件直接接觸而又能產(chǎn)生相對運動的聯(lián)接。10.機構(gòu)具有確定的相對運動條件是原動件數(shù)等于機構(gòu)的自由度。11.在平面機構(gòu)中若引入一個高副將引入1個約束，而引入一個低副將引入2個約束，構(gòu)件數(shù)、約束數(shù)與機構(gòu)自由度的關(guān)系是F=3n-2pl-ph。12.平面運動副的最大約束數(shù)為2，最小約束數(shù)為1。13.當兩構(gòu)件構(gòu)成運動副后，仍需保證能產(chǎn)生一定的相對運動，故在平面機構(gòu)中，每個運動副引入的約束至多為2，至少為1。14.計算機機構(gòu)自由度的目的是判斷該機構(gòu)運動的可能性（能否運動〕及在什么條件下才具有確定的運動，即確定應具有的原動件數(shù)。15.在平面機構(gòu)中，具有兩個約束的運動副是低副，具有一個約束的運動副是高副。16.計算平面機構(gòu)自由度的公式為，應用此公式時應注意判斷：(A)復合鉸鏈，(B)局部自由度，(C)虛約束。17.機構(gòu)中的復合鉸鏈是指由三個或三個以上構(gòu)件組成同一回轉(zhuǎn)軸線的轉(zhuǎn)動副；局部自由度是指不影響輸入與輸出件運動關(guān)系的自由度；虛約束是指在特定的幾何條件下，機構(gòu)中不能起獨立限制運動作用的約束。18.劃分機構(gòu)桿組時應先按低的桿組級別考慮，機構(gòu)級別按桿組中的最高級別確定。19.機構(gòu)運動簡圖是用簡單的線條和規(guī)定的符號代表構(gòu)件和運動副，并按一定比例繪制各運動副的相對位置，因而能說明機構(gòu)各構(gòu)件間相對運動關(guān)系的簡單圖形。20.在圖示平面運動鏈中，若構(gòu)件1為機架，構(gòu)件5為原動件，則成為Ⅲ級機構(gòu)；若以構(gòu)件2為機架，3為原動件，則成為Ⅱ級機構(gòu)；若以構(gòu)件4為機架，5為原動件，則成為Ⅳ級機構(gòu)。第3章機構(gòu)的運動分析1.當兩個構(gòu)件組成移動副時，其瞬心位于垂直于移動方向的無窮遠處處。當兩構(gòu)件組成純滾動的高副時，其瞬心就在接觸點。當求機構(gòu)的不互相直接聯(lián)接各構(gòu)件間的瞬心時，可應用三心定理來求。2.3個彼此作平面平行運動的構(gòu)件間共有3個速度瞬心，這幾個瞬心必定位于一條直線上。含有6個構(gòu)件的平面機構(gòu)，其速度瞬心共有15個，其中有5個是絕對瞬心，有10個是相對瞬心。3.相對瞬心與絕對瞬心的相同點是兩構(gòu)件上的同速點，不同點是；絕對速度為零及不為零。4.速度比例尺的定義圖上是單位長度()所代表的實際速度值(m/s)，在比例尺單位相同的條件下，它的絕對值愈大，繪制出的速度多邊形圖形愈小。5.圖示為六桿機構(gòu)的機構(gòu)運動簡圖及速度多邊形，圖中矢量代表;，桿3角速度的方向為順時針方向。6.機構(gòu)瞬心的數(shù)目與機構(gòu)的構(gòu)件數(shù)k的關(guān)系是。7.在機構(gòu)運動分析圖解法中，影像原理只適用于已知同一構(gòu)件上二點速度或加速度求第三點的速度和加速度。8.當兩構(gòu)件組成轉(zhuǎn)動副時，其速度瞬心在轉(zhuǎn)動副中心處；組成移動副時，其速度瞬心在垂直于移動導路的無窮遠處；組成兼有相對滾動和滑動的平面高副時，其速度瞬心在在接觸點處的公法線上。9.速度瞬心是兩剛體上瞬時相對速度_為零的重合點。10.鉸鏈四桿機構(gòu)共有6個速度瞬心，其中3個是絕對瞬心，3個是相對瞬心。11.作相對運動的3個構(gòu)件的3個瞬心必位于一直線上。12.在擺動導桿機構(gòu)中，當導桿和滑塊的相對運動為移動，牽連運動為轉(zhuǎn)動時，兩構(gòu)件的重合點之間將有哥氏加速度。哥氏加速度的大小為；方向與將沿轉(zhuǎn)向轉(zhuǎn)的方向一致。第4章平面機構(gòu)的力分析1.對機構(gòu)進行力分析的目的是：(1)確定各運動副的約束反力；(2)為了使原動件按給定規(guī)律運動而應加于機械中的平衡力(或力矩)。2.所謂靜力分析是指不計入慣性力的一種力分析方法，它一般適用于低速機械或?qū)Ω咚贆C械進行輔助計算情況。3.所謂動態(tài)靜力分析是指將慣性力視為外力加到構(gòu)件上進行靜力平衡計算的一種力分析方法，它一般適用于高速機械情況。4.繞通過質(zhì)心并垂直于運動平面的軸線作等速轉(zhuǎn)動的平面運動構(gòu)件，其慣性力0，在運動平面中的慣性力偶矩=0。5.在滑動摩擦系數(shù)相同條件下，槽面摩擦比平面摩擦大，其原因是前者的當量摩擦系數(shù)v大于后者的摩擦系數(shù)。前者接觸面的正壓力的數(shù)值和大于后者。6.機械中三角帶傳動比平型帶傳動用得更為廣泛,從摩擦角度來看,其主要原因是三角帶屬槽面摩擦性質(zhì)，當量摩擦系數(shù)較平面摩擦系數(shù)大，故傳力大。7.設機器中的實際驅(qū)動力為，在同樣的工作阻力和不考慮摩擦時的理想驅(qū)動力為，則機器效率的計算式是。8.設機器中的實際生產(chǎn)阻力為，在同樣的驅(qū)動力作用下不考慮摩擦時能克服的理想生產(chǎn)阻力為,則機器效率的計算式是。9.在認為摩擦力達極限值條件下計算出機構(gòu)效率后，則從這種效率觀點考慮，機器發(fā)生自鎖的條件是。10.設螺紋的升角為，接觸面的當量摩擦系數(shù)為，則螺旋副自鎖的條件是。第6章機械平衡1.研究機械平衡的目的是部分或完全消除構(gòu)件在運動時所產(chǎn)生的慣性力和慣性力偶矩，減少或消除在機構(gòu)各運動副中所引起的附加動壓力，減輕有害的機械振動，改善機械工作性能和延長使用壽命。2.回轉(zhuǎn)構(gòu)件的直徑D和軸向?qū)挾萣之比符合小于等于5條件或有重要作用的回轉(zhuǎn)構(gòu)件，必須滿足動平衡條件方能平穩(wěn)地運轉(zhuǎn)。如不平衡，必須至少在二個校正平面上各自適當?shù)丶由匣蛉コ胶赓|(zhì)量，方能獲得平衡。3.只使剛性轉(zhuǎn)子的慣性力得到平衡稱靜平衡，此時只需在一個平衡平面中增減平衡質(zhì)量；使慣性力和慣性力偶矩同時達到平衡稱動平衡，此時至少要在二個選定的平衡平面中增減平衡質(zhì)量，方能解決轉(zhuǎn)子的不平衡問題。4.剛性轉(zhuǎn)子靜平衡的力學條件是質(zhì)徑積的向量和等于零，而動平衡的力學條件是質(zhì)徑積向量和等于零，離心力引起的合力矩等于零。5.符合靜平衡條件的回轉(zhuǎn)構(gòu)件，其質(zhì)心位置在回轉(zhuǎn)軸線上。靜不平衡的回轉(zhuǎn)構(gòu)件，由于重力矩的作用，必定在質(zhì)心在最低處位置靜止，由此可確定應加上或去除平衡質(zhì)量的方向。6.當回轉(zhuǎn)構(gòu)件的轉(zhuǎn)速較低，不超過(0.6~0.7)第一階臨界轉(zhuǎn)速范圍，回轉(zhuǎn)構(gòu)件可以看作剛性物體，這類平衡稱為剛性回轉(zhuǎn)件的平衡。隨著轉(zhuǎn)速上升并超越上述范圍，回轉(zhuǎn)構(gòu)件出現(xiàn)明顯變形，這類回轉(zhuǎn)件的平衡問題稱為撓性回轉(zhuǎn)件的平衡。7.機構(gòu)總慣性力在機架上平衡的條件是機構(gòu)的總質(zhì)心位置靜止不動。8.連桿機構(gòu)總慣性力平衡的條件是機構(gòu)總質(zhì)心S的位置不變，它可以采用附加平衡質(zhì)量或者附加平衡裝置(采用對稱機構(gòu)或非對稱機構(gòu))等方法來達到。9.對于繞固定軸回轉(zhuǎn)的構(gòu)件，可以采用重新調(diào)整構(gòu)件上各質(zhì)量的大小和分布的方法使構(gòu)件上所有質(zhì)量的慣性力形成平衡力系，達到回轉(zhuǎn)構(gòu)件的平衡。若機構(gòu)中存在作往復運動或平面復合運動的構(gòu)件應采用重新調(diào)整或分配整個機構(gòu)的質(zhì)量分布方法，方能使作用于機架上的總慣性力得到平衡。第7章機械運轉(zhuǎn)及其速度波動的調(diào)節(jié)1.設某機器的等效轉(zhuǎn)動慣量為常數(shù)，則該機器作勻速穩(wěn)定運轉(zhuǎn)的條件是每一瞬時，驅(qū)動功率等于阻抗功率_，作變速穩(wěn)定運轉(zhuǎn)的條件是一個運動周期，驅(qū)動功等于阻抗功。2.機器中安裝飛輪的原因，一般是為了調(diào)節(jié)周期性速度波動，同時還可獲得__降低原動機功率__的效果。3.在機器的穩(wěn)定運轉(zhuǎn)時期，機器主軸的轉(zhuǎn)速可有兩種不同情況_勻速穩(wěn)定運轉(zhuǎn)和變速穩(wěn)定運轉(zhuǎn)，在前一種情況，機器主軸速度是常數(shù)，在后一種情況，機器主軸速度是作周期性波動_。4.機器中安裝飛輪的目的是降低速度波動和降低電動機功率。5.某機器的主軸平均角速度，機器運轉(zhuǎn)的速度不均勻系數(shù)，則該機器的最大角速度等于102.5，最小角速度等于97.5_。6.某機器主軸的最大角速度，最小角速度，則該機器的主軸平均角速度等于195，機器運轉(zhuǎn)的速度不均勻系數(shù)等于0.05128。7.機器等效動力學模型中的等效質(zhì)量(轉(zhuǎn)動慣量)是根據(jù)動能相等(等效質(zhì)量的動能等于機器所有運動構(gòu)件的動能之和)的原則進行轉(zhuǎn)化的，因而它的數(shù)值除了與各構(gòu)件本身的質(zhì)量（轉(zhuǎn)動慣量)有關(guān)外，還與各構(gòu)件質(zhì)心處速度、構(gòu)件角速度與等效點的速度之比的平方有關(guān)，是機構(gòu)位置的函數(shù)。8.機器等效動力學模型中的等效力(矩)是根據(jù)_瞬時功率相等（等效力所產(chǎn)生的功率等于原機器上的外力和外力矩產(chǎn)生的功率之和）的原則進行轉(zhuǎn)化的，等效質(zhì)量(轉(zhuǎn)動慣量)是根據(jù)動能相等（等效質(zhì)量的動能等于機器所有運動構(gòu)件的動能之和）的原則進行轉(zhuǎn)化的。9.機器等效動力模型中的等效力(矩)是根據(jù)瞬時功率相等（等效力所產(chǎn)生的功率等于原機器上的外力和外力矩產(chǎn)生功率之和的原則進行轉(zhuǎn)化的，因而它的數(shù)值除了與原作用力(矩)的大小有關(guān)外，還與外力作用點與等效點的速度之比有關(guān)。10.若機器處于起動(開車)階段，則機器的功能關(guān)系應輸入功大于輸出功和損失功之和，系統(tǒng)動能增加，機器主軸轉(zhuǎn)速的變化情況將是機器主軸的轉(zhuǎn)速大于它的初速，由零逐步增加到正常值。11.若機器處于停車階段，則機器的功能關(guān)系應是__輸入功小于輸出功和損失功之和，系統(tǒng)動能減少，機器主軸轉(zhuǎn)速的變化情況將是機器主軸的轉(zhuǎn)速，由正常轉(zhuǎn)速逐步減小到零。12.用飛輪進行調(diào)速時，若其它條件不變，則要求的速度不均勻系數(shù)越小，飛輪的轉(zhuǎn)動慣量將越大，在滿足同樣的速度不均勻系數(shù)條件下，為了減小飛輪的轉(zhuǎn)動慣量，應將飛輪安裝在高速軸上。13.當機器運轉(zhuǎn)時，由于負荷發(fā)生變化使機器原來的能量平衡關(guān)系遭到破壞，引起機器運轉(zhuǎn)速度的變化，稱為非周期速度波動，為了重新達到穩(wěn)定運轉(zhuǎn)，需要采用調(diào)速器來調(diào)節(jié)。14.在機器穩(wěn)定運轉(zhuǎn)的一個運動循環(huán)中，運動構(gòu)件的重力作功等于零_，因為運動構(gòu)件重心的位置沒有改變。15.機器運轉(zhuǎn)時的速度波動有周期性速度波動和非周期性速度波動兩種，前者采用安裝飛輪后者采用安裝調(diào)速器進行調(diào)節(jié)。16.若機器處于變速穩(wěn)定運轉(zhuǎn)時期，機器的功能特征應有一個運動循環(huán)內(nèi)輸入功等于輸出功與損失功之和，它的運動特征是每一運動循環(huán)的初速和末速相等_。17.當機器中僅包含定傳動比機構(gòu)時，等效動力學模型中的等效質(zhì)量(轉(zhuǎn)動慣量)是常量，若機器中包含變傳動比機構(gòu)時，等效質(zhì)量(轉(zhuǎn)動慣量)是機構(gòu)位置的函數(shù)。18.將作用于機器中所有驅(qū)動力、阻力、慣性力、重力都轉(zhuǎn)化到等效構(gòu)件上求得的等效力矩與機構(gòu)動態(tài)靜力分析中求得的作用在該等效構(gòu)件上的平衡力矩，兩者在數(shù)值上相等，方向相反。第8章平面連桿機構(gòu)及其設計1.在偏置條件下，曲柄滑塊機構(gòu)具有急回特性。2.機構(gòu)中傳動角和壓力角之和等于__。3.在鉸鏈四桿機構(gòu)中，當最短構(gòu)件和最長構(gòu)件的長度之和大于其他兩構(gòu)件長度之和時，只能獲得雙搖桿機構(gòu)。4.平面連桿機構(gòu)是由許多剛性構(gòu)件用低副聯(lián)接而形成的機構(gòu)。5.在圖示導桿機構(gòu)中，AB為主動件時，該機構(gòu)傳動角的值為__。6.在擺動導桿機構(gòu)中，導桿擺角，其行程速度變化系數(shù)K的值為。7.鉸鏈四桿機構(gòu)具有急回特性時其極位夾角值，對心曲柄滑塊機構(gòu)的值，所以它沒有急回特性，擺動導桿機構(gòu)具有急回特性。8.對心曲柄滑塊機構(gòu)曲柄長為a，連桿長為b，則最小傳動角等于，它出現(xiàn)在曲柄垂直于滑塊導路的位置。9.在四連桿機構(gòu)中，能實現(xiàn)急回運動的機構(gòu)有（1）曲柄搖桿機構(gòu)（2）偏置曲柄滑塊機構(gòu)（3）擺動導桿機構(gòu)。10.其它兩桿長之和其它兩桿長之和或滿足曲柄存在條件時，以最短桿的對面構(gòu)件為機架11.圖示運動鏈，當選擇AD桿為機架時為雙曲柄機構(gòu)；選擇BC桿為機架時為雙搖桿機構(gòu)；選擇AB或DC桿為機架時則為曲柄搖桿機構(gòu)。12.在曲柄滑塊機構(gòu)中，若以曲柄為主動件、滑塊為從動件，則不會出現(xiàn)“死點位置”，因最小傳動角--，最大壓力角--；反之，若以滑塊為主動件、曲柄為從動件，則在曲柄與連桿兩次共線的位置，就是死點位置，因為該處--，--。13.當鉸鏈四桿機構(gòu)各桿長為：mm，mm，mm，mm。則四桿機構(gòu)就無法裝配。14.當四桿機構(gòu)的壓力角=90時，傳動角等于__，該機構(gòu)處于死點位置。15.在曲柄搖桿機構(gòu)中，最小傳動角發(fā)生的位置在曲柄與機架重疊和拉直時兩者傳動角小者的位置。16.通常壓力角是指從動件受力點的速度方向與該點受力方向間所夾銳角。17.一對心式曲柄滑塊機構(gòu)，若以滑塊為機架，則將演化成移動導桿機構(gòu)。18.鉸鏈四桿機構(gòu)變換機架（倒置）以后，各桿間的相對運動不變，原因是機構(gòu)各桿長度未變，運動鏈依舊。19.鉸鏈四桿機構(gòu)連桿點軌跡的形狀和位置取決于9個機構(gòu)參數(shù)；用鉸鏈四桿機構(gòu)能精確再現(xiàn)5個給定的連桿平面位置。20.鉸鏈四桿機構(gòu)演化成其它型式的四桿機構(gòu)(1)改變桿長和形狀(2)擴大回轉(zhuǎn)副軸頸尺寸(3)轉(zhuǎn)換機架等三種方法。21.ab-e；AB垂直于滑塊導路22.曲柄滑塊機構(gòu)是改變曲柄搖桿機構(gòu)中的搖桿長度和形狀而形成的。在曲柄滑塊機構(gòu)中改變曲柄與連桿轉(zhuǎn)動副軸徑尺寸而形成偏心輪機構(gòu)。在曲柄滑塊機構(gòu)中以曲柄為機架而得到回轉(zhuǎn)導桿機構(gòu)。23.在圖示鉸鏈四桿機構(gòu)中若使其成為雙搖桿機構(gòu)，則可將其中任一桿固定作機架。24.轉(zhuǎn)動極點和固定位置的轉(zhuǎn)動副連線一定是連架桿上非固定的轉(zhuǎn)動副中心在對應兩位置的中線。第9章凸輪機構(gòu)及其設計1.凸輪機構(gòu)中的壓力角是凸輪與從動件接觸點處的正壓力方向和從動件上力作用點處的速度方向所夾的銳角。2.凸輪機構(gòu)中，使凸輪與從動件保持接觸的方法有力封閉法和幾何封閉法（形封閉法）兩種。3.在回程過程中，對凸輪機構(gòu)的壓力角加以限制的原因是為減小從動件產(chǎn)生過大的加速度引起的沖擊。4.在推程過程中，對凸輪機構(gòu)的壓力角加以限制的原因是提高機械效率、改善受力情況。5.在直動滾子從動件盤形凸輪機構(gòu)中，凸輪的理論廓線與實際廓線間的關(guān)系是法向距離為滾子半徑的等距曲線6.凸輪機構(gòu)中，從動件根據(jù)其端部結(jié)構(gòu)型式，一般有尖頂從動件、滾子從動件、平底從動件等三種型式。7.設計滾子從動件盤形凸輪機構(gòu)時，滾子中心的軌跡稱為凸輪的理論廓線；與滾子相包絡的凸輪廓線稱為實際廓線。8.盤形凸輪的基圓半徑是理論輪廓曲線上距凸輪轉(zhuǎn)動中心的最小向徑。9.根據(jù)圖示的運動線圖，可判斷從動件的推程運動是(1)等加速等減速運動規(guī)律(2)從動件的回程運動是簡諧運動規(guī)律。10從動件作等速運動的凸輪機構(gòu)中，其位移線圖是斜直線，速度線圖是平行于凸輪轉(zhuǎn)角坐標軸的直線。11.當初步設計直動尖頂從動件盤形凸輪機構(gòu)中發(fā)現(xiàn)有自鎖現(xiàn)象時，可采用增大基圓半徑、采用偏置從動件、在滿足工作要求的前提下，選擇不同的從動件的運動規(guī)律等辦法來解決。12.在設計滾子從動件盤形凸輪輪廓曲線中，若出現(xiàn)滾子半徑大于理論廓線上的最小曲率半徑時，會發(fā)生從動件運動失真現(xiàn)象。此時，可采用加大凸輪基圓半徑或減小滾子半徑方法避免從動件的運動失真。13.用圖解法設計滾子從動件盤形凸輪輪廓時，在由理論輪廓曲線求實際輪廓曲線的過程中，若實際輪廓曲線出現(xiàn)尖點或交叉現(xiàn)象，則與滾子半徑的選擇有關(guān)。14.在設計滾子從動件盤形凸輪機構(gòu)時，選擇滾子半徑的條件是滾子半徑小于凸輪理論輪廓曲線上的最小曲率半徑。15.在偏置直動從動件盤形凸輪機構(gòu)中，當凸輪逆時針方向轉(zhuǎn)動時，為減小機構(gòu)壓力角，應使從動件導路位置偏置于凸輪回轉(zhuǎn)中心的右側(cè)。16.平底從動件盤形凸輪機構(gòu)中，凸輪基圓半徑應由凸輪廓線全部外凸的條件來決定。17.凸輪的基圓半徑越小，則凸輪機構(gòu)的壓力角越大，而凸輪機構(gòu)的尺寸越緊湊。18.凸輪基圓半徑的選擇，需考慮到實際的結(jié)構(gòu)條件、壓力角，以及凸輪的實際廓線是否出現(xiàn)變尖和失真等因素。19.當發(fā)現(xiàn)直動從動件盤形凸輪機構(gòu)的壓力角過大時，可采?。涸龃蠡鶊A半徑，正確的偏置從動件等措施加以改進；當采用滾子從動件時，如發(fā)現(xiàn)凸輪實際廓線造成從動件運動規(guī)律失真，則應采取減小滾子半徑，增大基圓半徑等措施加以避免。20.在許用壓力角相同的條件下偏置從動件可以得到比對心從動件更小的凸輪基圓半徑或者說，當基圓半徑相同時，從動件正確偏置可以減小凸輪機構(gòu)的推程壓力角。21.直動尖頂從動件盤形凸輪機構(gòu)的壓力角是指過接觸點的法向力與從動件的速度方向所夾的銳角；直動滾子從動件盤形凸輪機構(gòu)的壓力角是指過接觸點的法向力與滾子中心速度方向所夾的銳角；而直動平底從動件盤形凸輪機構(gòu)的壓力角等于常數(shù)。22.凸輪機構(gòu)從動件的基本運動規(guī)律有等速運動規(guī)律，等加速等減速運動規(guī)律，簡諧運動規(guī)律，擺線運動規(guī)律。其中等速運動規(guī)律運動規(guī)律在行程始末位置有剛性沖擊。23.在凸輪機構(gòu)幾種基本的從動件運動規(guī)律中，等速運動規(guī)律使凸輪機構(gòu)產(chǎn)生剛性沖擊等加速等減速運動規(guī)律和簡諧運動規(guī)律產(chǎn)生柔性沖擊，擺線運動規(guī)律則沒有沖擊。24.用作圖法繪制直動從動件盤形凸輪廓線時，常采用反轉(zhuǎn)法。即假設凸輪靜止不動，從動件作繞凸輪軸線的反向轉(zhuǎn)動（方向轉(zhuǎn)動〕和沿從動件導路方向的往復移動的復合運動。25.在對心直動尖頂從動件盤形凸輪機構(gòu)中，若凸輪基圓半徑增大，則其壓力角將減?。辉趯π闹眲悠降讖膭蛹P形凸輪機構(gòu)中，若凸輪基圓半徑增大，則其壓力角將保持不變。26.理論廓線全部外凸的直動從動件盤形凸輪機構(gòu)中，滾子半徑應取為min；若實際廓線出現(xiàn)尖點，是因為min；壓力角對基圓的影響是壓力角大，基圓半徑?。环粗喑闪?。27.凸輪的基圓半徑越小，則機構(gòu)越緊湊，但過于小的基圓半徑會導致壓力角增大，從而使凸輪機構(gòu)的傳動性能變差。28.凸輪機構(gòu)從動件運動規(guī)律的選擇原則為滿足從動件的運動性能、避免剛性沖擊、加工制造方便。29.從動件的運動規(guī)律與基圓大小(2)從動件的導路位置與從動件的端部結(jié)構(gòu)型式第10章齒輪機構(gòu)及其設計1.漸開線直齒圓柱齒輪傳動的主要優(yōu)點為具有中心距可變性和對于在恒定轉(zhuǎn)矩的傳動中，輪齒間正壓力的大小和方向始終不變。2.漸開線齒廓上K點的壓力角應是K點的速度方向線與過K點法線所夾的銳角，齒廓上各點的壓力角都不相等，在基圓上的壓力角等于零度。3.滿足正確嚙合條件的一對漸開線直齒圓柱齒輪，當其傳動比不等于1時，它們的齒形是不同的。4.一對漸開線直齒圓柱齒輪無齒側(cè)間隙的條件是一輪節(jié)圓上的齒厚等于另一輪節(jié)圓上的齒槽寬。5.漸開線直齒圓柱齒輪的正確嚙合條件是兩輪模數(shù)相等，分度圓壓力角相等(或)。6.一對漸開線直齒圓柱齒輪嚙合傳動時，兩輪的節(jié)圓總是相切并相互作純滾動的，而兩輪的中心距不一定總等于兩輪的分度圓半徑之和。7.當一對外嚙合漸開線直齒圓柱標準齒輪傳動的嚙合角在數(shù)值上與分度圓的壓力角相等時，這對齒輪的中心距為兩齒輪分度圓半徑之和或。8.9.相嚙合的一對直齒圓柱齒輪的漸開線齒廓，其接觸點的軌跡是一條直線。10.漸開線上任意點的法線必定與基圓相切，直線齒廓的基圓半徑為無窮大。11.漸開線齒輪的可分性是指漸開線齒輪中心距安裝略有誤差時，仍能保持定速比傳動12.共軛齒廓是指一對滿足嚙合基本定律的齒廓。13.標準齒輪除模數(shù)和壓力角為標準值外，還應當滿足的條件是分度圓上的齒槽寬與齒厚相等，且具有標準的齒頂高系數(shù)和頂隙系數(shù)。14.決定漸開線標準直齒圓柱齒輪尺寸的參數(shù)有z、m、a、、；寫出用參數(shù)表示的齒輪尺寸公式：r=；；；。15.用范成法加工漸開線直齒圓柱齒輪，發(fā)生根切的原因是刀具的齒頂線或齒頂圓超過了嚙合線與輪坯基圓的切點。16.齒條刀具與普通齒條的區(qū)別是具有刀刃的齒條且刀具齒頂高為。17.的漸開線標準直齒圓柱齒輪不發(fā)生根切的最少齒數(shù)為。18.當直齒圓柱齒輪的齒數(shù)少于時，可采用正變位的辦法來避免根切。19.齒廓嚙合基本定律為：互相嚙合的一對齒廓，其角速度之比與兩輪連心線被齒廓接觸點的公法線所分成的兩線段長度成反比。如要求兩角速度之比為定值，則這對齒廓在任何一點接觸時，應使兩齒廓在接觸點的公法線與兩齒輪的連心線相交于一定點。20.直齒圓柱齒輪的法節(jié)是指齒廓在公法線上的齒距它在數(shù)值上等于基圓上的齒距。21.當一對漸開線直齒圓柱齒輪傳動的重合度太小且要求中心距保持不變，傳動比不變時，可采取增加齒數(shù)，減少模數(shù)的辦法來提高重合度。22.當兩外嚙合直齒圓柱標準齒輪嚙合時，小齒輪輪齒根部的磨損要比大齒輪輪齒根部的磨損大。23.漸開線直齒圓柱齒輪齒廓上任一點的曲率半徑等于過該點的法線與基圓的切點至該點間的距離；漸開線齒廓在基圓上任一點的曲率半徑等于零；漸開線齒條齒廓上任一點的曲率半徑等于無窮大。24.一對漸開線直齒圓柱齒輪傳動時，如重合度等于1.3，這表示嚙合點在法線方向移動一個法節(jié)的距離時，有百分之30%的時間是二對齒嚙合，有百分之70%的時間是一對齒嚙合。25.漸開線直齒圓柱外齒輪齒廓上各點的壓力角是不同的，它在基圓上的壓力角為零，在齒頂圓上的壓力角最大；在分度圓上的壓力角則取為標準值。26.一對漸開線標準直齒圓柱齒輪，按標準中心距安裝時，其頂隙和側(cè)隙分別為、零。兩輪的分度圓將分別與其節(jié)圓相重合；兩輪的嚙合角將等于分度圓上的壓力角。27.一對漸開線直齒圓柱標準齒輪傳動，當齒輪的模數(shù)m增大一倍時，其重合度不變，各齒輪的齒頂圓上的壓力角不變，各齒輪的分度圓齒厚s增大一倍。28.一對漸開線標準直齒圓柱齒輪非正確安裝時，節(jié)圓與分度圓不重合，分度圓的大小取決于m、z，而節(jié)圓的大小取決于安裝中心距和傳動比。29.用范成法切制漸開線齒輪時，為了使標準齒輪不發(fā)生根切，應滿足被切齒輪的齒數(shù)大于最少齒數(shù)。30.用齒條型刀具切制標準齒輪時，應將齒條刀具的中線和被加工齒輪的分度圓相切并作純滾動。31.用齒條刀具加工標準齒輪時，齒輪分度圓與齒條刀具中線相切，加工變位齒輪時，中線與分度圓不相切。被加工齒輪與齒條刀具相“嚙合”時，齒輪節(jié)圓與分度圓重合。32.用標準齒條插刀加工標準齒輪時，是刀具的中線與輪坯的分度圓之間作純滾動；加工變位齒輪時，是刀具的節(jié)線與輪坯的分度圓之間作純滾動。33.在設計一對漸開線直齒圓柱變位齒輪傳動時，既希望保證標準頂隙，又希望得到無側(cè)隙嚙合，為此，采取辦法是減小齒頂高。34.對無側(cè)隙嚙合負傳動的一對齒輪來說，兩輪分度圓的相對位置關(guān)系是相交，而嚙合角比零傳動的小。35.在模數(shù)、齒數(shù)、壓力角相同的情況下，正變位齒輪與標準齒輪相比較，下列參數(shù)的變化是：齒厚增加；基圓半徑不變齒根高減少。36.一個負變位漸開線直齒圓柱齒輪同除變位系數(shù)外的其它基本參數(shù)均相同的標準齒輪相比較，其齒頂圓及齒根圓變小了，而分度圓及基圓的大小則沒有變。37.一對直齒圓柱齒輪的變位系數(shù)之和0時稱為正傳動，0時稱為負傳動；一個齒輪的變位系數(shù)0稱為正位齒輪，0稱為負變位齒輪。XI.填空題1.漸開線斜齒圓柱齒輪的法面模數(shù)與端面模數(shù)的關(guān)系是mt=mn/cos ，法面齒頂高系數(shù)與端面齒頂高系數(shù)的關(guān)系是。2.在斜齒圓柱齒輪傳動中，除了用變位方法來湊中心距外，還可用改變螺旋角來湊中心距。3.斜齒輪在法面上具有標準數(shù)和標準壓力角。4.已知一斜齒圓柱齒輪的齒數(shù)=24，螺旋角=12，則它的當量齒數(shù)=25.64。5.漸開線斜齒圓柱齒輪的標準參數(shù)在法面上；在尺寸計算時應按端面參數(shù)代入直齒輪的計算公式。6.漸開線斜齒圓柱齒輪的當量齒數(shù)計算公式為=z/cos3。7.在斜齒圓柱齒輪傳動中，為不使軸向力過大，一般采用的螺旋角=815。8.內(nèi)嚙合斜齒圓柱齒輪傳動的正確嚙合條件是mn1=mn2=mn1=n2=1=2。9.外嚙合斜齒圓柱齒輪傳動的正確嚙合條件是mn1=mn2=mn1=n2=1=-2。10.斜齒圓柱齒輪齒廓曲面是漸開螺旋面。11.用仿型法切削斜齒圓柱齒輪時，應按當量齒數(shù)來選擇刀號。12.斜齒圓柱齒輪的重合度將隨著螺旋角和齒寬B的增大而增大。13.某一斜齒圓柱齒輪，當,,螺旋角時，該斜齒輪不根切的最少齒數(shù)14.4。14.一對斜齒圓柱齒輪傳動的重合度由端面重合度和縱向重合度兩部分組成，斜齒輪的當量齒輪是指與斜齒輪法面齒形相當?shù)闹饼X輪。XIV.填空題1.蝸輪蝸桿傳動的標準中心距a=。2.蝸桿分度圓直徑用公式計算，其中q稱為蝸桿的直徑系數(shù)。3.如圖示蝸輪蝸桿傳動中，蝸桿的轉(zhuǎn)向應為順時針。4.阿基米德蝸桿的模數(shù)m取軸面值為標準值。5.蝸桿蝸輪傳動時，輪齒之間是線接觸。6.阿基米德蝸桿的軸截面齒形為直線，而端面齒形為阿基米德螺線。7.在下圖兩對蝸桿傳動中，a圖蝸輪的轉(zhuǎn)向為逆時針。b圖蝸桿的螺旋方向為左旋。8.蝸桿蝸輪傳動的正確嚙合條件是。9.在蝸桿傳動中，當蝸輪主動時的自鎖條件為v。第11章齒輪系及其設計1.平面定軸輪系傳動比的大小等于 A為各從動輪齒數(shù)的乘積；B為各主動輪齒數(shù)的乘積；從動輪的回轉(zhuǎn)方向可用注明正負號方法來確定。2.所謂定軸輪系是指_各齒輪的軸線相對機架都是固定的_，而周轉(zhuǎn)輪系是指至少一個齒輪的幾何軸線相對機架不是固定的。3.在周轉(zhuǎn)輪系中，軸線固定的齒輪稱為中心輪；兼有自轉(zhuǎn)和公轉(zhuǎn)的齒輪稱為行星輪；而這種齒輪的動軸線所在的構(gòu)件稱為_行星架（系桿、轉(zhuǎn)臂）__。附錄資料：不需要的可以自行刪除預應力錨索樁板墻施工工法一、前言在山嶺陡峭、地形復雜、山高谷深的地區(qū)，高等級公路通過的地段造成大量的高填深挖，高橋及隧道處處可見。在山谷深、地面橫坡陡峭的地段，路基難于填筑，旱橋跨越在經(jīng)濟和技術(shù)上造成較大的浪費，同時也給路基穩(wěn)定及橋梁的橋樁、墩柱帶來隱患。采用新型高擋墻跨越不僅開挖面小，也可消耗廢方，起到安全、經(jīng)濟和環(huán)保的作用。個舊至冷墩二級公路預應力錨索樁板墻工程是采用40米高預應力錨索樁板墻進行邊坡治理的項目，穩(wěn)定了高填方路基，減少了陡坡旱橋，預應力錨索結(jié)構(gòu)由于其合理的受力機理以及在軟弱巖體中能更有效的發(fā)揮土體承載力而提供了較大錨固力，通過施工經(jīng)總結(jié)形成本工法。二、工法特點1.采用MG-50A型潛孔沖擊鉆跟套管無水干鉆，能有效的預防塌孔，保證水泥漿與孔壁巖體的粘結(jié)強度。2.錨索材料選用低松弛環(huán)氧噴涂無粘結(jié)鋼絞線（ASTMT416-88a標準270級，強度Rby=1860Kpa，松弛率為3.5%，Φj=15.24mm），配套OVM15型錨具，鋼絞線強度高，性能好，可以在張拉結(jié)束后有效的進行放張或補償張拉且彌補了鋼絞線在特殊環(huán)境下中長久防腐的問題。3.該體系能主動提供抗滑力，有效的控制巖體的位移，在錨索的錨固范圍內(nèi)產(chǎn)生亞應力帶，從而從根本上改善巖體的力學性能。4.根據(jù)現(xiàn)場實際地質(zhì)情況，大噸位錨索主要錨于碎石土、亞粘土中，鑒于土體破碎，抗剪強度低，在錨索結(jié)構(gòu)上，通過對拉力型錨索與分散壓縮型錨索工作性能的比較，采用分散壓縮型錨索結(jié)構(gòu)有突出優(yōu)點。拉力型錨索與分散壓縮型錨索工作性能的比較見表1。表1拉力型錨索與分散壓縮型錨索工作性能的比較項目拉力型錨索分散壓縮型錨索巖體—水泥漿體間的粘結(jié)摩阻應力分布狀況沿錨固體長度分布極不均勻，應力集中嚴重，易發(fā)生漸進性破壞沿錨固長度分布較均勻巖體—水泥漿體間的粘結(jié)摩阻應力值總拉力大，粘結(jié)摩阻應力值大總拉力可分散成幾個較小的壓力，粘結(jié)摩阻應力值顯著減小粘結(jié)摩阻強度灌漿體受拉不會引起水泥漿體橫向擴張而增大粘結(jié)摩阻強度灌漿體受壓產(chǎn)生橫向擴張而使粘結(jié)摩阻強度增大錨索承載力錨固長度超過一定值后，承載力增長極其微弱錨索承載力隨錨固段長度增加而增加耐久性灌漿體受拉，易開裂，防腐性差灌漿體受壓，不易開裂，預應力筋外有油脂、PVC涂層及水泥漿體多層防腐，耐久性好三、適用范圍本工法適用于公路、鐵路、水利、城市建設等相關(guān)領(lǐng)域的淺、中、深層土石混合滑坡、土滑坡、巖石滑坡的防治工程。四、工藝原理穿過邊坡滑動面的預應力錨索，外端固定于抗滑樁上，另一端錨固在穩(wěn)定整體巖體土石混合體中。錨索的預應力使不穩(wěn)定巖體處于較高圍壓的三向應力狀態(tài)，巖體強度和變形比在單軸壓力及低圍壓條件下好的多，結(jié)構(gòu)面處于壓緊狀態(tài)，使結(jié)構(gòu)面對巖體變形消極影響減弱，顯著提高了巖體的整體性，錨索的錨固力直接改變了滑動面上的應力狀態(tài)和滑動穩(wěn)定條件。五、施工工藝（一）施工工藝流程（見圖1）錨索預應力施作、樁位監(jiān)測錨索預應力施作、樁位監(jiān)測回填土壓密、樁位監(jiān)測坡面整修樁位定位放樣工作平臺搭設挖孔、澆樁、放板回填土壓密至一定高度、樁位監(jiān)測樁上錨孔造孔、制索樁上錨孔鉆孔、制索錨索安裝、注漿錨索安裝、注漿錨索預緊錨索預應力施作、樁位監(jiān)測回填土到位、樁上錨索張拉鎖定封錨圖1預應力錨索樁板墻施工工藝流程（二）施工要點1.樁板墻施工（1）樁基施工時，應準確核對平面位置，結(jié)合地形做好樁區(qū)地面截、排水及防滲工作。（2）樁基采用挖孔樁施工，施工方法主要有：碎石土開挖用洋鎬和鋼釬；軟、風化巖石用風鎬，；灰?guī)r、板巖人工用鋼釬硬鑿；有地下水用7.5KW，20—40米揚程的淺水泵抽水人工鑿后，整體板巖和弧石用靜態(tài)爆破進行鑿除。提升采用人工轆轤和電動葫蘆。挖孔及支撐護壁連續(xù)作業(yè)，護壁1米為一節(jié)，采用孔內(nèi)現(xiàn)澆，一天后拆模，嚴格按隔樁開挖的方法進行。（3）挖孔到位后，清理孔底，重新進行樁位放樣，復查準確后開始綁軋鋼筋。在綁扎過程中若發(fā)現(xiàn)鋼筋籠位置偏差，應及時將其調(diào)整準確。（4）鋼筋的焊接和綁扎應嚴格按照技術(shù)規(guī)范要求進行。綁扎成型經(jīng)檢驗合格后，轉(zhuǎn)入下道工序——模板安裝。（5）由于樁板墻結(jié)構(gòu)的特殊性，采用標準化的組合鋼模。模板支架與腳手架分離，避免引起模板變形。在混凝土澆筑之前，用同一種脫模劑涂刷模板，且不得污染鋼筋。安裝完畢后，對其平面位置、頂部標高、節(jié)點聯(lián)系及縱橫向穩(wěn)定性進行檢查。澆筑時發(fā)現(xiàn)模板有超過允許變形值的可能時，及時糾正。（6）樁板墻樁長均大于10米，為防止離析，利用串桶傾卸，且在中途設置一至兩道減速裝置。由于鋼筋密度大，用4臺插入式振動器同時進行搗固，澆筑層厚度15cm左右。澆筑混凝土，必須一次性全樁澆成，否則視為斷樁。當澆筑至預留錨孔處時，仔細振搗，以保證錨孔處的強度。在混凝土澆筑期間，設專人檢查支架、模板、鋼筋和預埋件等穩(wěn)固情況，發(fā)現(xiàn)松動、變形、移位時及時處理。專人填寫混凝土澆筑記錄。（7）擋土板為鋼筋混凝土矩形板，預制時兩側(cè)留有吊裝孔，同時作為泄水孔。擋土板采用直接搭接樁身的形式，樁、板連接的縫隙不用處理，若縫隙過大可采用瀝青麻絮填塞。擋土板采用平面堆放，受力面朝上（受力面按設計圖紙標識），其堆積高度不宜超過5塊，板塊間用木塊等支墊，并置于設計支點位置，運輸過程要輕搬輕放。安裝時，應豎向起吊，用手牽引，防止與樁相撞，將擋土板正確就位，同時應做好防排水設施及填筑墻被填料，擋土板頂面不齊時，可用砂漿或現(xiàn)澆混凝土調(diào)整。2.樁后回填樁板墻段路基填土嚴格按照公路工程技術(shù)規(guī)范和設計標準施工，在填料選材和路基填筑工程中加強了試驗工作，從長遠考慮，在填土與樁板之間填一層50cm厚的碎石深水層，從而使?jié)B入填土路基中的雨水從擋板泄水孔排出，以保證錨索長久不受雨水的侵蝕，從而保證路基的工程質(zhì)量。3.預應力錨索施工（1）施工準備將預應力的造孔設備、注漿設備、張拉設備調(diào)至工作面附近，待工作面完成后，馬上吊運至工作面，所有施工材料均應由出廠證明、合格證，鋼絞線應檢測合格，做好施工場地的排水工作，材料、機械的防雨、防水工作，水、電等在前期施工中已接到位，稍做處理即可滿足施工要求。（2）回填土、壓密至一定高度。填土高度按錨索張拉控制程序施工。隨時進行樁位監(jiān)測。（3）鉆孔鉆孔是預應力錨索施工中控制工期的關(guān)鍵工序，為提高鉆孔效率和保證鉆孔質(zhì)量，采用MG-50A潛孔沖擊鉆機。該鉆機所配鉆桿是統(tǒng)一規(guī)格，按錨索設計長度將鉆機所需鉆桿擺放整齊，鉆桿用完孔深也恰好到位，由于鉆桿長度均有±5mm的誤差，要求實際鉆孔深度超出設計孔深0.5m左右。為防止惡化邊坡巖體的工程地質(zhì)條件和降低孔壁的粘結(jié)性，嚴禁開水鉆進。鉆進過程中應對每個孔的地層變化，鉆進狀態(tài)（鉆進、鉆壓）地下水及一些特殊情況做好現(xiàn)場記錄，如遇地層松散、破碎時應用跟套管鉆進技術(shù)，以使鉆孔完整不坍。如遇坍孔或地下水豐富時，應立即停鉆，進行固壁灌漿處理（灌漿壓力0.2～0.4Mpa），待水泥漿凝固后，再重新掃孔鉆進。鉆孔到位后，用高壓風（風壓大于0.4Mpa）將孔內(nèi)的巖粉清干凈，然后，用預先做好的探孔裝置，進行深孔，若探孔時輕松將探孔器送入孔底，鉆孔深度符合設計要求，經(jīng)驗收同意后即可轉(zhuǎn)入下道工序——錨索安裝。（4）錨索制作錨索制作工藝流程編束通知單下料、清洗安裝承載體、擠壓P錨編束安裝支撐環(huán)安裝注漿管驗收庫存穿束在預先平整好的下料場地上（場地要求寬4m、長40m左右）按下料長度進行下料，每根絞線長度誤差控制在10cm左右。下料長度計算L下=∑Li+Lf+Lw式中L下——下料長度Li——各分段錨固長度Lf——錨索自由段長度Lw——錨索工作段長度下料要求用砂輪切割機切割好以后，鋼絞線一端剝除PE15cm，對剝除部分絞線除污洗凈，下好料以后，按要求設置承壓板、支撐環(huán)，支撐環(huán)每1m放1個，用GYJ60A型擠壓機對剝除部分擠壓上P錨。索體要求綁扎牢固，絞線應平行順直。對不同位置處的承載體相應的絞線外露端做出臨時和永久性標記。灌漿管綁扎在錨索體上，灌漿管頭部距孔底5～10cm，灌漿管使用前，要檢查有無破裂、堵賽。綁扎好的錨索頂部要安裝導向帽，以方便穿索。錨索制好后應將承壓板、P錨外部涂上防腐油漆。檢查合格后的錨索標識好以后分區(qū)存放，同時做好防雨、防曬工作。（5）錨索安裝向錨索孔安索前，要核對錨索編號是否與孔號一致，確認無誤后，即可將錨索用人工抬至工作面，用人工將錨索平順穿入錨孔，當外露部分滿足工作長度時即到位，停止穿索。錨索往孔內(nèi)穿時，索體必須平順，不得扭絞，同時應避免損傷PE管及支撐環(huán)脫落。錨索安裝工作結(jié)束后即可進行灌漿工作。（6）注漿注漿采用3SNS系列注漿泵，攪拌采用灰漿攪拌機進行。漿液要攪拌均勻，隨絞隨用，并在初凝前用完。嚴防石塊等雜物混入漿液。注漿材料為純水泥漿，水泥選用普通硅酸鹽525＃，水灰比為0.38，外加10%UEA-Z型復合膨脹劑和0.6%的高效早強減水劑。漿體強度不小于40MPa，注漿壓力大于0.3MPa。邊注漿邊緩慢抽拔注漿管，保證注漿管口處于漿液面一下。并保證漿體密實、飽和，達到設計漿體強度。待孔口溢出清晰的漿體即可停止注漿。注漿過程中要做好相關(guān)記錄，并做好試驗塊。（7）錨索的張拉待錨孔注漿體強度達到設計要求后，（按上述配合比施工一般七天就可達到40MPa以上）根據(jù)回填土的高程（一般高于相應錨孔4米）和監(jiān)理工程師書面通知即可進行張拉。張拉前須對張拉機具進行配套標定，計算出千斤頂受力與油壓的線性方程，用于張拉油壓與張拉力的控制。安裝錨板前，要用棉紗擦凈錨板內(nèi)的泥沙油污。鋼絞線穿入錨板的順序，力求與鋼絞線束綁扎的順序一致，防止交叉纏繞。張拉前，鋼絞線外包的PE護管用鋸條割掉（注意不要傷著鋼絞線），不得用火燒鋼絞線，剝除PE后要清除防腐油脂。錨索張拉應根據(jù)填土情況、錨孔數(shù)分次分級進行。張拉方式用小千斤頂對每個承載體按由內(nèi)向外的順序?qū)ΨQ進行張拉，第一級觀測時間需穩(wěn)定10分鐘外，其余每一級需穩(wěn)定2—5分鐘，分別記錄每一級鋼絞線的預應力施作情況。張拉過程中必須進行樁位監(jiān)測和錨索應力的測試工作。張拉結(jié)束后，將錨板外的鋼絞線處理好，不能松散，以備再進行張拉。為防止外錨頭的長期暴露，每次結(jié)束后應作相應的防護。每級張拉的穩(wěn)定時間必須保證，張拉時以張拉油壓為主，伸長值進行校核。當出現(xiàn)異常情況時，必須停止作業(yè)進行檢查，查明原因后方可繼續(xù)進行作業(yè)。預應力施作時，對每一次控制應力Nji應進行如下施作方式：①對每一孔錨索的每一次Nji的施作均應按承載體由內(nèi)向外的順序進行。且每一次的施作Nji針對每一個承載體上的鋼絞線又須按兩步來完成：（設控制應力為Nji）測量、記錄持續(xù)2min第一步：00.1Nji0.25Nji0.5Nji（測量記錄后不頂壓鎖定）每根錨索的每一個承載體上的鋼絞線采用小千斤頂按第一步的步驟對稱張拉結(jié)束后進行第二步的操作。測量、記錄持續(xù)2min測量、記錄第二步：00.5Nji0.75Nji1.0Nji不頂壓鎖定穩(wěn)壓3min②當填土到位時，預應力最終控制應力的施作按①中第一步、第二步完成后對每根鋼絞線進行頂壓鎖定。（8）再回填、壓密、造孔預應力施作后再進行回填、壓密工作（同時要進行樁位的監(jiān)測），至一定的高度后，再造樁上上部錨索孔，如此循環(huán)5、6、7的工作。（9）張拉鎖定、封錨按以上工序循環(huán)進行到回填土填滿到位后，對樁上所有錨索進行張拉鎖定，每次張拉需對樁位進行監(jiān)測。預應力張拉完成后，用手提砂輪機切除多余鋼絞線，外留長度20cm。最后樁上保護罩，填充好油脂進行封錨，封錨后保持樁面整潔美觀。4.軸力監(jiān)測樁、錨支擋體系的受力涉及到兩個方面，一是樁自身提供的抗力，一是錨索提供的抗力。兩者應有一個合適的力度，錨索受力過大則設計安全性降低，樁身受力過大同樣對樁的安全性也構(gòu)成影響。我國《土層錨桿設計與施工規(guī)范》中規(guī)定，對預應力錨索軸力的永久觀測數(shù)量應不少于5%，同時規(guī)定對應力損失超過10%最終控制應力時應進行補償，而大于最終控制應力15%時應進行應力放松。要確切知道預應力施加后錨索軸力的實際大小以便進行相應的處理，就須對錨索軸力進行監(jiān)測。錨索軸力的監(jiān)測方法：錨索軸力施加之前選擇具有代表性的錨孔，在選定的錨孔處裝上特殊的傳感器元件，然后裝上錨具，通過預應力的施作和觀測，即可測出不同時期錨索軸力的變化情況，從而進行有關(guān)的處理，軸力讀數(shù)時應與填土的情況以及樁身位移情況相對應進行觀測。由于樁上錨具采用特殊OVM產(chǎn)品，故傳感器元件應與之相配套，個冷公路預應力錨索樁板墻選用的是遼寧丹東市三達測試儀器廠生產(chǎn)的GW型鋼弦式巖土錨測力計和