汽輪機本體培訓教材

125/130超超臨界1000MW等級汽輪機培訓資料上海汽輪機有限公司目錄1.概述2.汽輪機本體結構特點2.1總體結構特點2.2高壓缸的特點2.3主汽門調門2.4補汽閥2.5中壓汽輪機2.6再熱主汽門2.7低壓汽輪機2.8中低壓連通管道2.9軸承座2.10盤車裝置3．輔助系統(tǒng)3.1軸承3.2.疏水系統(tǒng)3.3潤滑油系統(tǒng)3.4軸封系統(tǒng)3.5低壓缸噴水系統(tǒng)3.6高壓缸通風4.熱力性能和啟動4.1熱力循環(huán)4.2熱力特性4.3啟動5.操縱愛護系統(tǒng)1.概述本機組為具有超群的熱力性能、高度可靠性、高效率、高穩(wěn)定性、容易維護、檢修所花時刻少、運行靈活、快速啟動及調峰能力。機組形式為四缸四排汽、中間再熱機組。機組的設計蒸汽參數、功率、轉速等均標在汽輪機的名牌上。汽輪機的內部結構詳見汽輪機總剖面圖。機組的高、中壓缸均可采納廠內精裝出廠，整體發(fā)運現場的先進的組裝形式。機組的五個軸承座均為落地布置，不參與機組的滑銷系統(tǒng)，除高壓轉子外，其余三根轉子為單軸承支撐。機組長度短。推力軸承位于＃2軸承座內。汽輪機采納全周進汽加補汽閥的配汽方式，高、中壓缸均為切向進汽。高、中壓閥門均布置在汽缸兩側，閥門與汽缸直接連接，無導汽管。蒸汽通過高壓閥門和單流的高壓缸后，從高壓缸下部的兩個排汽口進入再熱器。蒸汽通過再熱器加熱后，通過兩只再熱門進入雙流的中壓缸，由中壓外缸頂部的中低壓連通管進入兩只雙流的低壓缸。在每只汽缸的下部都設有用于給水加熱用的抽汽口。運行模式：定-滑-定（由補汽閥調頻）汽輪機外型尺寸：29mX10.4mX7.75m汽輪機總重：約1570t 2汽輪機本體結構特點本機組的總體型式為單軸四缸四排汽；所采納的積木塊是西門子公司近期開發(fā)的三個最大功率可達到1100MW等級的HMN型積木塊組合：一個單流圓筒型H30高壓缸，一個雙流M30中壓缸，兩個N30雙流低壓缸?！癏MN”組合的功率范圍為300MW至1100MW。依照排汽容積流量的大小（背壓及功率）可選配1至3個低壓缸。本機組技術先進、成熟、安全可靠；所有的最新技術近期均有成功的應用業(yè)績，通過這些技術的最優(yōu)組合，使該機型的總體性能達到了世界一流的先進水平。機組縱剖面圖

2.1總體結構特點中壓部分中壓部分高壓部分低壓部分發(fā)電機凝汽器進汽閥門汽輪發(fā)電機組三維立體視圖本機組采納一只高壓缸、一只中壓缸和二只低壓缸串聯(lián)布置。汽輪機四根轉子分不由五只徑向軸承來支承，除高壓轉子由兩個徑向軸承支承外，其余三根轉子，即中壓轉子和兩根低壓轉子均只有一只徑向軸承支承。這種支承方式不僅是結構比較緊湊，要緊還在于減少基礎變形關于軸承荷載和軸系對中的阻礙，使得汽機轉子能平穩(wěn)運行。這五個軸承分不位于五個軸承座內。整個高壓缸靜子部件和整個中壓缸靜子部件由它們外缸上的貓爪支承在汽缸前后的二個軸承座上。而低壓部份靜子部件的支撐方式較為獨特，其外缸直接支撐于與它焊在一起的凝汽器頸部，與汽輪機基座沒有任何關聯(lián)，內缸等其它靜子部件則通過低壓內缸上伸出外缸的貓爪支撐于其前后的軸承座上，與低壓外缸也不存在任何支撐關系，因此低壓內、外缸在受熱膨脹或變形時可不能彼此造成阻礙。五只軸承座均澆灌在汽輪機基座上，在機組從冷態(tài)到運行時與基座不發(fā)生相對滑動。所有軸承座與汽缸貓爪之間的滑動支承面均采納灌有石墨的低摩擦合金滑塊。它的優(yōu)點是具有良好的摩擦性能，不需要另注油脂潤滑，有利于機組膨脹暢順。在低壓端部汽封、中低壓連通管低壓進汽口以及低壓內缸貓爪等低壓內、外缸接合處均設有大量的波浪管進行彈性連接，以汲取這些連接處內、外缸間的熱位移。在2號軸承座內裝有徑向推力聯(lián)合軸承。因此，整個軸系是以此為死點向兩頭膨脹；而高壓缸和中壓缸的貓爪在2號軸承座處也是固定的，因此2號軸承座也是整個靜子滑銷系統(tǒng)的死點。高壓缸受熱后以2號軸承座為死點向機頭方向膨脹。中壓外缸與低壓內缸間用推拉桿在貓爪處連接，汽缸受熱后也會朝電機方向上順推膨脹，因此，轉子與靜子部件在機組啟停時其膨脹或收縮的方向能始終保持一致，這就確保了機組在各種工況下通流部分動靜之間的差脹比較小，有利于機組快速啟動。轉子絕對膨脹轉子絕對膨脹相對膨脹靜子絕對膨脹汽輪機膨脹示意圖高、中壓外缸兩側各布置有由一只個主汽門和一只調門組成的聯(lián)合汽門，其結構及布置風格也是與眾不同的，在閥門與汽缸之間沒有蒸汽管道，主調門采納大型罩螺母與高壓缸連接，再熱調門采納法蘭螺栓與中壓缸連接，這種連接方式結構緊湊、損失小、附加推力小。由于本機組采納全周進汽滑壓運行＋補汽閥的配置模式，在主汽門后設有一個補汽閥，該補汽閥相當于第三個主調閥，該閥門的功能和設置原理在熱力系統(tǒng)章節(jié)中另有詳述；該閥門吊裝運轉層平臺以下高壓缸的區(qū)域，通過兩根導汽管將蒸汽從主汽門后導入補汽閥內，再通過另兩根導汽管將蒸汽從補汽閥后導入高壓缸的相應接口上。由于本機組采納獨特的結構和合理的布置模式，使機組的可用率高，維護方便，機組的大修間隔長較長，與其他機型相比，其大修間隔要長一倍以上，可達到10萬小時（約12年）。

2.2高壓缸的特點高壓缸采納雙層缸設計。外缸為獨特的桶形設計，由垂直中分面分為左右兩半缸。內缸為垂直縱向平中分面結構。各級靜葉直接裝在內缸上，轉子采納無中心孔整鍛轉子，在進汽側設有平衡活塞用于平衡轉子的軸向推力。高壓缸結構特不緊湊，在工廠經總裝后整體發(fā)運到現場，現場直接吊裝，不需要在現場裝配。高壓轉子高壓轉子排汽缸高壓內缸補汽閥進汽口貓爪貓爪高壓轉子高排主蒸汽進汽進汽缸抽汽口高壓缸裝配三維視圖圓筒型高壓缸在軸向上依照蒸汽溫度區(qū)域分為進汽缸和排汽缸兩段，以緊湊的軸向法蘭連接，可承受更高的壓力和溫度，有極高的承壓能力。無中分面的圓筒型高壓缸有極高的承壓能力，汽缸應力小。即使高壓內缸有中分面設置于垂直方向將汽缸分為左右兩半，采納高溫螺栓進行連接，螺栓不需要承受內缸本身的重量，但其因此其螺栓應力也較小，安全可靠性好。目前用于該機型的高壓缸積木塊HI30，其設計壓力達到30MPa。1、＃2軸承座2、徑向推力聯(lián)合軸承3、高壓轉子4、高壓內缸5、第一級斜置靜葉6、高壓靜葉7、高壓動葉8、高壓外缸進汽段9、高壓進汽口10、補汽閥進汽口11、高壓外缸排汽段12、高壓軸承13、＃1軸承座14、液壓盤車H型單流圓筒型高壓缸補汽閥蒸汽從高壓第無級后引入高壓缸。同時，采納將高壓第四級后540℃左右的蒸汽漏入內、外缸的夾層，再通過夾層漏入平衡活塞前的方法；而平衡活塞前的蒸汽一路經平衡活塞向后泄漏至與高排相通腔室，一路則通過前部汽封向前流淌與第一級靜葉后泄漏過來的蒸汽混合后通過內缸的內部流道接入高壓第五級后補汽處。通過內部流道的這一布置，使第一級后泄漏過來的高溫蒸汽只通過小直徑的轉子表面，同時大尺寸的外缸進汽端和轉子平衡活塞表面的工作溫度只有540H型單流圓筒型高壓缸2.3主汽門調門機組設有兩套主汽門調門組件，主汽門和主調門為一拖一形式，共用一個閥殼布置在機組的兩側。主調門通過大型螺母與汽缸直接連接無導汽管。閥門彈簧支架閥門彈簧支架主汽閥連接大螺母高壓缸油動機主調閥主汽門進汽口補汽進汽接口主汽門調門與汽缸連接方式主蒸汽通過主蒸汽進口進入主汽門和主調門，主調閥內部通過進汽插管和高壓內缸缸相連，主蒸汽通過進汽插管直接進入高壓內缸，不設常規(guī)機組的導汽管。閥殼與高壓外缸通過大型螺母連接。主汽門調門主汽門是一個內部帶有預啟閥的單閥座式提升閥。蒸汽經由主蒸汽進口進入裝有永久濾網的閥殼內，閥門濾網采納環(huán)形波浪鋼板纏繞形式，濾網的網孔直徑相當小（僅1.6mm）,剛性較好，濾網面積與閥門喉部面積比約為7：1，即使有部分堵塞也不阻礙機組的正常運行。主汽門打開時，閥桿帶動預啟閥先行開啟，從而減少打開主汽門閥碟所需要的提升力，以使主汽門閥碟能夠順利打開。主汽門由獨立的油動機開啟，由彈簧力關閉，安全可靠性好。主調閥也為單閥座式提升閥，在閥碟上設有平衡孔以減小機組運行時打開調門所需的提升力。和主汽門相同，主調閥也由獨立的油動機開啟，由彈簧力關閉。主汽門內部結構主調門內部結構

2.4補汽閥機組在主汽門后調門前各引出一路進入補汽閥，補汽閥相當于主汽門后的第三個主調閥，該閥門一般在最佳運行經濟工況點后開啟，滿足在該工況外機組能夠到達更高的負荷，同時該閥門還具有調頻功能；該閥門吊裝運轉層平臺以下高壓缸的區(qū)域，通過兩根導汽管將蒸汽從主汽門后導入補汽閥內，再通過另兩根導汽管將蒸汽從補汽閥后導入高壓缸的相應接口上補汽閥的調節(jié)方式與主調閥相同。1、補汽閥油動機2、補汽閥出汽口3、補汽閥進汽口4、補汽閥支吊點2.5中壓汽輪機中壓缸采納雙流程和雙層缸設計，內外缸均在水平中分面上分為上、下兩半，采納發(fā)蘭螺栓進行連接。能夠采納廠內總裝精裝出廠的先進技術。中壓缸裝配三維視圖中壓缸縱剖面圖各級靜葉直接裝于內缸上，蒸汽從中壓中部通過進汽插管直接進入中壓內缸，流經對稱布置的雙分流葉片通道至汽缸的兩端，然后經內外缸夾層匯合到中壓缸上半中部的中壓排汽口，經中低壓連通管流向低壓缸。因此中壓高溫進汽僅局限于內缸的進汽部分。整個中壓外缸處在小于300℃排汽溫度中，壓力也只有0.6MPa(a)左右，汽缸應力較小，安全可靠性好中壓缸也可在工廠經總裝后整體發(fā)運到工地，不需要在現場重新裝配。1、中壓轉子2、中壓外缸3、中壓靜葉4、中壓靜葉5、中壓動葉 6、第一級斜置靜葉7、中壓缸排汽口8、中壓缸進汽口2.6再熱主汽門中壓閥門和高壓部分相同，中壓缸也有兩個再熱主汽門與再熱調門的組件，分不布置在中壓缸兩側。每個組件包括一個再熱主汽閥和一個再熱調節(jié)閥，他們的閥殼組焊為一體。再熱蒸汽通過再熱蒸汽進口進入再熱主汽門和再熱調門，再熱調閥通過再熱進汽插管和中壓缸相連，再熱蒸汽通過進汽插管直接進入中壓內缸。再熱調閥與中壓缸間采納法蘭螺栓連接，閥門采納特不簡潔的彈性支架直接支撐在汽機基座，對汽缸附加作用力小，同時有利于大修時的拆裝。再熱主汽閥與主汽閥、再熱調閥與主調閥在內部結構及調節(jié)操縱方式差不多相同。99調門1、再熱蒸汽進口2、中壓缸3、再熱主門和調門組件4、再熱調門油動機5、再熱主門油動機6、中壓進汽插管7、再熱調門8、再熱主汽門9、閥門支架再熱主門內部結構 再熱調門內部結構

2.7低壓汽輪機441、低壓轉子2、低壓外缸上半3、低壓內缸上半4、低壓外缸6、低壓內缸下半7、低壓外缸下半低壓缸為雙流、雙層缸結構。來自中壓缸的蒸汽通過汽缸頂部的中低壓連通管接口進入低壓缸中部，再流經雙分流低壓通流葉片至兩端排汽導流環(huán)，蒸汽經排汽導流環(huán)后匯入低壓外缸底部進入凝汽器。內、外缸均由鋼板拼焊而成，均在水平中分面分開成上下半，采納中分面法蘭螺栓進行連接。低壓外缸下半由二個端板、二個側板和一個下半鋼架組成。低壓外缸采納現場拼焊，直接坐落于凝汽器上，外缸與軸承座、內缸和基礎分離，不參與機組的滑銷系統(tǒng)。外缸和內缸之間的相對膨脹通過在內缸貓爪處的汽缸補償器、端部汽封處的軸封補償器以及中低壓連通管處的波浪管進行補償。端部汽封端部汽封軸封補償器低壓內缸橫向固定裝置低壓內缸低壓靜葉持環(huán)低壓汽輪機的各種波浪管補償器低壓內缸通過其前后各二個貓爪，搭在前后二個軸承座上，支撐整個內缸及其內部靜子部件的重量，并以推拉裝置與中壓外缸相連，保障汽缸間的順推膨脹，以保證動靜間隙。在低壓內缸下半底部兩端的中間位置處各伸出一只橫向銷，插入從該區(qū)域從汽機基座上伸入的銷槽內，用于限制低壓內缸的橫向移動。中壓外缸與低壓內缸的推拉裝置中壓外缸與低壓內缸的推拉裝置推拉桿推拉桿中壓外缸低壓外缸低壓內缸膨脹節(jié)貓爪低壓內缸中部左右側各裝有一個低壓靜葉持環(huán)，低壓缸的前幾級靜葉裝入靜葉持環(huán)中，末兩級或末級葉片直接裝于低壓內缸兩端。低壓排汽導流環(huán)與低壓內缸焊為一體，如此不僅增加了整個低壓內缸的剛性，減少低壓內缸的撓度，而且可簡化安裝工序，縮短安裝周期。其缺點是和低壓內缸貓爪一樣，導致低壓內缸運輸尺寸過大，對一些運輸受限制的地區(qū)，需要考慮結構上的調整。低壓內缸通過其前后各二個貓爪，搭在前后二個軸承座上，支撐整個內缸、持環(huán)及靜葉的重量。并以推拉裝置與中壓外缸相連，以保證動靜間隙低壓內缸通過其前后各二個貓爪，搭在前后二個軸承座上，支撐整個內缸、持環(huán)及靜葉的重量。并以推拉裝置與中壓外缸相連，以保證動靜間隙。

2.8中低壓連通管道機組設有一只中低壓連通管，連通管將中壓與兩只低壓缸連接起來。中壓缸排汽通過連通管進入兩只低壓內缸，通過雙流的低壓缸做功后向下進入凝汽器。連通管外缸內缸外缸和連通管的連接12連通管外缸內缸外缸和連通管的連接1231、中壓缸排汽口2、低壓I進汽口3、低壓II進汽口連通管與低壓缸進汽口連接中低壓連通管管道內徑為φ2000mm。

2.9軸承座機組有五只軸承座，軸承座通過地腳螺栓與基礎固定，不參與機組的滑銷系統(tǒng)。汽缸通過貓爪搭在其前后軸承座上，軸承座與貓爪之間采納低摩擦系數耐磨的合金，該合金為自潤滑形式，不需要加注潤滑脂。五只軸承分不位于五只軸承座內，機組的死點為＃2軸承座，徑向推力聯(lián)合軸承位于該軸承座內。機組以＃2軸承座為死點向兩頭膨脹，中壓外缸與低壓內缸以及低壓內缸與低壓內缸之間以穿過軸承座的推拉桿相連接傳遞膨脹。1、推拉桿2、地腳螺栓3、軸承座4、潤滑油進口、5、頂軸油管路6、軸承7、端部汽封8、潤滑油回油口推拉桿結構圖1、低壓內缸2、自潤滑板3、軸承座4、汽缸補償器5、低壓外缸6、推拉桿7、補償器8、中壓外缸（低壓內缸）

2.10盤車裝置1、高壓轉子2、與＃1軸承座連接3、離合器4、液壓馬達液壓馬達前軸承座高壓轉子本機組盤車設備安裝于前軸承座前，采納液壓馬達這一獨特的驅動方式進行驅動，馬達由5個伸縮油缸及1根偏心軸組成，工作原理為：需要盤車時，頂軸油的電磁閥打開，借助于在伸縮油缸中的壓力油柱，把壓力傳遞給馬達的輸出偏心軸，使馬達伸出軸通過中間傳動軸帶動轉子轉動，其安全可靠性及自動化程度均特不高。盤車工作油源來自頂軸油，壓力約液壓馬達前軸承座高壓轉子盤車裝置是自動嚙合型的，能使汽輪發(fā)電機組轉子從靜止狀態(tài)轉動起來，盤車轉速約為60轉/分。盤車裝置的配有超速離合器，能做到在汽輪機沖轉達到一定轉速后自動退出，并能在停機時自動投入。盤車裝置與頂軸油系統(tǒng)、發(fā)電機密封油系統(tǒng)間設聯(lián)鎖。

3．輔助系統(tǒng)3.1軸承3.1.1徑向軸承(#1軸承)功能徑向軸承的功能是維持轉子在相關于固定汽缸的中心位置。軸承的表面設計布置成大部分軸承和轉子之間的油膜抑制來自轉子的自由振動。結構組成徑向軸承支撐轉子，由上半和下半殼體（件1；4）、支撐墊塊（件5）、軸承殼體（件10）和定位鍵組成。軸承殼體內側設有巴氏合金，通過圓錐銷和螺栓聯(lián)結在一起。如圖2所示。軸承金屬測溫元件采納熱電偶（件13，14）。采納圓柱殼體來支撐軸承以保證和轉子偏差曲線相配合。軸承殼體通過橫向鍵（件7）來固定橫向位置。豎直方向力通過軸承座的面（件11）傳遞到基礎上。在極端不平衡時所產生的向上的力，通過鍵（件6）傳遞到軸承座上半，通過邊上的地腳螺栓到基礎上。水平方向力通過軸承蓋底部平面的筋板傳遞到基礎上。供油通過軸承一邊的潤滑油口直接給軸承供油，或在軸承上半部分通過圓周油管來供油。通過轉子（件3）的旋轉，將油從油瓤中擠出。離開軸承殼體后，通過油封環(huán)（件2）回到軸承座中。#1軸承1：軸承殼體上半2：油封3：轉子4：軸承殼體下半5：支撐墊塊6：鍵7：鍵8：調整墊片9：調整墊片10：圓柱墊塊11：軸承座12：頂軸油孔頂軸油為了防止在盤車裝置運行時汽輪機轉子摩擦，在盤車啟動時減少扭矩，提供高壓油來頂起轉子。高壓頂軸油通過頂軸油孔（件11）到軸承低部中心。軸承殼體拆卸在不抽轉子的情況下，軸承殼體上、下半都能夠拆卸。在軸封間隙的范圍內，通過頂軸設備將轉子略微頂起。通過適當的設備，軸承殼體下半能繞轉子旋轉并拆卸。12：測溫元件12：測溫元件圖2測溫元件布置在運行中監(jiān)視軸承金屬溫度，測溫元件采納三線制熱電阻。依照機組安裝后實際投運的溫度情況，在操縱系統(tǒng)中設置軸承金屬溫度報警值。假如正常運行時所有汽輪機軸承金屬溫度都小于90℃，則報警值為90℃，調閘值為130℃；假如正常運行時汽輪機軸承金屬溫度都小于105℃3.1.2.徑向聯(lián)合推力軸承（#2軸承）功能徑向聯(lián)合推力軸承的功能是支撐轉子和承受由軸系產生的而平衡活塞不能平衡的殘余軸向推力。推力軸承所能承受軸向推力的大小和方向取決于汽輪機的負荷情況。整個汽輪機轉子軸系須考慮熱膨脹和軸承維護運行所需的軸向公差。結構和運行模式徑向推力聯(lián)合軸承由上、下半軸承殼體（見2；9），整體式油封，襯套（件5），推力瓦塊（件4），球面墊塊（件11），球面座（件13）和鍵。上、下半軸承殼體通過錐銷和螺栓固定在一起。襯套表面覆蓋巴氏合金。通過圓柱銷（件20），推力軸承瓦塊被傾斜地放置在軸承體的環(huán)行槽中，通過彈性元件（件18）變成柔性支撐（N-N剖面）。瓦塊的工作面是巴氏合金。瓦塊支撐在汽輪機轉子的環(huán)行表面上。軸承的球面塊和球面座設計成可調整的，在安裝時，同意在軸向和徑向調整以滿足轉子要求。軸承殼體通過邊上的鍵（件8）來定位。豎直方向的力通過支撐墊塊和軸承座底部的支撐塊傳遞到基礎上。在任何極端不平衡狀態(tài)下所產生的向上的力，通過軸承座上部的鍵（件3）和地腳螺栓傳遞到基礎上。軸斷面的橫向力和軸向力通過軸承體和鍵（14；15）傳遞到基礎上。徑向推力聯(lián)合軸承縱向和橫向截面徑向推力聯(lián)合軸承縱向和橫向截面1：軸承座上半6：轉子11：球面墊塊2：軸承殼體上半7：軸承座下半12：調整墊片3：鍵8：鍵13：球面座4：推力瓦塊9：軸承殼體下半a：頂軸油孔5：軸承襯套10：調整墊片測溫元件金屬溫度測量點布置于巴氏合金襯套的上部，軸承襯套的下部（見D-D剖面），在推力軸承的正、負瓦塊上都布置有熱電偶（件16；17）。供油通過軸承一邊的潤滑油口直接給軸承供油，或在軸承上半部分通過圓周油管來供油。通過在軸承襯套上鉆孔，將部分油進入徑向軸承的油瓤。通過軸承體的凹槽，大部分油直接供到環(huán)形槽，并與徑向軸承的回油混合供給推力軸承工作面。通過軸承兩端的油封潤滑轉子并最后回到軸承座的下部。推力瓦塊（截面）2：軸承殼體上半18：擋油環(huán)4：推力瓦塊19：鍵9：軸承殼體下半20：定位銷頂軸油為防止盤車運行時轉子和徑向軸承干摩擦及盤車啟動時減少啟動扭矩，通過頂軸油口（B-B剖面a）在軸承下半殼體設置了兩個凹槽（詳見Y）。密封環(huán)（件21）放置與軸承襯套9（件5）與軸承殼體下半之間，防止油滲漏。3.1.3.徑向軸承（#3、#4、#5軸承）結構徑向軸承的功能是支撐汽輪機轉子。大體上講，徑向軸承分成上、下半殼體（件2；6），球面座（件3）和墊塊（件8）。軸承的工作面是巴氏合金面，滑動面是機械加工面。刮削是不合適也是不同意的。殼體差不多上用圓錐銷和螺栓來固定聯(lián)結在一起的。同意調整軸承殼體以保證與轉子相匹配。球面墊塊座（件3）和調整墊片（件8；9）通過螺栓緊固在軸承殼體上（件12）。測量軸承金屬溫度的熱電偶（件10）布置見B-B剖面。供油潤滑油通過軸承殼體內部水平結合點銑出的油道在徑向供給轉子。在巴氏合金的油室與轉子之間形成油膜，并通過專門的回油通道回流到軸承座中（件5）圖7徑向軸承部件1：巴氏合金6：軸承殼體下半2：軸承殼體上半7：軸承座上半3：球面墊塊8：調整墊片4：軸承座墊塊9：墊片5：軸承座下半軸承殼體拆卸在不抽轉子的情況下，軸承殼體上、下半都能夠拆卸。在軸封間隙的范圍內，通過頂軸設備將轉子略微頂起。通過適當的設備，軸承殼體下半能繞轉子旋轉并拆卸。10：測溫元件圖8測溫元件（B-B剖面）圖9軸承座（俯視圖）11：軸承座12：調整墊塊軸承數據匯總表：編號直徑×寬度(mm)軸瓦型式比壓許用比壓運行溫度(℃)1250×180橢圓1.512.31<1052380×300橢圓2.042.53<1053475×475袋式2.903.20<1054560×560袋式3.103.19<1055560×425袋式1.962.43<105推力外徑630內徑380可傾瓦1.9<105

3.2.疏水系統(tǒng)汽輪機及其部件，包括蒸汽閥門，必須加以愛護使之免受凝聚水（水滴沖擊腐蝕、熱沖擊等）。如圖10所示：?逆止閥（1）和（2）前?閥門（3）和（4）內?管道內通過疏水閥（5）和立管/疏水擴容器進入凝汽器。假如疏水不充分，可能導致下列不正常的工作情況從而損害汽輪發(fā)電機組：?一旦凝聚水從蒸汽管線進入汽輪機對汽缸和軸產生過冷卻導致變形?凝聚水在汽輪機低部積聚對汽缸產生單側冷卻導致變形?管道和支吊架損壞，以及由于水錘導致的汽輪機對中變化?由于凝聚水積聚在軸封蒸汽母管導致軸封蒸汽壓力操縱系統(tǒng)失靈汽輪機疏水a高壓缸部件2抽汽b中壓缸部件3主蒸汽閥c低壓缸部件4旁路閥1冷再熱5氣動疏水閥運行及操縱：疏水系統(tǒng)部件及其功能描述如下：?主操縱閥1前的疏水閥 MAL11AA051?主操縱閥2前的疏水閥 MAL12AA051隨著截止閥打開，主蒸汽閥閥體的預熱蒸汽通過疏水閥排至凝汽器，疏水閥由于其對預暖特不重要也被稱作預暖閥。主操縱閥前的疏水閥作為主操縱閥閥位的函數由疏水的回路操縱操作。另外，閥門的動作也由汽輪機子組操縱用來操作閥門升程操縱器同樣的步驟執(zhí)行。截止閥和操縱閥的目標位置作為操縱標準。?過載閥前疏水閥MAL19AA051過載閥前疏水閥的打開作為高壓操縱閥、高壓截止閥和汽輪機轉速的函數由疏水的回路操縱執(zhí)行。另外，疏水閥的動作也由汽輪機子組操縱執(zhí)行。?過載閥下游疏水閥MAL20AA051過載閥下游疏水閥的打開由疏水的回路操縱依照飽和蒸汽溫度進行操縱。飽和蒸汽溫度取決于主蒸汽壓力并與高壓內缸的溫度進行比較。假如高壓內缸比設定值熱或高壓操縱閥離開“打開”位置，疏水閥將關閉。?活塞H10下游高壓缸疏水閥 MAL14AA051?高壓缸疏水閥 MAL22AA051汽缸疏水閥作為溫度的函數或在作為發(fā)電機輸出功率函數的溫度測量裝置失靈的情況下由疏水的回路操縱操作。當高壓外缸溫度超過設定值，或溫度測量裝置失靈、發(fā)電機輸出功率超過設定值，閥門關閉。當高壓外缸溫度低于設定值，或發(fā)電機輸出功率下降到設定值以下，閥門打開。關于手動操作，疏水閥不能關閉，直到汽缸溫度足夠高而不再產生蒸汽凝聚。假如汽缸溫度下降到該值以下，疏水閥必須重新打開。?冷再熱管線1疏水閥 MAL65AA051?冷再熱管線2疏水閥 MAL66AA051每個冷再熱管線上的疏水閥的閥位由疏水的回路操縱定位。打開和關閉疏水閥的標準是高壓缸下游冷再熱管線上逆止門的閥位。只要逆止門打開或離開“關閉”位置，疏水閥關閉；當逆止門關閉或離開“打開”位置，疏水閥打開。?再熱截止閥1前的疏水閥 MAL23AA051?再熱截止閥2前的疏水閥 MAL24AA051再熱截止閥前的疏水閥由汽輪機子組操縱操作。?再熱操縱閥1前的疏水閥 MAL26AA051?再熱操縱閥2前的疏水閥 MAL27AA051再熱操縱閥前的疏水閥作為再熱操縱閥、再熱截止閥和汽輪機轉速的函數由疏水的回路操縱操作。另外，閥門的動作也由汽輪機子組操縱用來操作閥門升程操縱器同樣的步驟執(zhí)行。當閥體的溫度在蒸汽的飽和溫度以上足夠遠時以及汽輪機帶負荷時，閥門關閉。當閥體的溫度下降到蒸汽的飽和溫度以下時，閥門打開。關于手動操作，疏水閥不能關閉，直到閥體溫度足夠高而不再產生蒸汽凝聚。假如閥體溫度下降到該值以下，疏水閥必須重新打開。?再熱操縱閥1和2下游的疏水閥 MAL31AA051疏水閥的閥位作為溫度的函數由疏水的回路操縱來定位。當中壓內缸的溫度在蒸汽的飽和溫度以上足夠遠時疏水閥關閉。當中壓內缸的溫度下降到蒸汽的飽和溫度以下時疏水閥打開。關于手動操作，疏水閥不能關閉，直到中壓內缸溫度足夠高而不再產生蒸汽凝聚以及汽輪機帶負荷。假如中壓內缸溫度下降到該值以下，疏水閥必須重新打開。?軸封漏汽母管疏水閥 MAL25AA051疏水閥的動作作為軸封漏汽管線溫度的函數由疏水的回路操縱來執(zhí)行。假如溫度達到設定值，疏水閥打開和關閉。?A8抽汽逆止門前的疏水閥 MAL41AA051?A6抽汽逆止門前的疏水閥 MAL45AA051?A5抽汽逆止門前的疏水閥 MAL47AA051?A4抽汽逆止門前的疏水閥 MAL51AA051?A3抽汽逆止門前的疏水閥 MAL54AA051疏水閥的操縱依據抽汽逆止門閥位和發(fā)電機輸出功率的函數來執(zhí)行。對一個疏水閥的打開命令，至少一個抽汽逆止門必須達到設定位置或發(fā)電機輸出功率必須達到設定值。對A5抽汽，假如壓差小于設定值，同樣發(fā)出一個疏水閥的打開命令。假如所有抽汽逆止門的閥位達到設定值以及發(fā)電機輸出功率高于設定值，疏水閥關閉。另外，關于抽汽A5，壓差必須高于設定值。?密封蒸汽母管疏水閥 MAL81AA051疏水閥的動作作為密封蒸汽母管前后溫度的函數由疏水的回路操縱來執(zhí)行。?密封蒸汽母管疏水，節(jié)流裝置 MAL81BP001固定尺寸的節(jié)流孔同意少量的蒸汽從密封蒸汽母管到凝汽器連續(xù)流淌。

3.3潤滑油系統(tǒng)汽輪機潤滑油系統(tǒng)要緊包括潤滑和冷卻系統(tǒng)、頂軸油系統(tǒng)以及排油煙系統(tǒng)。簡要講明：?汽輪機潤滑油和冷卻油系統(tǒng)的供應由主油泵（2）從主油箱（1）吸油，通過冷油器（3）和過濾器（4）輸送至軸承。?在電源故障情況下，危險（直流）油泵（5）將繞過冷油器和過濾器直接供油至軸承。?關于啟動和停機以及低轉速盤車運行，軸系也需要供應頂軸油。由頂軸油泵（6）通過濾器（7）將壓力油供至軸的低部。?潤滑和冷卻油以及頂軸油從軸承流出經回油管線進入主油箱。?排油煙風機（8）在潤滑油系統(tǒng)內維持輕微的負壓。?油凈化系統(tǒng)（9-選項）將特定部分流量經旁路輸送。油系統(tǒng)1主油箱6頂軸油泵2主油泵7過濾器3冷油器8排油煙裝置4過濾器9油凈化系統(tǒng)（選項）5危險油泵T汽輪機G發(fā)電機M馬達潤滑油箱模塊潤滑油系統(tǒng)的設備采納模塊一體化設計，將油系統(tǒng)中要緊設備全部集中安裝在一個框架之內，如圖12所示：油箱風機油箱風機過濾器過濾器冷油器冷油器主油泵主油泵危險油泵危險油泵頂軸油泵頂軸油泵油箱模塊潤滑油品質要求依照規(guī)范，透平油是礦物油或含有增加抗侵蝕能力和穩(wěn)定性的合成油。依照汽輪機的設計，只能使用符合DIN51519粘度等級ISOVG46的透平油。透平油通常是基于石蠟礦物油并包含飽和烴的混合物。不能給出不同成分含量的限定值。選擇透平油的標準是其物理特性。其包含的添加物不能對油系統(tǒng)材料造成任何副作用。不能含有有機金屬化合物成份（如，有機鋅化合物成分）。透平油必須能夠在汽輪機部件（如軸承、連軸器）最高120°C的溫度和油箱最高透平油交貨條件特性數值單位測試方法DIN/ISOASTM40°C（ISOVG32ISOVG4628.8-35.241.4-50.6mm2/smm2/sDIN51562-1ASTMD44550°C（≤4minDIN51-381ASTMD3427中和≤0.20mgKOH/gDIN51558-1ASTMD974水含量≤100mg/kgDIN51777-1ASTMD174425°C（趨勢穩(wěn)定性≤400≤450mlsISO6247（步驟1）ASTMD892(步驟1)水可分離性≤300sDIN51589-1-抗乳化性≤20minDIN51599ASTMD140115°C（≤900kg/m3DIN51-757ASTMD1298閃點ISOVG32ISOVG46>160(>320)>185(>365)°C(°F)°C(°F)ISO2592ASTMD92傾點≤-6(≤21.2)°C(°F)ISO3016ASTMD97清潔度等級≤17/14（8級）-ISO4406（NAS1638）顏色≤2-DINISO2049ASTMD1500對銅的侵蝕作用≤2-100A3-DINENISO2160ASTMD130對鐵的侵蝕愛護作用≤0-B-DIN51585ASTMD665老化特性：2500小時后中和數的增加≤2.0mgKOH/gDIN51-587ASTMD943潤滑油溫度汽輪發(fā)電機在額定轉速運行期間，借助油溫操縱閥使汽輪機和發(fā)電機軸承的入口溫度保持大約50℃

3.4軸封系統(tǒng)功能軸封蒸汽用來密封穿過汽缸的軸。各汽封采納同一汽源供汽（280-320℃（轉子溫度不大于300℃時為運行及結構組成供汽調節(jié)閥（1）和溢流調節(jié)閥（2）在軸封蒸汽母管中維持一定的壓力（35mbar）。在正常運行期間，從高壓缸來的過量的汽封蒸汽經母管向低壓缸汽封供汽。從進汽閥門（3）來的門桿漏汽輸送到排放管線。為了防止軸封蒸汽溢出至大氣，從軸封蒸汽外側的泄漏蒸汽被抽出并輸送到汽封冷卻器（4）。凝聚的泄漏蒸汽排至主凝汽器。夾帶的空氣由風機（5）從汽封冷卻器抽出并排放至大氣。軸封系統(tǒng)A高壓汽輪機2溢流調節(jié)閥B中壓汽輪機3進汽閥門C低壓汽輪機4汽封冷卻器1供汽調節(jié)閥5風機汽封冷卻器汽封冷卻器1循環(huán)水入口9循環(huán)水側排放接口2水室10管板3循環(huán)水側排氣接口11冷卻器管子4空氣和不凝聚蒸汽出口12擋板5冷卻器殼體13泄漏蒸汽凝聚水出口6泄漏蒸汽/空氣混合氣體入口14循環(huán)水側排放接口7循環(huán)水側排氣接口15人孔8循環(huán)水出口16導向板功能該系列汽封冷卻器用在冷凝式汽輪機設備中。它們的功能是收集從汽輪機軸封系統(tǒng)泄漏的蒸汽/空氣混合氣體并凝聚泄漏蒸汽。結構特征汽封冷卻器設計成表面式凝聚。沒有循環(huán)水進入與凝聚水接觸。管子布置在汽封冷卻器的汽側空間，由帶有光滑表面的直管組成。循環(huán)水進出的管子端部脹接到管板中。管板焊接到冷卻器殼體內將汽側空間與循環(huán)水進出口端隔離。換熱管采納不銹鋼材料。運行軸封的泄漏蒸汽室維持輕微的真空防止泄漏蒸汽溢出到大氣。如此，從大氣來的空氣經末級軸封流到泄漏蒸汽室。系統(tǒng)內輕微的真空由連接到汽封冷卻器上的風機維持。從泄漏蒸汽室來的泄漏蒸汽和空氣的混合氣體通過母管進入汽封冷卻器的汽側空間?；旌蠚怏w中夾帶的空氣削弱換熱系數。因此，泄漏蒸汽全部凝聚是不經濟的。作為設計規(guī)范，泄漏蒸汽的非凝聚部分總計大約30%是容許的。蒸汽空間的擋板使整個流淌發(fā)生偏移并使流速增加?？諝鈱Q熱系數的阻礙因而降低。泄漏蒸汽在冷卻器管子的表面凝聚。泄漏蒸汽疏水經排放管線被送回汽/水混合U型管進入汽輪機凝汽器。泄漏蒸汽的未凝聚部分和夾帶的空氣由風機從汽側空間抽出。在凝聚過程中釋放的潛熱被傳遞到從冷卻器管子中流淌的循環(huán)水中。輔助冷卻水用作散熱劑。

3.5低壓缸噴水系統(tǒng)功能及運行冷卻低壓缸排汽，通過低壓缸排汽溫度愛護系統(tǒng)防止低壓缸出現不同意的高溫。當溫度的設定值（低于同意極限）被超過時，噴水裝置打開，通過布置在低壓缸尾部的霧化噴嘴將冷卻水噴入蒸汽。同時發(fā)出“低壓缸排汽溫度高”的報警信號。汽輪機停機后盤車轉速下降到設定的極限以下或加載運行達到設定輸出時，關閉低壓缸噴水裝置。組成除了管道、節(jié)流閥和監(jiān)視設備外，以下部件也是必須的：?低壓缸噴水系統(tǒng)減壓閥減壓閥的要緊作用是降低凝聚水的壓力以達到低壓缸噴水系統(tǒng)的要求。?噴水電磁閥電磁閥的開啟取決于低壓缸葉片區(qū)（電機端）后的測量溫度和每一個低壓缸上部（電機端）的缸壁溫度。當低壓缸噴水不再需要時關閉，例如，在加載負荷或盤車后。?低壓缸噴水系統(tǒng)前的過濾器過濾器的作用是除去凝聚水中的雜物，保證霧化噴嘴正常工作。

3.6高壓缸通風作用高壓缸通風的作用是防止高壓缸葉片區(qū)域出現不同意的溫升。在高壓缸葉片區(qū)域不同意的溫升和特不高的溫度產生是由于在額定轉速附近高壓缸區(qū)域的流量不足和再熱壓力高。在電廠運行時，上述情況可能發(fā)生在：?在汽輪機跳閘期間，尤其在超速愛護系統(tǒng)激活時?逆功率愛護設備故障?在再熱閥開啟時，主調門或主蒸汽主汽門的不正常關閉?主蒸汽壓力和再熱蒸汽壓力比下降到規(guī)定極限以下?汽輪機跳閘后機組滑行時，冷再熱管道上的逆止閥泄漏或因故障沒有關閉?調整裝置發(fā)生故障組成部件除了管道，以下部件是必須的：高壓缸通風閥高壓缸通風閥是配有氣動執(zhí)行機構的減壓閥。它通過彈簧打開、壓縮空氣關閉?？諝鈦碜杂诎踩珘嚎s空氣系統(tǒng)。高壓缸通風閥在汽輪機跳閘開始時打開，當速度下降到一定的標準以下即高壓缸葉片可不能再產生鼓風的危險時關閉。在汽輪發(fā)電機以低的穩(wěn)定速度啟動的初始時期，通過高壓缸葉片區(qū)域的壓力差比額定轉速下計算得到的最小同意壓力差還低，現在，高壓缸通風閥打開。在啟動時，為了幸免高壓缸通風閥不必要的打開，打開的啟動信號不被釋放，直到汽輪機設定速度達到為止。當高壓缸通風閥關閉時，選擇的速度專門低以便高壓缸葉片鼓風的危險大大的降低。電磁閥電磁閥1電磁閥2電磁閥按2取1的方式連接，在失電壓時關閉，用來降低高壓缸通風閥執(zhí)行機構內的空氣壓力，從而打開閥門。

4.熱力性能和啟動4.1熱力循環(huán)超超臨界1000MW汽輪機為一次中間再熱循環(huán)，四缸四排汽、單軸凝汽式汽輪機。從鍋爐來的主蒸汽通過單流圓筒形高壓缸兩側的主汽門和主調門進入高壓缸第一級斜置靜葉級，在第五級后有從主汽門和主調門之間抽出的新蒸汽流經補汽閥進入，并混合一起流過下游反動級組做功（當主調門全開時，若想進一步增加功率參與調頻，則開啟補汽閥），在高壓第12級后有回熱抽汽口接#1高加。高壓缸排汽管道接#2高加和再熱冷段。從鍋爐再熱器出口再熱蒸汽通過雙流中壓缸兩側的中聯(lián)門進入中壓缸第一級斜置靜葉級，然后進入下游反動級組做功。中壓缸上接有供#3高加，除氧器，給水泵汽輪機，#5低加的抽汽。中壓缸排汽通過一根連通管進入兩個雙流低壓缸。低壓缸上接有供#6、#7、#8低加的回熱抽汽；低壓排汽進入雙背壓凝汽器。回熱系統(tǒng)為三級高壓加熱器（內設蒸汽冷卻段和疏水冷卻段），一級除氧器和四級低壓加熱器組成八級回熱系統(tǒng)；＃5低壓加熱器疏水自流至＃6低壓加熱器，＃6低壓加熱器設有疏水泵，#7及#8低壓加熱器的疏水分不進入位于#8低加與汽封冷卻器之間的疏水冷卻器；鍋爐給水泵由給水泵汽輪機驅動。 4.2熱力特性汽輪機熱耗率、缸效率、各缸功率分配等熱力特性。4.2.1熱耗率計算其中：Wms——主蒸汽流量(kg/s)hms——主蒸汽比焓(kJ/kg)Whr——再熱熱段蒸汽流量(kg/s)hhr——再熱熱段蒸汽比焓(kJ/kg)Wcr——再熱冷段蒸汽流量(kg/s)Hcr——再熱冷段蒸汽比焓(kJ/kg)Wfw——最終給水流量(kg/s)hfw——最終給水比焓(kJ/kg)Wsh——過熱器噴水流量(kg/s)