多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計課件

多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計本章內(nèi)容框架結(jié)構(gòu)的組成與布置框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力與水平位移的近似計算方法內(nèi)力組合框架梁柱設(shè)計要點多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計本章內(nèi)容混凝土框架結(jié)構(gòu)的概念

《高規(guī)》將10層和10層以上或高度超過24米的鋼筋混凝土房屋，稱之為高層建筑。

3.1概述建筑物高度混凝土框架結(jié)構(gòu)的概念3.1概述建筑物高度混凝土框架結(jié)構(gòu)的概念框架結(jié)構(gòu)3.1概述現(xiàn)澆框架水平結(jié)構(gòu)體系：梁、板豎向結(jié)構(gòu)體系：柱柱梁板混凝土框架結(jié)構(gòu)的概念3.1概述現(xiàn)澆框架水平結(jié)構(gòu)體系：梁、板橫向框架縱向框架問題：1、去掉樓板對梁柱內(nèi)力是否有影響？

2、如何考慮樓板的影響？橫向框架縱向框架問題：1、去掉樓板對梁柱內(nèi)力是否有影響？2結(jié)構(gòu)布置柱網(wǎng)布置原則：應(yīng)滿足生產(chǎn)工藝要求；應(yīng)滿足建筑平面布置要求；受力合理，施工方便；經(jīng)濟(jì)合理。3.1概述2結(jié)構(gòu)布置3.1概述多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計課件承重框架布置及特點：橫向框架承重方案縱向框架承重方案縱橫向框架承重方案承重框架布置及特點：橫向框架承重方案承重框架布置及特點次梁主梁橫向框架承重方案特點：改善橫向抗側(cè)剛度小的缺點；門窗洞口大，利于采光和通風(fēng)；承重框架布置及特點次梁主梁橫向框架承重方案特點：縱向框架承重方案次梁主梁承重框架布置及特點特點：室內(nèi)凈高大；適應(yīng)縱向的不均勻沉降；

橫向抗側(cè)剛度小；縱向框架承重方案次梁主梁承重框架布置及特點特點：承重框架布置及特點雙向框架承重方案特點：整體性和受力性好；

井字次梁主梁承重框架布置及特點雙向框架承重方案特點：井字次梁主梁(3)截面尺寸的估算：框架梁：

普通梁寬扁梁

框架柱：

以上僅為估算尺寸，構(gòu)件尺寸是否滿足要求，要看其承載力、裂縫、變形及結(jié)構(gòu)的整體變形等是否滿足。(3)截面尺寸的估算：普通梁寬扁梁框架柱：3框架結(jié)構(gòu)計算簡圖不規(guī)整規(guī)整3框架結(jié)構(gòu)計算簡圖不規(guī)整規(guī)整框架荷載圖3框架結(jié)構(gòu)計算簡圖框架位移圖框架荷載圖3框架結(jié)構(gòu)計算簡圖框架位移圖）計算單元的確定現(xiàn)澆樓蓋時荷載的傳遞方式橫向框架－選有代表性的一榀；縱向排架－分別計算）計算單元的確定現(xiàn)澆樓蓋時荷載的傳遞方式橫向框架－選有代表性）計算簡圖簡化i梁柱桿件：－用單線條代替。ii梁柱節(jié)點：現(xiàn)澆框架（當(dāng)梁柱受力筋穿過或錨入節(jié)點區(qū)）－剛節(jié)點。裝配或裝配整體式按梁柱實際連接方式簡化為鉸或半鉸節(jié)點。13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算）計算簡圖簡化13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算）計算簡圖簡化iii柱與基礎(chǔ)的連接：現(xiàn)澆柱－般設(shè)計成固定支座。預(yù)制柱杯形基礎(chǔ)－按實際連接方式確定。13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算≥la插筋）計算簡圖簡化iii柱與基礎(chǔ)的連接：13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)iv跨度及層高的確定梁的跨度－即柱中心間的距離；柱的高度：底層：基頂至二層現(xiàn)澆樓板頂；其它層：本層與上層現(xiàn)澆樓面間的高度。13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算iv跨度及層高的確定13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似

荷載計算豎向：豎向恒載、豎向活荷載－《荷規(guī)》；

水平：風(fēng)荷載、地震荷載簡化為作用于框架節(jié)點的水平集中力。荷載計算三層框架結(jié)構(gòu)，一層柱高4.5米，二三層3.6米，樓面恒荷載：5kN/m2，無填充墻，忽略梁柱的自重。三層框架結(jié)構(gòu)，一層柱高4.5米，二三層3.6米，樓面恒荷載：多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計課件gk=5x4.5=22.5kN/mgk=5x4.5=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kGk=5x4.5X4.5/2=50.5kN等效柱中心線Gk=50.5kNMk=10.1kNmGk=5x4.5X4.5/2=50.5kN等效柱中心線Gk=gk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mGk=50.5kNMk=10.1kNmGk=50.5kNMk=10.1kNmGk=50.5kNMk=10.1kNmgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5k多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計課件gk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mGk=101kNMk=20.2kNmGk=101kNMk=20.2kNmGk=101kNMk=20.2kNmgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5k三層框架結(jié)構(gòu)，一層柱高4.5米，二三層3.6米，樓面恒荷載：5kN/m2，無填充墻。忽略梁柱的自重，樓板按單向板，畫出所示框架的恒荷載作用下計算簡圖。三層框架結(jié)構(gòu)，一層柱高4.5米，二三層3.6米，樓面恒荷載：三層框架結(jié)構(gòu)，一層柱高4.5米，二三層3.6米，樓面恒荷載：5kN/m2，活荷載：2kN/m2，無填充墻。忽略梁柱的自重，樓板按單向板，畫出所示框架恒荷載作用下計算見圖。三層框架結(jié)構(gòu)，一層柱高4.5米，二三層3.6米，樓面恒荷載：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.5kN/m2.F1k=0.5x4.5x(4.5+3)/2=8.44kNF2k=0.5x4.5x3.6=8.1kNF3k=0.5x4.5x(3.6/2+0.6)=5.4kN8.48.15.4風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.5kN/m2.8.48.15.45豎向活荷載的最不利位置考慮活荷載最不利位置的方法有四種：逐跨布置法

即將活荷載逐層逐跨單獨作用于結(jié)構(gòu)上，分別計算出整個結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，對每根梁和柱的控制截面，不同的內(nèi)力種類，組合出其最不利值。活荷載布置方式有（跨數(shù)*層數(shù)）種。特點：準(zhǔn)確性較高。但計算工作量大，適合機(jī)算。5豎向活荷載的最不利位置考慮活荷載最不利位置的方法有四種：最不利荷載位置法對桿件控制截面的最不利內(nèi)力，根據(jù)影響線方法，直接確定出產(chǎn)生此最不利內(nèi)力的活荷載位置。然后對框架進(jìn)行內(nèi)力分析。如求Mc：先畫Mc的影響線。ABCθ＝1ABCABC特點：求梁端和柱端最大彎矩的不利布置不易確定；計算量大。最不利荷載位置法如求Mc：ABCθ＝1ABCABC特點：求梁分層布置法分層布置法或分跨布置法近似地將活荷載一層做一次布置或一跨做一次布置。分跨布置法特點：計算量小，適于手算。分層布置法分層布置法或分跨布置法分跨布置法特點：計算量小，適

滿布荷載法

活載的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒載的內(nèi)力時，忽略活荷載的不利位置，將活荷載滿布計算。

用于手算，q/g<1。

注意：此法求得的梁的跨中彎矩應(yīng)乘以1.1~1.2的系數(shù)，支座彎矩不變。滿布荷載法注意：此法求得的梁的跨中彎矩應(yīng)乘以1.1~1.6框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算近似計算方法的來歷：－－手算時代的需要電算時代的用途：－－初設(shè)階段估算用；－－電算結(jié)果校核用。6框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算近似計算方法的來歷：現(xiàn)澆樓板對梁抗彎剛度的影響：現(xiàn)澆樓板對梁抗彎剛度的影響：近似計算：設(shè)按梁的純矩形截面計算的截面慣性矩為I0，則：13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算裝配整體式樓蓋：中框架取I=1.5I0

邊框架取I=1.2I0

裝配式樓蓋：按實際計算。I0I0現(xiàn)澆樓蓋：中框架取I=2I0邊框架取I=1.5I0I0近似計算：13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算裝配整體（1）豎向荷載作用下的近似計算方法13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算

常用的近似計算方法：分層法、迭代法、系數(shù)法等1）分層法（1）豎向荷載作用下的近似計算方法13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及荷載圖彎矩圖荷載圖彎矩圖位移圖i基本假定豎向荷載下框架無側(cè)移；忽略每層梁上荷載對其它各層梁內(nèi)力的影響位移圖i基本假定

將每層柱的上下端支座簡化為固定端。將每層柱的上下端支座簡化為固定端。柱端鉸結(jié)柱端固定柱端固定，柱剛度折減10％柱端鉸結(jié)柱端固定柱端固定，柱剛度折減10％iii用分層法計算簡圖所得內(nèi)力計算結(jié)果的誤差分析誤差分析誤差調(diào)整措施：除底層柱外，其它各層柱的線剛度均乘以0.9；除底層柱外，其它各層柱的彎矩傳遞系數(shù)均取1/3。iv分層法計算結(jié)果的處理：分層計算所得的梁端彎矩即為框架梁的最后彎矩；框架柱端彎矩應(yīng)由相鄰兩個開口剛架所得的同位置柱端彎矩疊加而得。最后框架節(jié)點彎矩不平衡時，可對該結(jié)點不平衡彎矩進(jìn)行一次分配，但不傳遞。13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算iii用分層法計算簡圖所得內(nèi)力計算結(jié)果的誤差分析iv分多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計課件2）迭代法逐漸逼近法?？紤]側(cè)移不考慮側(cè)移2）迭代法逐漸逼近法?？紤]側(cè)移不考慮側(cè)移不考慮框架側(cè)移時計算步驟：（1）繪出結(jié)構(gòu)的計算簡圖，在每個節(jié)點繪制兩個方框。（2）計算匯交于每一節(jié)點的各桿件的轉(zhuǎn)角分配系數(shù)（3）計算荷載作用下各桿端產(chǎn)生的固端彎矩，寫在相應(yīng)的各桿端部，并求出匯交于每一節(jié)點的各桿固端彎矩之和，寫在該節(jié)點的內(nèi)框中。不考慮框架側(cè)移時計算步驟：（3）計算荷載作用下各桿端產(chǎn)生（4）按公式3.6.3計算每一桿件的近端轉(zhuǎn)角彎矩（5）按公式3.6.4計算每一桿端的最后彎矩值（6）根據(jù)算得的各桿彎矩，做最后的彎矩圖，并求得相應(yīng)的剪力圖和軸力圖。

可選擇任意節(jié)點開始（一般從不平衡彎矩值較大的節(jié)點開始），循環(huán)若干輪，一直到全部節(jié)點上的彎矩達(dá)到要求的精度為止。將每次算得的值記在相應(yīng)的桿端處。（4）按公式3.6.3計算每一桿件的近端轉(zhuǎn)角彎矩（5）按公式不考慮側(cè)移的迭代法-65.4-89.189.1-60.360.3-53.3-78.0-44.911.17.0-0.294-0.206-0.185-0.185-0.130-0.147-0.147-0.103-0.103-0.208-0.146-0.146MikF=1/12pl2=1/12*29.71*62=89.1kNmΣMikF=-89.1+23.7=-65.4kNmμik’=-iik/2Σiik=-0.7/(1.0+0.7)=-0.206不考慮側(cè)移的迭代法-65.4-89.189.1-60.360-65.4-89.189.1-60.360.3-53.3-78.0-44.911.17.0-0.294-0.147-0.208-0.185-0.185-0.147-0.206-0.130-0.103-0.103-0.146-0.146Mik’=μik’(MiF+ΣMki’)=-0.206*(-65.4+0)=13.5kN13.519.2-3.6-5.1-3.64.8-0.146*(11.1+13.5)=-3.6kN-0.185*(-44.9+19.2)=4.8kN3.44.8-0.103*(7.0+3.4-5.1)=0.5kN-0.5-0.8-0.8-0.513.2-0.206*(-65.4-3.6+4.8)=13.2kN18.9-2.5-0.146*(11.1+13.2-0.8-6.8)=-2.5-3.5-2.52.53.53.5-0.1-0.2-0.2-0.1…13.2…18.9…-2.5…-2.5…-3.6…

2.6…3.6

3.6……-0.2…-0.2…-0.3-0.3…-65.4-89.189.1-60.360.3-53.3-7-65.4-89.189.1-60.360.3-53.3-78.0-44.911.17.0-0.294-0.147-0.208-0.185-0.185-0.147-0.206-0.130-0.103-0.103-0.146-0.146…13.2…18.9…-2.5…-2.5…-3.6…2.6…3.6

3.6……-0.2…-0.2…-0.3-0.3…Mik=MikF+2Mik’+Mki’=-89.1+2*13.2-2.5=-65.2kN-65.20+2*18.9+3.6=41.4kN41.4-89.997.3-7.5-0.313.9-55.53.6-56.462.4-1.8-65.4-89.189.1-60.360.3-53.3-7（1）計算桿端彎矩，求不平衡彎矩。（2）計算轉(zhuǎn)角分配系數(shù)（3）考慮遠(yuǎn)端彎矩對不平衡彎矩進(jìn)行分配迭代。（4）迭代完成，計算桿端最終彎矩，畫彎矩圖。-65.4-89.189.1-60.360.3-53.3-78.0-44.911.17.0-0.294-0.147-0.208-0.185-0.185-0.147-0.206-0.130-0.103-0.103-0.146-0.146…13.2…18.9…-2.5…-2.5…-3.6…2.6…3.6

3.6……-0.2…-0.2…-0.3-0.3…-65.241.4-89.997.3-7.5-0.313.9-55.53.6-56.462.4-1.8（1）計算桿端彎矩，求不平衡彎矩。（3）考慮遠(yuǎn)端彎矩對不平衡位移圖位移圖荷載圖位移圖荷載圖位移圖考慮側(cè)移的迭代法（自學(xué)）3）系數(shù)法（自學(xué)）當(dāng)框架結(jié)構(gòu)滿足一定條件時，可采用系數(shù)法計算（1）兩相鄰跨的跨度相差不超過短跨的20%；（2）活載與恒載之比不大于3；（3）荷載均勻布置；（4）框架梁截面為矩形?？紤]側(cè)移的迭代法（自學(xué)）3）系數(shù)法（自學(xué)）當(dāng)框架結(jié)構(gòu)滿足一梁端彎矩下調(diào)的原因現(xiàn)澆框架：(1)施工需要；(2)梁端出現(xiàn)塑性鉸是允許的。裝配或裝配整體式框架：節(jié)點連接本來就不是絕對剛性，實際彎矩小于按彈性方法的計算值。故應(yīng)將按剛性節(jié)點計算值給于下調(diào)。調(diào)幅方法：

調(diào)低梁端彎矩，同時校核跨中彎矩。4)豎向荷載作用下的梁端彎矩調(diào)幅梁端彎矩下調(diào)的原因4)豎向荷載作用下的梁端彎矩調(diào)幅ABMA0MB0支座最不利彎矩圖MC0跨中最不利彎矩圖支座調(diào)幅彎矩MCMAMB梁端彎矩調(diào)幅后，相應(yīng)荷載下的跨中彎矩必將增加。應(yīng)校核該梁的靜力平衡條件，即要求調(diào)幅后梁端彎矩MA、MB與跨中彎矩MC0之和應(yīng)大于按簡支梁計算的跨中彎矩M0。即滿足式：支座調(diào)幅后的跨中彎矩MCMAMBABMA0MB0支座最不利彎矩圖MC0跨中最不利彎矩圖支座調(diào)

現(xiàn)澆框架：β=0.8~0.9裝配式框架：β=0.7~0.8梁端彎矩調(diào)整幅度一般?。鹤ⅲ簭澗卣{(diào)幅只對豎向荷載下的內(nèi)力進(jìn)行?，F(xiàn)澆框架：β=0.8~0.9梁端彎矩調(diào)整幅度一般?。汗?jié)點水平荷載作用下彎矩圖6水平荷載作用下內(nèi)力近似計算方法節(jié)點水平荷載作用下彎矩圖6水平荷載作用下內(nèi)力近似計算方法i節(jié)點作用水平集中力時框架的受力特點

各桿件的彎矩圖都是直線；各桿件上的彎矩均有一個0彎矩點～反彎點。ii反彎點法的要點基本假定在進(jìn)行各柱剪力分配時，認(rèn)為梁與柱的線剛度之比為無限大；柱的反彎點高度：認(rèn)為除底層柱以外，其余各層柱的反彎點均在柱的中點。底層柱在距支座2/3層高處。梁的彎矩可由節(jié)點平衡條件求出。)反彎點法i節(jié)點作用水平集中力時框架的受力特點ii反彎點法的要iii同層各柱剪力Vji的求法取j層反彎點以上部分為隔離體,由力的平衡得：由結(jié)力知：iii同層各柱剪力Vji的求法取j層反彎點以上部分為隔離體多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計課件柱端彎矩：各柱反彎點處剪力求得后，剪力乘以反彎點距柱上下端截面的距離，便可求得柱上下截面彎矩，即底層柱其它層iv框架梁柱彎矩計算柱端彎矩：底層柱其它層iv框架梁柱彎矩計算梁端彎矩：可由節(jié)點平衡求得：反彎點法的適用條件：框架節(jié)點梁柱線剛度之比≥3時。節(jié)點右側(cè)的梁端彎矩節(jié)點右側(cè)的梁的線剛度節(jié)點左側(cè)的梁的線剛度節(jié)點左側(cè)的梁端彎矩節(jié)點上下端柱彎矩梁端彎矩：反彎點法的適用條件：框架節(jié)點梁柱線剛度之比≥3時。2)水平荷載下的D值法iD值法的引入：當(dāng)梁柱的線剛度之比不滿足≥3時，反彎點法的梁柱線剛度比為無窮大的假設(shè)，將引起較大的計算誤差，以至于工程設(shè)計結(jié)果不能接受。故引入改進(jìn)反彎點法（又稱為D值法）。2)水平荷載下的D值法iD值法的引入：計算誤差表現(xiàn)在：柱的側(cè)向剛度按兩端固定柱計算不準(zhǔn)確，不能將梁視為柱的不動鉸支座；修正柱的側(cè)移剛度，將*α記作D計算誤差表現(xiàn)在：修正柱的側(cè)移剛度，將*α記作D水平荷載下彎矩圖計算誤差表現(xiàn)在：柱的反彎點位置將受到與之相關(guān)的上下梁、上下層的影響，不能簡單認(rèn)為在柱的中央。修正反彎點高度一層橫梁剛度加大至無窮水平荷載下彎矩圖水平荷載下彎矩圖計算誤差表現(xiàn)在：修正反彎點高度一層橫梁剛度加上層層高加大下層層高加大上層層高加大下層層高加大

改進(jìn)后的柱側(cè)移剛度D*αD=柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)，反映梁柱線剛度比對側(cè)移剛度的影響，計算見下表。表13-2當(dāng)梁柱的線剛度比無窮大時，a=1.0。改進(jìn)后的柱側(cè)移剛度D*αD=柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)，反映梁

修正后的柱反彎點高度柱的反彎點位置：取決于該柱上下兩端轉(zhuǎn)角的比值。反彎點偏向轉(zhuǎn)角較大的一端,亦即偏向約束剛度較小的一端。影響柱兩端轉(zhuǎn)角的主要因素：梁柱線剛度比；柱與上下梁的線剛度比；上層層高的變化；下層層高的變化；柱所在的層次等。修正后的反彎點高度按下式計算：yh=(y0+y1+y2+y3)hy－反彎點高度比；y0

－標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比，由附表10-1、10-2查得；y1

－上下橫梁線剛度不同對反彎點高度的修正系數(shù)(附表10-3)；y2y3

－上層、下層層高變化對反彎點高度的修正系數(shù)(附表10-4).D值法的計算步驟和計算內(nèi)容與反彎點法相同。修正后的柱反彎點高度修正后的反彎點高度按下式計算：yh=作業(yè)：用反彎點法和D值法計算下圖框架結(jié)構(gòu)的(彎矩、剪力、軸力)圖。作業(yè)：用反彎點法和D值法計算下圖框架結(jié)構(gòu)的(彎矩、剪力、軸力7框架結(jié)構(gòu)側(cè)移計算及限制側(cè)移的近似計算用層間位移與層間剪力的關(guān)系可得：

j層的層間位移為：框架頂端總水平位移u為：層數(shù)7框架結(jié)構(gòu)側(cè)移計算及限制側(cè)移的近似計算框架頂端總水平位移剪切型變形彎曲型變形主要由梁柱的彎曲變形造成的類似于懸臂柱的剪切變形主要由柱的軸向變形造成的類似于懸臂柱的彎曲變形多層框架以剪切型變形為主剪切型變形彎曲型變形主要由梁柱的彎曲變形造成的主要由柱的軸向應(yīng)滿足規(guī)范要求：注：對多框架當(dāng)（1）式滿足時，（2）式一般均能滿足《規(guī)范》要求，可不必驗算。（1）（2）過大可能導(dǎo)致填充構(gòu)件的開裂應(yīng)滿足規(guī)范要求：注：（1）（2）過大可能導(dǎo)致填充8多層框架的內(nèi)力組合1)控制截面及最不利內(nèi)力組合梁的控制截面即最不利內(nèi)力梁端柱邊緣：跨中：+和梁端柱邊緣彎矩和剪力的計算：8多層框架的內(nèi)力組合1)控制截面及最不利內(nèi)力組合梁的控制截

柱的控制截面及最不利內(nèi)力組合

控制截面：上、下端截面最不利內(nèi)力組合：荷載組合類型

根據(jù)第三章，當(dāng)不考慮地震荷載時，對框架架結(jié)構(gòu)按下列荷載組合確定最不利內(nèi)力：柱的控制截面及最不利內(nèi)力組合荷載組合類型根據(jù)9框架構(gòu)件設(shè)計（不考慮抗震）1)框架柱的計算長度

梁－－一般受彎構(gòu)件；柱－－偏壓構(gòu)件。柱計算長度l0確定：1、無側(cè)移的框架結(jié)構(gòu)如具有非輕質(zhì)隔墻的多層房屋，當(dāng)為三跨及三跨以上或為兩跨且房屋的總寬度不小于房屋總高度的1/3時：現(xiàn)澆樓蓋l0=0.7H；裝配式樓蓋l0=1.0H。

H－－柱所在層的框架結(jié)構(gòu)層高。9框架構(gòu)件設(shè)計（不考慮抗震）1)框架柱的計算長度2．一般多層房屋的框架結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆樓蓋：底層柱l0=1.0H；其他層柱l0=1.25H；裝配式樓蓋：底層柱l0=1.25H；其他層柱l0=1.5H柱計算長度l0確定2．一般多層房屋的框架結(jié)構(gòu)柱計算長度l0確定2)框架節(jié)點的構(gòu)造要求非地震區(qū)，框架節(jié)點的承載能力一般通過采取適當(dāng)?shù)臉?gòu)造措施來保證。1.材料強(qiáng)度現(xiàn)澆框架節(jié)點區(qū)的砼等級：不低于柱的砼等級；裝配整體式框架的后澆節(jié)點的砼等級：比預(yù)制柱提高5N/mm2。2.截面尺寸《規(guī)范》要求節(jié)點內(nèi)配筋率不過大，可通過間接限制節(jié)點截面尺寸不過小來保證。要求滿足：2)框架節(jié)點的構(gòu)造要求3．箍筋在框架節(jié)點范圍內(nèi)應(yīng)設(shè)置水平箍筋，間距不宜大于250mm。且應(yīng)符合柱中箍筋的構(gòu)造要求。對四邊均有梁與之相連的中間節(jié)點，節(jié)點內(nèi)可只設(shè)矩形箍筋，而不設(shè)復(fù)合箍筋。復(fù)合箍筋3．箍筋復(fù)合箍筋4．梁柱縱筋在節(jié)點區(qū)的錨固（1）梁中間節(jié)點上部縱向鋼筋：框架中間節(jié)點梁上部縱向鋼筋應(yīng)貫穿中間節(jié)點，該鋼筋自柱邊伸向跨中的截斷位置應(yīng)根據(jù)梁端負(fù)彎矩確定。

當(dāng)頂層端節(jié)點內(nèi)設(shè)有梁上部縱筋和柱外側(cè)縱筋的搭接接頭時，節(jié)點內(nèi)水平箍筋的布置應(yīng)依照縱筋搭接范圍內(nèi)箍筋的布置要求確定。下部縱向鋼筋：

當(dāng)計算中不利用鋼筋強(qiáng)度時，其伸入節(jié)點的錨固長度可按簡支梁V＞0.7ftbh0的情況取用。

4．梁柱縱筋在節(jié)點區(qū)的錨固當(dāng)頂層端節(jié)點內(nèi)設(shè)有梁上部柱截面較大時柱截面較小時或穿過節(jié)點，在M較小處搭接當(dāng)計算中充分利用鋼筋的受拉強(qiáng)度時，其下部縱向鋼筋應(yīng)伸入節(jié)點內(nèi)錨固，并滿足受拉鋼筋的錨固長度la。如圖13-23(a)、(b)所示。（1）梁中間節(jié)點柱截面較大時柱截面較小時或穿過節(jié)點，在M較小處搭接當(dāng)計算中充(2)梁中間層端節(jié)點：（1）梁中間節(jié)點(2)梁中間層端節(jié)點：（1）梁中間節(jié)點(3)柱筋：頂層中間節(jié)點柱筋的錨固中間層節(jié)點處：柱縱筋不宜在節(jié)點內(nèi)截斷，接頭位置應(yīng)盡量選在層高中間等彎矩較小的區(qū)域。la(3)柱筋：中間層節(jié)點處：柱縱筋不宜在節(jié)點內(nèi)截斷，接頭位置應(yīng)(4)框架頂層端節(jié)點：≥8d1-1梁寬以外的柱縱筋的錨固11位于節(jié)點外側(cè)和梁端頂部的彎折搭接接頭位于柱頂外側(cè)的直線搭接接頭(4)框架頂層端節(jié)點：≥8d1-1梁寬以外的柱縱筋的錨固11基本要求掌握多層框架結(jié)構(gòu)的布置掌握多層框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖掌握多層框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力近似計算方法掌握多層框架結(jié)構(gòu)的最不利內(nèi)力組合掌握框架梁柱不抗震抗震要求時的截面設(shè)計及構(gòu)造熟悉多層框架結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)設(shè)計要點基本要求掌握多層框架結(jié)構(gòu)的布置THEENDTHEEND多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計本章內(nèi)容框架結(jié)構(gòu)的組成與布置框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力與水平位移的近似計算方法內(nèi)力組合框架梁柱設(shè)計要點多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計本章內(nèi)容混凝土框架結(jié)構(gòu)的概念

《高規(guī)》將10層和10層以上或高度超過24米的鋼筋混凝土房屋，稱之為高層建筑。

3.1概述建筑物高度混凝土框架結(jié)構(gòu)的概念3.1概述建筑物高度混凝土框架結(jié)構(gòu)的概念框架結(jié)構(gòu)3.1概述現(xiàn)澆框架水平結(jié)構(gòu)體系：梁、板豎向結(jié)構(gòu)體系：柱柱梁板混凝土框架結(jié)構(gòu)的概念3.1概述現(xiàn)澆框架水平結(jié)構(gòu)體系：梁、板橫向框架縱向框架問題：1、去掉樓板對梁柱內(nèi)力是否有影響？

2、如何考慮樓板的影響？橫向框架縱向框架問題：1、去掉樓板對梁柱內(nèi)力是否有影響？2結(jié)構(gòu)布置柱網(wǎng)布置原則：應(yīng)滿足生產(chǎn)工藝要求；應(yīng)滿足建筑平面布置要求；受力合理，施工方便；經(jīng)濟(jì)合理。3.1概述2結(jié)構(gòu)布置3.1概述多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計課件承重框架布置及特點：橫向框架承重方案縱向框架承重方案縱橫向框架承重方案承重框架布置及特點：橫向框架承重方案承重框架布置及特點次梁主梁橫向框架承重方案特點：改善橫向抗側(cè)剛度小的缺點；門窗洞口大，利于采光和通風(fēng)；承重框架布置及特點次梁主梁橫向框架承重方案特點：縱向框架承重方案次梁主梁承重框架布置及特點特點：室內(nèi)凈高大；適應(yīng)縱向的不均勻沉降；

橫向抗側(cè)剛度小；縱向框架承重方案次梁主梁承重框架布置及特點特點：承重框架布置及特點雙向框架承重方案特點：整體性和受力性好；

井字次梁主梁承重框架布置及特點雙向框架承重方案特點：井字次梁主梁(3)截面尺寸的估算：框架梁：

普通梁寬扁梁

框架柱：

以上僅為估算尺寸，構(gòu)件尺寸是否滿足要求，要看其承載力、裂縫、變形及結(jié)構(gòu)的整體變形等是否滿足。(3)截面尺寸的估算：普通梁寬扁梁框架柱：3框架結(jié)構(gòu)計算簡圖不規(guī)整規(guī)整3框架結(jié)構(gòu)計算簡圖不規(guī)整規(guī)整框架荷載圖3框架結(jié)構(gòu)計算簡圖框架位移圖框架荷載圖3框架結(jié)構(gòu)計算簡圖框架位移圖）計算單元的確定現(xiàn)澆樓蓋時荷載的傳遞方式橫向框架－選有代表性的一榀；縱向排架－分別計算）計算單元的確定現(xiàn)澆樓蓋時荷載的傳遞方式橫向框架－選有代表性）計算簡圖簡化i梁柱桿件：－用單線條代替。ii梁柱節(jié)點：現(xiàn)澆框架（當(dāng)梁柱受力筋穿過或錨入節(jié)點區(qū)）－剛節(jié)點。裝配或裝配整體式按梁柱實際連接方式簡化為鉸或半鉸節(jié)點。13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算）計算簡圖簡化13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算）計算簡圖簡化iii柱與基礎(chǔ)的連接：現(xiàn)澆柱－般設(shè)計成固定支座。預(yù)制柱杯形基礎(chǔ)－按實際連接方式確定。13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算≥la插筋）計算簡圖簡化iii柱與基礎(chǔ)的連接：13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)iv跨度及層高的確定梁的跨度－即柱中心間的距離；柱的高度：底層：基頂至二層現(xiàn)澆樓板頂；其它層：本層與上層現(xiàn)澆樓面間的高度。13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算iv跨度及層高的確定13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似

荷載計算豎向：豎向恒載、豎向活荷載－《荷規(guī)》；

水平：風(fēng)荷載、地震荷載簡化為作用于框架節(jié)點的水平集中力。荷載計算三層框架結(jié)構(gòu)，一層柱高4.5米，二三層3.6米，樓面恒荷載：5kN/m2，無填充墻，忽略梁柱的自重。三層框架結(jié)構(gòu)，一層柱高4.5米，二三層3.6米，樓面恒荷載：多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計課件gk=5x4.5=22.5kN/mgk=5x4.5=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kGk=5x4.5X4.5/2=50.5kN等效柱中心線Gk=50.5kNMk=10.1kNmGk=5x4.5X4.5/2=50.5kN等效柱中心線Gk=gk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mGk=50.5kNMk=10.1kNmGk=50.5kNMk=10.1kNmGk=50.5kNMk=10.1kNmgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5k多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計課件gk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mGk=101kNMk=20.2kNmGk=101kNMk=20.2kNmGk=101kNMk=20.2kNmgk=22.5kN/mgk=22.5kN/mgk=22.5k三層框架結(jié)構(gòu)，一層柱高4.5米，二三層3.6米，樓面恒荷載：5kN/m2，無填充墻。忽略梁柱的自重，樓板按單向板，畫出所示框架的恒荷載作用下計算簡圖。三層框架結(jié)構(gòu)，一層柱高4.5米，二三層3.6米，樓面恒荷載：三層框架結(jié)構(gòu)，一層柱高4.5米，二三層3.6米，樓面恒荷載：5kN/m2，活荷載：2kN/m2，無填充墻。忽略梁柱的自重，樓板按單向板，畫出所示框架恒荷載作用下計算見圖。三層框架結(jié)構(gòu)，一層柱高4.5米，二三層3.6米，樓面恒荷載：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.5kN/m2.F1k=0.5x4.5x(4.5+3)/2=8.44kNF2k=0.5x4.5x3.6=8.1kNF3k=0.5x4.5x(3.6/2+0.6)=5.4kN8.48.15.4風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.5kN/m2.8.48.15.45豎向活荷載的最不利位置考慮活荷載最不利位置的方法有四種：逐跨布置法

即將活荷載逐層逐跨單獨作用于結(jié)構(gòu)上，分別計算出整個結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，對每根梁和柱的控制截面，不同的內(nèi)力種類，組合出其最不利值?；詈奢d布置方式有（跨數(shù)*層數(shù)）種。特點：準(zhǔn)確性較高。但計算工作量大，適合機(jī)算。5豎向活荷載的最不利位置考慮活荷載最不利位置的方法有四種：最不利荷載位置法對桿件控制截面的最不利內(nèi)力，根據(jù)影響線方法，直接確定出產(chǎn)生此最不利內(nèi)力的活荷載位置。然后對框架進(jìn)行內(nèi)力分析。如求Mc：先畫Mc的影響線。ABCθ＝1ABCABC特點：求梁端和柱端最大彎矩的不利布置不易確定；計算量大。最不利荷載位置法如求Mc：ABCθ＝1ABCABC特點：求梁分層布置法分層布置法或分跨布置法近似地將活荷載一層做一次布置或一跨做一次布置。分跨布置法特點：計算量小，適于手算。分層布置法分層布置法或分跨布置法分跨布置法特點：計算量小，適

滿布荷載法

活載的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒載的內(nèi)力時，忽略活荷載的不利位置，將活荷載滿布計算。

用于手算，q/g<1。

注意：此法求得的梁的跨中彎矩應(yīng)乘以1.1~1.2的系數(shù)，支座彎矩不變。滿布荷載法注意：此法求得的梁的跨中彎矩應(yīng)乘以1.1~1.6框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算近似計算方法的來歷：－－手算時代的需要電算時代的用途：－－初設(shè)階段估算用；－－電算結(jié)果校核用。6框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算近似計算方法的來歷：現(xiàn)澆樓板對梁抗彎剛度的影響：現(xiàn)澆樓板對梁抗彎剛度的影響：近似計算：設(shè)按梁的純矩形截面計算的截面慣性矩為I0，則：13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算裝配整體式樓蓋：中框架取I=1.5I0

邊框架取I=1.2I0

裝配式樓蓋：按實際計算。I0I0現(xiàn)澆樓蓋：中框架取I=2I0邊框架取I=1.5I0I0近似計算：13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算裝配整體（1）豎向荷載作用下的近似計算方法13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算

常用的近似計算方法：分層法、迭代法、系數(shù)法等1）分層法（1）豎向荷載作用下的近似計算方法13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及荷載圖彎矩圖荷載圖彎矩圖位移圖i基本假定豎向荷載下框架無側(cè)移；忽略每層梁上荷載對其它各層梁內(nèi)力的影響位移圖i基本假定

將每層柱的上下端支座簡化為固定端。將每層柱的上下端支座簡化為固定端。柱端鉸結(jié)柱端固定柱端固定，柱剛度折減10％柱端鉸結(jié)柱端固定柱端固定，柱剛度折減10％iii用分層法計算簡圖所得內(nèi)力計算結(jié)果的誤差分析誤差分析誤差調(diào)整措施：除底層柱外，其它各層柱的線剛度均乘以0.9；除底層柱外，其它各層柱的彎矩傳遞系數(shù)均取1/3。iv分層法計算結(jié)果的處理：分層計算所得的梁端彎矩即為框架梁的最后彎矩；框架柱端彎矩應(yīng)由相鄰兩個開口剛架所得的同位置柱端彎矩疊加而得。最后框架節(jié)點彎矩不平衡時，可對該結(jié)點不平衡彎矩進(jìn)行一次分配，但不傳遞。13.2框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及水平位移的近似計算iii用分層法計算簡圖所得內(nèi)力計算結(jié)果的誤差分析iv分多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計課件2）迭代法逐漸逼近法?？紤]側(cè)移不考慮側(cè)移2）迭代法逐漸逼近法。考慮側(cè)移不考慮側(cè)移不考慮框架側(cè)移時計算步驟：（1）繪出結(jié)構(gòu)的計算簡圖，在每個節(jié)點繪制兩個方框。（2）計算匯交于每一節(jié)點的各桿件的轉(zhuǎn)角分配系數(shù)（3）計算荷載作用下各桿端產(chǎn)生的固端彎矩，寫在相應(yīng)的各桿端部，并求出匯交于每一節(jié)點的各桿固端彎矩之和，寫在該節(jié)點的內(nèi)框中。不考慮框架側(cè)移時計算步驟：（3）計算荷載作用下各桿端產(chǎn)生（4）按公式3.6.3計算每一桿件的近端轉(zhuǎn)角彎矩（5）按公式3.6.4計算每一桿端的最后彎矩值（6）根據(jù)算得的各桿彎矩，做最后的彎矩圖，并求得相應(yīng)的剪力圖和軸力圖。

可選擇任意節(jié)點開始（一般從不平衡彎矩值較大的節(jié)點開始），循環(huán)若干輪，一直到全部節(jié)點上的彎矩達(dá)到要求的精度為止。將每次算得的值記在相應(yīng)的桿端處。（4）按公式3.6.3計算每一桿件的近端轉(zhuǎn)角彎矩（5）按公式不考慮側(cè)移的迭代法-65.4-89.189.1-60.360.3-53.3-78.0-44.911.17.0-0.294-0.206-0.185-0.185-0.130-0.147-0.147-0.103-0.103-0.208-0.146-0.146MikF=1/12pl2=1/12*29.71*62=89.1kNmΣMikF=-89.1+23.7=-65.4kNmμik’=-iik/2Σiik=-0.7/(1.0+0.7)=-0.206不考慮側(cè)移的迭代法-65.4-89.189.1-60.360-65.4-89.189.1-60.360.3-53.3-78.0-44.911.17.0-0.294-0.147-0.208-0.185-0.185-0.147-0.206-0.130-0.103-0.103-0.146-0.146Mik’=μik’(MiF+ΣMki’)=-0.206*(-65.4+0)=13.5kN13.519.2-3.6-5.1-3.64.8-0.146*(11.1+13.5)=-3.6kN-0.185*(-44.9+19.2)=4.8kN3.44.8-0.103*(7.0+3.4-5.1)=0.5kN-0.5-0.8-0.8-0.513.2-0.206*(-65.4-3.6+4.8)=13.2kN18.9-2.5-0.146*(11.1+13.2-0.8-6.8)=-2.5-3.5-2.52.53.53.5-0.1-0.2-0.2-0.1…13.2…18.9…-2.5…-2.5…-3.6…

2.6…3.6

3.6……-0.2…-0.2…-0.3-0.3…-65.4-89.189.1-60.360.3-53.3-7-65.4-89.189.1-60.360.3-53.3-78.0-44.911.17.0-0.294-0.147-0.208-0.185-0.185-0.147-0.206-0.130-0.103-0.103-0.146-0.146…13.2…18.9…-2.5…-2.5…-3.6…2.6…3.6

3.6……-0.2…-0.2…-0.3-0.3…Mik=MikF+2Mik’+Mki’=-89.1+2*13.2-2.5=-65.2kN-65.20+2*18.9+3.6=41.4kN41.4-89.997.3-7.5-0.313.9-55.53.6-56.462.4-1.8-65.4-89.189.1-60.360.3-53.3-7（1）計算桿端彎矩，求不平衡彎矩。（2）計算轉(zhuǎn)角分配系數(shù)（3）考慮遠(yuǎn)端彎矩對不平衡彎矩進(jìn)行分配迭代。（4）迭代完成，計算桿端最終彎矩，畫彎矩圖。-65.4-89.189.1-60.360.3-53.3-78.0-44.911.17.0-0.294-0.147-0.208-0.185-0.185-0.147-0.206-0.130-0.103-0.103-0.146-0.146…13.2…18.9…-2.5…-2.5…-3.6…2.6…3.6

3.6……-0.2…-0.2…-0.3-0.3…-65.241.4-89.997.3-7.5-0.313.9-55.53.6-56.462.4-1.8（1）計算桿端彎矩，求不平衡彎矩。（3）考慮遠(yuǎn)端彎矩對不平衡位移圖位移圖荷載圖位移圖荷載圖位移圖考慮側(cè)移的迭代法（自學(xué)）3）系數(shù)法（自學(xué)）當(dāng)框架結(jié)構(gòu)滿足一定條件時，可采用系數(shù)法計算（1）兩相鄰跨的跨度相差不超過短跨的20%；（2）活載與恒載之比不大于3；（3）荷載均勻布置；（4）框架梁截面為矩形?？紤]側(cè)移的迭代法（自學(xué)）3）系數(shù)法（自學(xué)）當(dāng)框架結(jié)構(gòu)滿足一梁端彎矩下調(diào)的原因現(xiàn)澆框架：(1)施工需要；(2)梁端出現(xiàn)塑性鉸是允許的。裝配或裝配整體式框架：節(jié)點連接本來就不是絕對剛性，實際彎矩小于按彈性方法的計算值。故應(yīng)將按剛性節(jié)點計算值給于下調(diào)。調(diào)幅方法：

調(diào)低梁端彎矩，同時校核跨中彎矩。4)豎向荷載作用下的梁端彎矩調(diào)幅梁端彎矩下調(diào)的原因4)豎向荷載作用下的梁端彎矩調(diào)幅ABMA0MB0支座最不利彎矩圖MC0跨中最不利彎矩圖支座調(diào)幅彎矩MCMAMB梁端彎矩調(diào)幅后，相應(yīng)荷載下的跨中彎矩必將增加。應(yīng)校核該梁的靜力平衡條件，即要求調(diào)幅后梁端彎矩MA、MB與跨中彎矩MC0之和應(yīng)大于按簡支梁計算的跨中彎矩M0。即滿足式：支座調(diào)幅后的跨中彎矩MCMAMBABMA0MB0支座最不利彎矩圖MC0跨中最不利彎矩圖支座調(diào)

現(xiàn)澆框架：β=0.8~0.9裝配式框架：β=0.7~0.8梁端彎矩調(diào)整幅度一般?。鹤ⅲ簭澗卣{(diào)幅只對豎向荷載下的內(nèi)力進(jìn)行?，F(xiàn)澆框架：β=0.8~0.9梁端彎矩調(diào)整幅度一般?。汗?jié)點水平荷載作用下彎矩圖6水平荷載作用下內(nèi)力近似計算方法節(jié)點水平荷載作用下彎矩圖6水平荷載作用下內(nèi)力近似計算方法i節(jié)點作用水平集中力時框架的受力特點

各桿件的彎矩圖都是直線；各桿件上的彎矩均有一個0彎矩點～反彎點。ii反彎點法的要點基本假定在進(jìn)行各柱剪力分配時，認(rèn)為梁與柱的線剛度之比為無限大；柱的反彎點高度：認(rèn)為除底層柱以外，其余各層柱的反彎點均在柱的中點。底層柱在距支座2/3層高處。梁的彎矩可由節(jié)點平衡條件求出。)反彎點法i節(jié)點作用水平集中力時框架的受力特點ii反彎點法的要iii同層各柱剪力Vji的求法取j層反彎點以上部分為隔離體,由力的平衡得：由結(jié)力知：iii同層各柱剪力Vji的求法取j層反彎點以上部分為隔離體多層和高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計課件柱端彎矩：各柱反彎點處剪力求得后，剪力乘以反彎點距柱上下端截面的距離，便可求得柱上下截面彎矩，即底層柱其它層iv框架梁柱彎矩計算柱端彎矩：底層柱其它層iv框架梁柱彎矩計算梁端彎矩：可由節(jié)點平衡求得：反彎點法的適用條件：框架節(jié)點梁柱線剛度之比≥3時。節(jié)點右側(cè)的梁端彎矩節(jié)點右側(cè)的梁的線剛度節(jié)點左側(cè)的梁的線剛度節(jié)點左側(cè)的梁端彎矩節(jié)點上下端柱彎矩梁端彎矩：反彎點法的適用條件：框架節(jié)點梁柱線剛度之比≥3時。2)水平荷載下的D值法iD值法的引入：當(dāng)梁柱的線剛度之比不滿足≥3時，反彎點法的梁柱線剛度比為無窮大的假設(shè)，將引起較大的計算誤差，以至于工程設(shè)計結(jié)果不能接受。故引入改進(jìn)反彎點法（又稱為D值法）。2)水平荷載下的D值法iD值法的引入：計算誤差表現(xiàn)在：柱的側(cè)向剛度按兩端固定柱計算不準(zhǔn)確，不能將梁視為柱的不動鉸支座；修正柱的側(cè)移剛度，將*α記作D計算誤差表現(xiàn)在：修正柱的側(cè)移剛度，將*α記作D水平荷載下彎矩圖計算誤差表現(xiàn)在：柱的反彎點位置將受到與之相關(guān)的上下梁、上下層的影響，不能簡單認(rèn)為在柱的中央。修正反彎點高度一層橫梁剛度加大至無窮水平荷載下彎矩圖水平荷載下彎矩圖計算誤差表現(xiàn)在：修正反彎點高度一層橫梁剛度加上層層高加大下層層高加大上層層高加大下層層高加大

改進(jìn)后的柱側(cè)移剛度D*αD=柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)，反映梁柱線剛度比對側(cè)移剛度的影響，計算見下表。表13-2當(dāng)梁柱的線剛度比無窮大時，a=1.0。改進(jìn)后的柱側(cè)移剛度D*αD=柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)，反映梁

修正后的柱反彎點高度柱的反彎點位置：取決于該柱上下兩端轉(zhuǎn)角的比值。反彎點偏向轉(zhuǎn)角較大的一端,亦即偏向約束剛度較小的一端。影響柱兩端轉(zhuǎn)角的主要因素：梁柱線剛度比；柱與上下梁的線剛度比；上層層高的變化；下層層高的變化；柱所在的層次等。修正后的反彎點高度按下式計算：yh=(y0+y1+y2+y3)hy－反彎點高度比；y0

－標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比，由附表10-1、10-2查得；y1

－上下橫梁線剛度不同對反彎點高度的修正系數(shù)(附表10-3)；y2y3

－上層、下層層高變化對反彎點高度的修正系數(shù)(附表10-4).D值法的計算步驟和計算