鋼箱梁穩(wěn)定性驗(yàn)算

教育資料教育資料鋼箱梁穩(wěn)定性驗(yàn)算1.1鋼箱梁參數(shù)鋼箱梁采用Q345鋼材，其中頂板、底板、腹板的厚度為20mm縱向隔板厚度為16mm縱向U形肋厚度10mm橫隔板厚度10mm暫不考慮剪力釘表1-1Q345鋼板參數(shù)圖1鋼箱梁分割示意圖圖2圖1鋼箱梁分割示意圖圖2左半片鋼箱梁言

C--J材料Es(MPa<is(MPaQ34552.05X10345鋼箱梁吊裝時(shí)在中心割開進(jìn)行分片吊裝

1.2圖3右半片鋼箱梁左半片鋼箱梁穩(wěn)定性驗(yàn)算1.2圖3右半片鋼箱梁因?yàn)樵阡撓淞悍指畛蓛善?，?duì)兩片鋼箱梁吊裝進(jìn)行分別驗(yàn)算其穩(wěn)定性。

因?yàn)樵诘觞c(diǎn)處鋼板應(yīng)力很大，故將吊點(diǎn)設(shè)置在橫隔板處，并在每片吊裝時(shí)設(shè)置兩個(gè)工況1.2.1 工況一穩(wěn)定性驗(yàn)算工況一：吊裝左半片鋼箱梁，吊點(diǎn)對(duì)稱設(shè)置在第一道橫隔板位置處，即距鋼箱梁邊1.5m處。1）吊點(diǎn)布置位置圖4左半片鋼箱梁吊點(diǎn)縱斷面圖圖5左半片鋼箱梁吊點(diǎn)橫斷面圖2）計(jì)算模型

圖6左半片鋼箱梁工況一計(jì)算模型3）吊點(diǎn)內(nèi)力ST；tfAMAX?10520MIN;&6J5圖6左半片鋼箱梁工況一計(jì)算模型3）吊點(diǎn)內(nèi)力ST；tfAMAX?10520MIN;&6J5 士伴d百揖寺理H配》H也kN巨制；網(wǎng)決四吐依外,方宜XE-D.&45 ￡圖7吊點(diǎn)內(nèi)力圖PQ5T~PRQ€E550社TRU55FORCE只受左人二受三4-75227e-H)024.74798e+0024.743696*00241739406-4)024-73Slle+0024.730B2e-H)02屯7第53eMQ24表22%MQ24.71795e*0024.71366e+0024.70937e-H)024.7050Se+002仃【總宣MAX:10620MIN!8633父斗；旁翼求圾工二一單曲kN三用：U4/24/203J表示-學(xué)'=7￡圖8吊點(diǎn)內(nèi)力局部放大圖由圖中可以看出，在工況一的情況下，兩個(gè)起吊點(diǎn)的內(nèi)力分別為 474.4kN和470.5kN,另一側(cè)吊點(diǎn)的內(nèi)力與其對(duì)稱。4）鋼箱梁吊裝扭曲驗(yàn)算什卡E果X-DCR-3,S2SE-MaNOOE=3D1D7Y-Dffi：=3.76SE-M2NQOE-I149BNCIRTMlBES?NOOE*47S2C-C*flG^9jS6?-ClO2NODE-4757STlB.S：MASrMifji文群】有—簟工猊一■也；m目力二04/25/2DO圖9鋼箱梁整體扭轉(zhuǎn)效應(yīng)圖（a）nuvt-iyiy/VQIR-L766E40N14ODE-11450h?t>E-47：S2CCMB.=S.B5CE.-0D2NODE=-3797STl皂望MAXi4797MIftia13fi32工好；開離綠線工與一圖10鋼箱梁整體扭轉(zhuǎn)效應(yīng)圖（b）NODE=12021Y-DIR-3.7&6E-OO2NODE=11498ZH>IR?9.,11SE-OO2NODE=4752CCHMIB-9.e€0E-002NODE=4797ST：MAX：s4797MIN:14839文件：有武誄線工瓦一阜之：mRS：04/：?BniE圖11跨中局部扭轉(zhuǎn)效應(yīng)放大圖（a）IY5JU=lUbd/￥-DIR=3.756E4X}2NOOE=11496ZQJREJ匿82NCOE-4752COMB.-9AS0E-D02N8E?*7STsglMAX:4797MEIs1437^土中耳翼家收工祝一單也m圖12跨中局部扭轉(zhuǎn)效應(yīng)放大圖（b）由圖中可以看出鋼箱梁跨中的位移最大，最大值為9.1cm,由圖中可以看出鋼箱梁跨中的位移最大，最大值為9.1cm,扭轉(zhuǎn)效應(yīng)不大,建議在鋼箱梁分割處沿建議在鋼箱梁分割處沿能夠滿足要求，但是考慮到現(xiàn)場(chǎng)拼裝時(shí)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響,鋼箱梁縱向每隔5米設(shè)置一道輕質(zhì)十字撐以減小扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響圖13十字撐布置示意圖5）鋼箱梁吊裝強(qiáng)度驗(yàn)算PLk5TSJPLTSTR&m匿匕anaite7ctd『■■二—cp8JI口s口bo5o5Q7簫修E鼠.+1蕓著，ilq8765432il?QI■MMAX:Z35-3MCN;E?i￥<工嶂ik11?1:#工瓦一it"M/mmF三麗I口4tQ5/20lM京導(dǎo)-者利Z!*事訪圖14鋼箱梁整體應(yīng)力圖PIM5r15TR5IgTDW刊口工射1注IsMOl民工4a4?+(1口J7.12%7e*€01E.41^23a->OD1S.5XJZ74eKK)i4.53S27fi-KJDl3A75BQe*00112Kl34*F0]l,34aB7e-K5015T50垂AvgHadalmaxImeMIN!54DS±ff=有籬柒慢二五一甲之e川和皿人3且圻C^/25/3013赤手■方意i-D.lW?圖15跨中局部應(yīng)力放大圖MIDAS/tlvil

POST■PROCESSOR

PIN5T￡"LTSTRESIG-EFT上工1.20S10e+0021.09957e+0029.91051e-H1018.S252￡e-bOOl7.7400-te+C016.6548ie-K)015,56S57e+001+0013.399lOe+0012,31387?+OO11.22863e-HJ011.43396?+000ST!與更AvgNodalMAX:2354MIN:227B*0*翼竦尊二配一車;二：N/mmA2日笫；U4/25/20短表不一專司X10,708 ￡圖16吊點(diǎn)附近位置應(yīng)力局部放大圖由圖中可以看出鋼箱梁吊點(diǎn)附近應(yīng)力最大，為12lMPa<345MPa,跨中處的最大應(yīng)力為100MPa<345MPa。所以吊裝時(shí)鋼板的強(qiáng)度滿足要求。1.2.2 工況二穩(wěn)定性驗(yàn)算工況二：吊裝左半片鋼箱梁，吊點(diǎn)對(duì)稱設(shè)置在第三道橫隔板位置處， 即距鋼箱梁邊4.5m處。圖17左半片鋼箱梁吊點(diǎn)縱斷面圖圖18左半片鋼箱梁吊點(diǎn)橫斷面圖2）計(jì)算模型圖19左半片鋼箱梁工況二計(jì)算模型3）吊點(diǎn)內(nèi)力—I4*於1970工■4.7473le*WZ4.74334e*002 4725&i：*MN一，4.735?le+W2 4.FW+W工——4a72790^^001I-4々*——4.7^004440024716gl咽血4.71211**W)Z4.7DS14ft*0ai5Tf且更MAXe11^4gMIN;11D4ZH『趣再黑喙嗔二正二平口kfl圖20吊點(diǎn)內(nèi)力圖POSTPROCESSORTRUSSFORCE三變五,三受汽04.75LTSe+OOZ4.7478le-K)02-4.7438^6X)02 1■4.73988e+002-'-4.73591e+002'-4.73194fi-K)02—■4.7279Be+002I 4.7240la+002—■4.72004^^002'-4<7160Se-K)024.7121Ie+002■4.70St-4e+0Q2ST；官至MAX?1104SMINi11044文左翼坡根工況二MfcikN三笫：04/25/2033圖21吊點(diǎn)內(nèi)力局部放大圖由圖中可以看出，在工況一的情況下，兩個(gè)起吊點(diǎn)的內(nèi)力分別為474.3kN和470.8kN,另一側(cè)吊點(diǎn)的內(nèi)力與其對(duì)稱4）鋼箱梁吊裝扭曲驗(yàn)算X43[R=>3,D&OE-OCI3NODE-7734￥-DIR=3jD41E-DD2NODE=11493Z-D3R=-7.35BE-002NODE-4752coms..*7.95?山口2NODE=47975T：自更MAX:4757MtN：1B33文華有翼乘校工員二單位:m圖22鋼箱梁整體扭轉(zhuǎn)效應(yīng)圖（a）

圖23鋼箱梁整體扭轉(zhuǎn)效應(yīng)圖（b）圖24跨中局部扭轉(zhuǎn)效應(yīng)放大圖（a）圖25跨中局部扭轉(zhuǎn)效應(yīng)放大圖（b)圖23鋼箱梁整體扭轉(zhuǎn)效應(yīng)圖（b）圖24跨中局部扭轉(zhuǎn)效應(yīng)放大圖（a）圖25跨中局部扭轉(zhuǎn)效應(yīng)放大圖（b)由圖中可以看出鋼箱梁跨中的位移最大，最大值為YCIR?3Z]41E-aD2NC0E=31*MZ-DTR-s-Za^EE-OgSNCOE=47S2CO?B.=7.555E-OD2NC0E=47^7STtHAMAK:4797MIN:1333大嚀：岑作至氏工浣二武■?：；mX-D[R?2.iaflE-OO3NODE=UQIECI3V^[R=3XW1E-W2NODE-K49BZ-DIR-7,35@e^02NODE-52COMBa>7,956EHM2NCOE-*?9?STiMAX;^797MINi1明始文件』南號(hào)?找工況二甲i(2Jm口即O^/SS/2013丁示?方寸M8E=W即、刃承7g定心口工NODE=11禊E?笊>7,煙NODES4752OCMP了重6EF02NODE=4797外自更MM:4797MIN!14553工作具黑服區(qū)二苴二二佇：E7.3cm,扭轉(zhuǎn)效應(yīng)不大,建議在鋼箱梁分割處沿能夠滿足要求，但是考慮到現(xiàn)場(chǎng)拼裝時(shí)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響,建議在鋼箱梁分割處沿鋼箱梁縱向每隔5米設(shè)置一道輕質(zhì)十字撐以減小扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響，十字撐焊接位置如下圖所示。l_770圖26十字撐布置示意圖5）鋼箱梁吊裝強(qiáng)度驗(yàn)算5J0-S=F圖27鋼箱梁整體應(yīng)力圖圖28跨中局部應(yīng)力放大圖SjSCi25Ba-4Mlft.730a&i*Wl735775e+<XilST4eMX)l■t.llSJe-HXilS^OEle+OOl4.36SIDa-HX113.455&9fi-HMl2jEZ32￡?-HXI1B.7B451e^?<?Q397ea)ST-A-mqNodalMAX：U25MIN=B5B文fh高胃球段工況二日舟fMRniOU夏爭(zhēng)-臺(tái)工CIQ口O口口?？?Q口n妻覺(jué)事言W-Dm寇建靛&宅案±C-150_?H34號(hào)o?561，:0之事王天)7鼻士鼻.4,7EC;4Q7SC5*Jzla.aB三三H^.7?5E*aaasrAvqNadalMAXi11Z5MEN?有女件；蘭國(guó)才立二比三IN/mmA204/25/3013POST-PROCESSORPLMSTS/PLTSTRSSIG-EFF至片8.95391?-1-0018.142SOe-K)017,33169e+00165型Sm+0015.70347e-K)Ql4,e9S36e+O014.0S72Se-K)013.27614e-H3012,46503e+001i,653S2e+001S.42S0fia-i-a003.16?77eH301ST:官量AvgodalMAXs2649MINi2630文件；有寓款性HE二it：tN/mm日俱104/非/20力表不TX;-0<476 ■圖29吊點(diǎn)附近位置應(yīng)力局部放大圖由圖中可以看出在此工況下鋼箱梁跨中處應(yīng)力為96MPa<345MPa,吊點(diǎn)附近處最大應(yīng)力為89.5MPa<345MPa,強(qiáng)度滿足要求1.3 右半片鋼箱梁穩(wěn)定性驗(yàn)算因?yàn)樵阡撓淞悍指畛蓛善?，?duì)兩片鋼箱梁吊裝進(jìn)行分別驗(yàn)算其穩(wěn)定性。因?yàn)樵诘觞c(diǎn)處鋼板應(yīng)力很大，故將吊點(diǎn)設(shè)置在橫隔板處，并在每片吊裝時(shí)設(shè)置兩個(gè)工況工況一穩(wěn)定性驗(yàn)算工況一：吊裝右半片鋼箱梁，吊點(diǎn)對(duì)稱設(shè)置在第一道橫隔板位置處，即距鋼箱梁邊1.5m處。1）吊點(diǎn)布置位置圖30右半片鋼箱梁吊點(diǎn)縱斷面圖圖31右半片鋼箱梁吊點(diǎn)橫斷面圖1）吊點(diǎn)布置位置圖30右半片鋼箱梁吊點(diǎn)縱斷面圖圖31右半片鋼箱梁吊點(diǎn)橫斷面圖2）計(jì)算模型圖32右半片鋼箱梁工況一計(jì)算模型3）吊點(diǎn)內(nèi)力stias.^.g；2D4?-HMZ4.92aBLa-H?]24t9%74gls—￡17M212“400■4.3i217tf-HMZ^.Hia944-nMJ2圖33吊點(diǎn)內(nèi)力圖TRUS5FORCE月受鋁J只受三4.82327^^024.32204e-H)024,820816+0024,81957e+0024.81834s-UDO2^UlDe-KJOS4,S15S7e+002。述4eM024.81340e+0024,81217^+0024.S10,4eM024Ba97Da-i-aO2ST;言至MAX:iOS3JMIN:8629文件」荏翼綠板工況一三二：tn日期：04/25/20心表示，方■可圖34吊點(diǎn)內(nèi)力局部放大圖由圖中可以看出，在工況一的情況下，兩個(gè)起吊點(diǎn)的內(nèi)力分別為 481.0kN和481.5kN,另一側(cè)吊點(diǎn)的內(nèi)力與其對(duì)稱4）4）鋼箱梁吊裝扭曲驗(yàn)算教育資料教育資料圖35鋼箱梁整體扭轉(zhuǎn)效應(yīng)圖（a）圖36鋼箱梁整體扭轉(zhuǎn)效應(yīng)圖（b）圖38跨中局部扭轉(zhuǎn)效應(yīng)放大圖（b)由圖中可以看出鋼箱梁跨中的位移最大，最大值為能夠滿足要求，但是考慮到現(xiàn)場(chǎng)拼裝時(shí)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響,K-DIR*3,3596-W3NOTe-3751?r-OJR?3.625E-W3NCOE=47SfiZ-DIR^B.2SEE-DOSNOOE=布7紀(jì)EOME.=Sja3aE-dD2NOOE=4797FTiS2MAX：475J7MIN;7W 攵件！育M毋跟H浣一W日切口町2S/ZD口表手?書飛Y-Dlft*35A2SE^2.N8E?4硝wgiRMsemaN8H4用COMB.-9J3M-flQ2NOTE=4797sr；e<MAX:4797MIN:7213文中出具或哽工五一址由mNQOe=.4Jl?*d[RL-J.62SE<K)2忖8邑h*79容Z-DIR=^.^5E-W3NODE-4752eo^a.-手心在七NODE=4797ST!日現(xiàn)MAX：47?7■mi;7976 文件:；與JI*長(zhǎng)H千一軍也」mm里！u*s⑷:imXHDrR-1.657E-W3NODE*4119T-D[R?3.625E-CK]2HQDE779BNQ】RT,整比的2NCDE=-47525XJKE-OD2NODE-^797STi旦宴Mas二馬沔?~MIN!7975:￡1率與五』"ttH玩一*Qjm口熱。旬2￡附31裁--守右8.3cm,扭轉(zhuǎn)效應(yīng)不大,建議在鋼箱梁分割處沿鋼箱梁縱向每隔5米設(shè)置一道輕質(zhì)十字撐以減小扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響，十字撐焊接位教育資料教育資料置如下圖所示子洋5）鋼箱梁吊裝強(qiáng)度驗(yàn)算2%圖39十字撐布置示意圖圖40鋼箱梁整體應(yīng)力圖（a）圖41鋼箱梁整體應(yīng)力圖（b）EIG-EFFF注|1.回修為例口之1^553St-KJQJ仁心旗金匐口17.J9573je*D01員口]5.29145?-K]D14239*孫例口13.1E719fi-K]Dl3.315C5*-HJOaSB會(huì)加FQl3107aoXSSTjAvgNadalMAX;^372M3N二例文（的有3喙曰二尻一卬也士N^mm*2目必M/2S依?次季一方?7.3957^-4X)1&劃5%卻01上其訕國(guó)M014.2?91Ss-HX)l34酊廁*?]21□即輯M01鄧劉蒯燈]M79Q7s4?lsr：”Avg;NodalMAX:3372他；瞬三斗：弓鼻才芒二況L=EN>in^2工工宿用有臺(tái)二任一M?N/fflfflm工工宿用有臺(tái)二任一M?N/fflfflm旃04/25/2Q13表示一方ME：-Q.2O7EEG壬FF毛境9.112276*001■S-2S79Se*001W7.463636+001-IS3*g+Wl■''5^14$Sa*0Ol-4B99067e*001-4B16&35ei-OOl?IM工際+W1-2.517711+0011U&9339e*oai一5^06^+000I~L4P474&4e-O01STe向近AvgNodalMA>t：1125MINa5弱4圖42跨中局部應(yīng)力放大圖SIG-EF^變不SIG-EF^變不MIUAb；G4Vll

白。刀俘。5358PLN5TS/PLTSTRSl.lGa42e-KXJ21,0553S?+0029.5O334e-KK)lB.45287e-HM)1:M0241eHKH635195e-HK)l5,30149e+0014,25I03?-K>013,2O057e-HX)l2.ISOlOe-KKJl1.0996-^+001<91Blj6e-001st；a>AvgPJodalMAXt23S4MIN：8713：t'±；荏離等錢二正一=%N/mm7m相；。4/2%工013表示一古句圖43吊點(diǎn)附近位置應(yīng)力局部放大圖由圖中可以看出鋼箱梁吊點(diǎn)附近應(yīng)力最大，為116MPac345MPa,跨中處的最大應(yīng)力為9lMPa<345MPa。所以吊裝時(shí)鋼板的強(qiáng)度滿足要求1.3.2 工況二穩(wěn)定性驗(yàn)算工況二：吊裝左半片鋼箱梁，吊點(diǎn)對(duì)稱設(shè)置在第三道橫隔板位置處，即距鋼箱梁邊4.5m處。1）吊點(diǎn)布置位置苒瞇翳花圖44左半片鋼箱梁吊點(diǎn)縱斷面圖圖45左半片鋼箱梁吊點(diǎn)橫斷面圖2）計(jì)算模型圖46左半片鋼箱梁工況二計(jì)算模型3）吊點(diǎn)內(nèi)力"IdTSeMM露3tm電鈉奧024aD552e1+OD2?耳024￡ID290e：+0D243口需*+0琥43D027fe+aD24.7^5^+002ST-§3MAX;1U33MW」Hl”4；有五輯￡HEE二五二！kN圖47吊點(diǎn)內(nèi)力圖TRU的FORCE三更只受三000-000oooooo

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