年產(chǎn)5萬噸粗甲醇精制車間工藝設(shè)計(jì)

62-/NUM⑤總進(jìn)料量=預(yù)塔底出料總量=7597.3kg/h表7加壓塔進(jìn)料含量表H2OCH3OH初餾物NaOH總量1262.6kg/h6313.1kg/h21.0kg/h0.63kg/h7597.3kg/h出料：塔頂出料產(chǎn)品甲醇（1）=6313.1×4/10×1/0.9995＝2526.5kg/h塔釜出料塔釜出料=7597.3-2526.5=5070.8kg/h表8加壓精餾塔總表物料H2ONaOHCH3OH初餾物合計(jì)進(jìn)料1262.6kg/h0.63kg/h6313.1kg/h21.0kg/h7597.3kg/h頂出2526.5kg/h（產(chǎn)品甲醇1）釜出7597.3-2526.5=5070.8kg/h（4）常壓塔物料衡算進(jìn)料：總進(jìn)料量=加壓塔塔釜出料量=5070.8kg/h出料：塔頂出料產(chǎn)品甲醇（2）=6313.1×6/10×99%×1/0.9995=3751.9kg/h塔釜出料水=1262.6kg/hNaOH=0.63kg/h初餾物=21.0kg/h甲醇=5070.8-3751.9-1262.6-0.63-21.0=34.67kg/h（5）粗甲醇中甲醇回收率表9物料平衡匯總表成分物料加壓塔出料常壓塔出料常壓塔釜出料甲醇6313.1kg/h2526.5kg/h3751.9kg/h34.67kg/hNaOH0.63kg/h0.63kg/h水1262.6kg/h1262.6kg/h初餾物21.0kg/h21.0kg/h合計(jì)7597.3kg/h2526.5kg/h3751.9kg/h1318.9kg/h甲醇回收率=（加壓塔采出精甲醇量+常壓塔采出精甲醇量）/粗甲醇中精甲醇量=（2526.5+3751.9）/6313.1=99.45%3.2能量衡算（）3.2.1預(yù)精餾塔熱量衡算(1)進(jìn)料帶入熱量取回流液與進(jìn)料量之比為1:4，表10預(yù)塔帶入熱量表進(jìn)熱項(xiàng)目粗甲醇軟水回流液熱蒸汽成分二甲醚甲醇水異丁醇外補(bǔ)水堿液甲醇水流量kg/h14.06313.1524.410.5731.07.251896.56溫度℃65656565787860比熱kJ/kg℃2.964.1872.314.1874.1872.86焓kJ/kg1280.382118.62熱量kJ17925.321214640.44142718.081576.58238734.372367.75325449.70Q蒸汽Q入＝Q粗甲醇＋Q軟水＋Q回流液＋Q蒸汽＝17925.32＋1214640.44＋142718.08＋1576.58＋238734.37＋2367.75＋325449.70＋Q蒸汽＝1943412.24＋Q蒸汽(2)出料熱量計(jì)算表11物料帶出熱量表出熱部分塔頂塔底熱損失成分二甲醚回流液甲醇水＋（堿液）以5%計(jì)液體比熱kJ/kg℃2.642.933.2234.187流量kg/h14.01896.566313.11262.65液體冷凝熱kJ/kg523.381046.75溫度℃64648282熱量kJ9692.762340867.111668463.95433510.685%Q入Q出＝Q二甲醚＋Q回流液＋Q預(yù)后甲醇＋Q損＝9692.76＋2340867.11＋1668463.95＋433510.68＋5%Q人＝4452534.50＋5%Q入因?yàn)槟芰渴睾?，因此Q入＝Q出即1943412.24＋Q蒸汽＝4452534.50＋5%Q入=4452534.50+5%（1943412.24＋Q蒸汽）解得Q蒸汽＝2743466.18kJ/h塔底再沸器通過0.35Mpa蒸汽加熱，不計(jì)冷凝水的顯熱，則所需蒸汽量為：G1蒸汽＝＝1294.93kg/h表12預(yù)精餾塔熱量總表帶入熱量kJ/h帶出熱量kJ/h粗甲醇入熱1376860.42塔頂二甲醚出熱9692.76塔頂加入冷凝殘液入熱241102.12塔頂回流甲醇蒸汽2340867.11塔頂回流液入熱325449.70塔底預(yù)后粗甲醇2101974.63加熱蒸汽2743466.18熱損失234343.92總?cè)霟?686878.42總出熱4686878.42（3）冷卻水用量：設(shè)入口冷卻水的溫度30℃，出口冷卻水的溫度40℃，平均比熱為4.187kJ/kg℃Q入＝Q甲醇＋Q甲醇蒸汽＝9692.76＋2340867.11＝2350559.87kJ/hQ出＝Q二甲醚＋Q回流液＋Q損失＝9692.76＋325449.70＋234343.92＝569486.38kJ/hQ傳＝Q入－Q出＝2350559.87－569486.38＝1781073.49kJ/h又Q傳＝G1水×4.187×（40－30）則G1水＝42538.18kg/h3.2.2加壓塔熱量衡算通過ChemCAD調(diào)試條件如下：塔頂溫度=115℃回流溫度=115℃塔底的溫度=124℃進(jìn)料的溫度=82℃回流比=2.8甲醇溫度=40℃(1)進(jìn)料帶入熱量表13進(jìn)料帶入熱量表物料進(jìn)料回流液加熱蒸汽組分甲醇水＋堿液甲醇流量kg/h6313.11262.67074.2溫度℃100100115比熱kJ/kg℃3.3734.1873.71熱量kJ/h2129408.63528650.623018207.43Q蒸汽總計(jì)kJ/h2658059.253018207.43Q蒸汽Q入＝Q進(jìn)料＋Q回流＋Q蒸汽＝2658059.25＋3018207.43＋Q蒸汽＝5676266.68＋Q蒸汽(2)物料帶出熱量表14出料帶出加壓塔熱量表物料精甲醇回流液塔底出料熱損失組分甲醇甲醇甲醇水＋堿流量kg/h2526.57074.23786.61262.6溫度℃115115124124比熱kJ/kg℃3.713.713.874.26汽化熱1046.751046.75熱量kg/h3722545.1010423126.281817113.61 666955.825%Q入Q出＝Q精甲醇＋Q回流＋Q塔底＋Q熱損失＝3722545.10＋10423126.28＋1817113.61＋666955.82＋5%Q入＝16629740.81＋5%Q入Q入＝Q出，即5676266.68＋Q蒸汽＝16629740.81＋5%Q入解得，Q蒸汽＝11828723.65kJ/h加壓塔采納中壓蒸汽加熱，所需蒸汽量G2蒸汽＝＝5583.22kg/h回流液和產(chǎn)品的冷凝潛熱Q潛＝（2526.5＋7074.2）×1046.75＝10049532.73kJ/h供給常壓塔再沸器熱量Q供＝Q潛×（1－5%）＝10049532.73×（1－5%）＝9547056.09kJ/h3.2.3常壓塔熱量衡算通過ChemCAD調(diào)試條件如下：塔頂溫度=65℃塔釜溫度=105℃進(jìn)料溫度=70℃回流液溫度=40℃冷卻水進(jìn)口溫度=30℃冷卻水出口溫度=40℃回流比=3.23(1)物料帶入熱量表15常壓塔入塔熱量表物料進(jìn)料回流液再沸器加熱組分甲醇水＋堿甲醇流量kg/h5070.81262.612118.64溫度℃707040比熱kJ/kg℃3.0564.1872.68熱量kg/h1084745.54370055.431299117.89Q加熱Q入＝Q進(jìn)料＋Q回流液＋Q加熱＝1084745.54＋370055.43＋1299117.89＋Q加熱＝2753918.86＋Q加熱(2)物料帶出熱量表16常壓塔出塔熱量表物料精甲醇回流液釜液熱損失成分甲醇甲醇甲醇水＋堿流量kg/h3751.912118.6434.671262.6溫度℃6565105105比熱kJ/kg℃2.962,963.514.187潛熱kJ/kg1046.751046.75熱量kJ/h4649166.8915016812.7612777.63555083.155%Q入Q出＝Q精甲醇＋Q回流液＋Q釜液＋Q熱損失＝4649166.89＋15016812.76＋12777.63＋555083.15＋5%Q入＝20233840.43＋5%Q入Q入＝Q出，即2753918.86＋Q加熱＝20233840.43＋5%（2753918.86＋Q加熱）解得，Q加熱＝18544860.54kJ/h因?yàn)镼供＝9547056.09kJ/h中壓蒸汽加熱量：Q蒸汽＝Q加熱－Q供＝18544860.54－9547056.09＝8997804.45kJ/h故所需蒸汽量：G3蒸汽＝＝4247.01kg/h冷卻水用量：關(guān)于熱流體Q入＝21298779.4kJ/hQ出＝Q精甲醇（液）＋Q回流液（液）＝（3751.9＋12118.64）×40×2.68＝1701321.89kJ/hQ傳＝Q入（1－5%）－Q出＝21298779.4×95%－1701321.89＝18532518.54kJ/h冷卻水用量為：G3水＝＝442620.46kg/h3.2.4精餾系統(tǒng)能量結(jié)果匯總A.外加蒸汽總量：G蒸汽＝G1蒸汽＋G2蒸汽＋G3蒸汽＝1294.93＋5583.22＋4247.01＝11125.16kg/hB.冷卻水總量：G水＝G1水＋G3水＝42538.18＋442620.46＝485158.64kg/hC.熱量總表見表17：表17精餾系統(tǒng)能量衡算總表項(xiàng)目物流預(yù)塔加壓塔常壓塔帶入熱量kJ/h進(jìn)料1617962.542658059.251454800.97回流325449.70 3018207.43 1299117.89加熱2743466.1811828723.6518544860.54合計(jì)4686878.4217504990.3321298779.40帶出熱量kJ/h塔頂出料2350559.8714145671.3819665979.65塔釜出料2101974.632484069.43567860.78熱損失234343.92875249.521064938.97合計(jì)4686878.4217504990.33 21298779.40

第四章常壓精餾塔設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)要求：A.要求精甲醇的純度為質(zhì)量分?jǐn)?shù)99.95%B.操作條件：塔頂壓力=0.01×106Pa塔底壓力=0.07×106Pa進(jìn)料溫度=70℃塔頂溫度=65℃塔底溫度=105℃回流液溫度=40℃4.1基礎(chǔ)數(shù)據(jù)（1）含量計(jì)算常壓塔進(jìn)料液相甲醇的含量：×100%≈74.7%【查表[2]得到對應(yīng)汽相中甲醇的含量為87.18%】原料液中甲醇的摩爾分?jǐn)?shù)：Yf＝×100%＝79.3%精甲醇中甲醇的摩爾分?jǐn)?shù)：Yd＝×100%＝99.9% 殘液中甲醇的摩爾分?jǐn)?shù)：Yw＝＝2.9%進(jìn)料液氣相中甲醇的摩爾分?jǐn)?shù)：Xf＝＝62.8%精甲醇中甲醇的摩爾分?jǐn)?shù)：Xd＝＝99.9%殘液中甲醇的摩爾分?jǐn)?shù)：Xw＝＝1.5%進(jìn)料液的平均摩爾質(zhì)量：Mf＝XfM甲醇＋（1－Xf）M水＝62.8%×32＋（1－62.8%）×18＝26.79kg/kmol餾出液的平均摩爾質(zhì)量：Md＝XdM甲醇＋（1－Xd）M水=99.9%×32＋（1-99.9%）×18=31.99kg/kmol釜?dú)堃旱钠骄栙|(zhì)量：Mw＝XwM甲醇＋（1－Xw）M水=1.5%×32＋（1-1.5%）×18=18.21kg/kmol（2）操作溫度和壓力入口壓力（表壓）：（0.07×106－0.01×106）×69/85＋0.01×106＝58.71kPa精餾段平均溫度：1/2×（70＋65）＝67.5℃平均壓力（表壓）：1/2(58.71×103＋10×103)＝34.35kPa提餾段平均溫度：1/2(70＋105)＝87.5℃平均壓力（表壓）：1/2(58.71×103＋70×103)＝64.36kPa4.2塔板數(shù)的計(jì)算4.2.1處理能力F＝＝＝189.28kmol/h精餾段物料量[7]：D精＝F×＝189.28×＝117.92kmol/h提餾段物料量：W提＝F×＝189.28×＝71.36kmol/h4.2.2最小理論板數(shù)Nm先求平均揮發(fā)度：查數(shù)據(jù)手冊[2，9]得到以下數(shù)據(jù)：表18飽和蒸汽壓表甲醇飽和蒸汽壓水飽和蒸汽壓65℃103.194kPa25.014kPa70℃125.146kPa31.164kPa105℃411.397kPa120.850kPa由公式[7]得：A．塔頂（65℃）處相對揮發(fā)度B．加料板（70℃）處相對揮發(fā)度C．塔底（105℃）處相對揮發(fā)度平均揮發(fā)度：已知：Xd＝99.9%,Xw＝1.5%;由Fenske公式[7]：塊4.2.3最小回流比Rmin塔中各組分如表19：表19各組分參數(shù)列表組分進(jìn)料組成Xi,F釜液組成Xi,Wi甲醇62.8%1.5%3.404水37.2%98.5%4.016依照恩德伍德公式[12]計(jì)算：，進(jìn)料是飽和液相，故q＝1則有：求得：則4.2.4進(jìn)料位置ND適宜進(jìn)料位置：圓整后?。簤K4.2.5實(shí)際理論板數(shù)NT取R適宜＝1.5Rmin＝1.5×10.11＝15.17則依照吉利蘭圖（圖3）圖3，吉利蘭圖得到：其中解得：NT＝14.05塊4.2.6全塔效率的估算ET全塔平均溫度為：1/2×（105＋65）＝85℃在溫度85℃下查得[9]水的粘度：在溫度85℃下查得甲醇[2]的粘度：＝0.265×10-3×0.628＋0.3355×10-3×（1-0.628）＝0.291×10-3全塔效率為[7]：實(shí)際進(jìn)料板：ND/ET=4/0.4737＝8.4≈9塊實(shí)際板數(shù)為：NT/ET＝14.05/0.4737＝29.7≈30塊4.3精餾段與提餾段的體積流量4.3.1精餾段精餾段數(shù)據(jù)如表20：表20精餾段數(shù)據(jù)表位置進(jìn)料板塔頂（第一板）質(zhì)量分?jǐn)?shù)xf＝0.7501xl＝0.9998yf＝0.8720yl＝0.9995摩爾分?jǐn)?shù)Xf＝0.628Xl＝0.999Yf＝0.793Yl＝0.999摩爾質(zhì)量kg/kmolMLf＝25.89MLD＝31.99MVf＝29.10MVD＝31.99溫度℃7065液相平均摩爾質(zhì)量：ML＝kg/kmol氣相平均摩爾質(zhì)量：MV＝kg/kmol液相的平均溫度：℃在67.5℃下查表：kg/m3,液相平均密度：其中因此那么精餾段的液相負(fù)荷為：L＝RD精＝15.17×117.92＝1788.85kmol/h假設(shè)理想氣體，在67.5℃，135.675×103kPa時(shí)：汽相密度為：其中解得精餾段汽相負(fù)荷為：V＝(R＋1)D精＝（15.17+1）×117.92＝1906.77kmol/hVn＝表21精餾段負(fù)荷表名稱液相（L）汽相（V）平均摩爾質(zhì)量kg/kmol28.9430.55平均密度kg/m3774.661.46體積流量m3/h66.8339980.664.3.2提餾段提餾段數(shù)據(jù)如表22：表22提餾段數(shù)據(jù)表位置進(jìn)料板（F）塔釜（W）質(zhì)量分?jǐn)?shù)xf＝0.7501Xw＝0.0005yf＝0.8720yw＝0.05摩爾分?jǐn)?shù)Xf＝0.628Xw＝0.015Yf＝0.793Yw＝0.029摩爾質(zhì)量kg/kmolMLf＝25.89MLw＝18.18MVf＝29.10Mvw＝18.41溫度℃70105液相平均摩爾質(zhì)量：ML＝氣相平均摩爾質(zhì)量：MV＝kg/kmol液相平均溫度為：℃在67.5℃下查表：[11]，[1]液相平均密度為：其中因此提餾段的液相負(fù)荷假設(shè)理想氣體，在87.5℃，165.685×103kPa時(shí)：汽相平均密度為：其中因此提餾段的汽相負(fù)荷：提餾段負(fù)荷如表23：表23提餾段的汽液相負(fù)荷表名稱液相（L）汽相（V）平均摩爾質(zhì)量kg/kmol22.0423.76平均密度kg/m3860.861.25體積流量m3/h50.6421933.144.4塔徑計(jì)算本設(shè)計(jì)采納F1重閥浮閥塔（標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)），數(shù)據(jù)如表24：表24F1型重閥浮閥塔數(shù)據(jù)表板間距HTF1型重閥重量孔徑0.50m0.033kg0.039m4.4.1精餾段（1）求操作負(fù)荷系數(shù)精餾段功能參數(shù)：塔板間有效高度：依照史密斯圖[7]查得負(fù)荷系數(shù)為：查表得67.5℃時(shí)，甲醇的表面張力[2]為：0.01647N/m 水的表面張力[9]為：0.06479N/m精餾段甲醇水溶液的平均摩爾組成為：含水=1－0.814＝0.186表面張力故[12]（2）最大流速設(shè)安全系數(shù)為0.8，則空塔氣速：（3）塔徑D4.4.2提餾段求操作負(fù)荷系數(shù)提餾段功能參數(shù)：查史密斯圖[7]得到負(fù)荷系數(shù)：查表得87.5℃時(shí)，甲醇[2]的表面張力為：0.01420N/m 水[9]的表面張力為：0.061625N/m提餾段甲醇水溶液的平均摩爾組成為：含水=1－0.322＝0.678表面張力：因此（2）最大流速取安全系數(shù)0.8，那么空塔氣速為：（3）塔徑D對全塔，取塔徑為4.5塔內(nèi)件設(shè)計(jì)液流型式的選擇液體在精餾塔中流淌方式有U形流型、單流型、雙流型、階梯流型等（如圖4）（A）U型流（B）單溢流（C）雙溢流（D）階梯式雙溢流圖4，液體在精餾塔中流淌方式具體參考表格如下：表25液流形式表塔徑Mm流體流量m3/hU形流型單溢流雙溢流階梯流型6005以下5-259007以下7-5010007以下45以下12009以下9-7014009以下70以下150010以下70以下200011以下90以下90-160300011以下110以下110-200200-300400011以下110以下110-230230-350500011以下110以下110-250250-400600011以下110-250250-450應(yīng)用場合較低液氣比一般應(yīng)用高液氣比、大型板塔極高液氣比大型板塔依照計(jì)算塔徑D=2600mm=2.6m，流體流量=50.64m3/h，故采納單流型

4.5.1溢流堰的設(shè)計(jì)塔板上的堰保持塔板上有一定的清液高度，高度過高霧沫夾帶嚴(yán)峻，過低則汽液接觸時(shí)刻短，兩種情況都會使塔板的效率降低。設(shè)計(jì)采納平直堰，不設(shè)進(jìn)口堰。取清液層高度，堰上液層高度堰高堰長Lw＝0.7D=0.7×2.6＝1.82m4.5.2降液管的設(shè)計(jì)本設(shè)計(jì)采納單溢流弓形降液管Lw/D＝1.82/2.6=0.7由弓形降液管的結(jié)構(gòu)參數(shù)圖（圖5）[8]查得：圖5，弓形降液管結(jié)構(gòu)參數(shù)圖Wd/D＝0.150,Af/AT＝0.090降液管的弓形寬度Wd＝0.150×2.6＝0.39m塔截面積AT＝降液管弓形面積Af＝液體在降液管的停留時(shí)刻（一般大于3s－5s）精餾段：＞5s提餾段：＞5s對弓形降液管，其中精餾段提餾段降液管底隙高度h0=H0精+H0提=0.5（0.041+0.031）=0.036m4.5.3塔板布置及浮閥數(shù)目與排列計(jì)算結(jié)果顯示精餾段與提餾段上升蒸汽量相差不大，為了方便制造，取兩段塔徑相等，都為2.6m。汽塔的平均蒸汽流量：汽塔的平均液相流量：汽塔的汽相平均密度：汽塔的液相平均密度：取閥孔動能因子F0＝11每層浮閥數(shù)：物系無腐蝕性，選用的碳鋼板，孔直徑個(gè)因?yàn)樗闹睆捷^大，故采納分塊式塔盤[10]已知Wd＝0.39m，選取的無效邊緣區(qū)Wc＝0.06m，泡沫區(qū)的寬度Ws＝0.10m因此：則鼓泡區(qū)的面積[12]：按正三角形排列，孔直徑孔中心距則個(gè)按N=980換算F：則有：可見，閥孔動能因素變化專門小，符合要求。塔板開孔率為：4.6塔板流體力學(xué)4.6.1汽相通過浮閥塔壓降干板阻力hc臨界孔速：又＞，則板上充氣液層阻力因設(shè)備分離烴化液，液相為碳?xì)浠衔铮〕錃庀禂?shù)為液體表面張力形成阻力專門小，忽略不計(jì)則單板壓降：4.6.2液泛為防止液泛，需操縱降液管液層高度：液降高度由于沒設(shè)進(jìn)口堰，則液降高度板上的液層高度為則取，選定的，能夠得到：故設(shè)計(jì)可行4.6.3霧沫夾帶泛點(diǎn)率=板上液體流經(jīng)長度板上液泛面積甲醇水系統(tǒng)屬于無泡沫系統(tǒng)，，查得[7]：K=1.0，故泛點(diǎn)率：霧沫夾帶在同意的范圍之內(nèi)4.7塔板負(fù)荷性能圖4.7.1霧沫夾帶線泛點(diǎn)率=對一定物系和一定塔板已知的泛點(diǎn)率上限可確定，V-L關(guān)系，按泛點(diǎn)率80%計(jì)算：解得，(霧沫夾帶線為直線)時(shí)，時(shí)，4.7.2液泛線專門小可忽略，則有：又若上式化簡為：那么其中有：液泛方程為：4.7.3液相負(fù)荷上限線上限條件：液體在降液管中的停留時(shí)刻上限不低于5s，得4.7.4液相負(fù)荷下限線下限條件：板上液層高度how＝0.01m4.7.5漏液線關(guān)于F1型重閥，規(guī)定氣體最小的負(fù)荷即，故則4.8常壓塔要緊尺寸確定4.8.1塔高設(shè)計(jì)塔高H=(N-n-2)HT+nH人孔+HF+HW已知塔板數(shù)N=30塊，板間距HT=0.5m甲醇水混合液清潔，無需經(jīng)常清洗構(gòu)件，取每隔10塊塔板設(shè)一個(gè)人孔，人孔直徑0.6m，如此設(shè)置的人孔數(shù)n=30÷10-1[+1（塔頂人孔）]＝2(+1)個(gè)?。喝丝變蓚€(gè)板間距離H人孔=0.8m塔頂空間HD=1.8m塔底空間HW=3.0m進(jìn)料板的空間高度HF=0.5m則全塔的高度：H=(N-n-2)HT+nH人孔+HF+HW=（30-2-2）×0.5＋2×0.8＋0.5＋1.8＋3＝19.9m4.8.2接管設(shè)計(jì)（1）進(jìn)料管已知：進(jìn)料溫度70℃進(jìn)料的水密度為：977.81kg/m3進(jìn)料甲醇密度：749.25kg/m3液相的平均密度為：平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)為進(jìn)料體積流量為：取適宜的流速，故：=32.9mm圓整后為33mm，選熱軋無縫鋼管，規(guī)格為：[11]實(shí)際流速：（2）釜?dú)堃撼隽瞎芤阎核獪囟?05℃壓力171.325kPa，水的密度：954.69kg/m3甲醇的密度為：705.175kg/m3釜液密度為：954.59kg/m3則釜?dú)堃旱捏w積流量為：取適宜的速度則：=18mm圓整后為選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：[11]實(shí)際流速：（3）塔頂上升蒸汽管塔頂上升蒸汽的體積流量為：取蒸汽速度則：（4）回流液管已知回流溫度40℃，甲醇液體密度為：783.5kg/m3那么甲醇液體的體積流量：利用液體的重力進(jìn)行回流，取適宜的回流速度那么：經(jīng)圓整后選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格為：[15]實(shí)際流速：設(shè)備匯總?cè)绫?6：表26設(shè)備匯總表項(xiàng)目尺寸塔高19.9進(jìn)料管釜液管上升蒸汽管回流液管

第五章結(jié)論5.1原料粗甲醇成份成分N2和ArCO2H2OCH3OHCH3OCH3C2H5OHC4H9OH含量（wt%）0.021.697.5090.255.2物料衡算成分物料加壓塔出料常壓塔出料常壓塔釜出料甲醇6313.1kg/h2526.5kg/h3751.9kg/h34.67kg/hNaOH0.63kg/h0.63kg/h水1262.6kg/h1262.6kg/h初餾物21.0kg/h21.0kg/h合計(jì)7597.3kg/h2526.5kg/h3751.9kg/h1318.9kg/h5.3能量衡算外加蒸汽總量：11125.16kg/h冷卻水總量：485158.64kg/hC.熱量總表見表：項(xiàng)目物流預(yù)塔加壓塔常壓塔帶入熱量kJ/h進(jìn)料1617962.542658059.251454800.97回流325449.70 3018207.43 1299117.89加熱2743466.1811828723.6518544860.54合計(jì)4686878.4217504990.3321298779.40帶出熱量kJ/h塔頂出料2350559.8714145671.3819665979.65塔釜出料2101974.632484069.43567860.78熱損失234343.92875249.521064938.97合計(jì)4686878.4217504990.33 21298779.405.4常壓塔工藝匯總項(xiàng)目數(shù)值或講明備注塔徑：m2.6板間距：m0.5塔板形式單溢流弓形降液管分塊式塔板空塔氣速：m/s2.1堰長LW：m1.820堰高HW：m0.06板上液層高度HL：m0.01降液管底隙高度h0：m0.036浮閥個(gè)數(shù)：個(gè)980等邊三角形閥孔氣速:m/s7.35閥孔動能因素8.57臨界閥孔氣速：m/s9.432同排孔心距t：m0.0683等邊三角形鄰排孔心距：m0.0683等邊三角形單位壓降：Pa525.7降液管液體停留時(shí)刻t：s16.99精餾段12.87提餾段泛點(diǎn)率%70.21開孔率%22.055.5常壓塔設(shè)備匯項(xiàng)目尺寸塔高19.9進(jìn)料管釜液管上升蒸汽管回流液管

致謝本設(shè)計(jì)是在我的指導(dǎo)老師李體海老師的親切關(guān)懷和悉心指導(dǎo)下完成的。在此，我要向老師的悉心關(guān)心和指導(dǎo)表示由衷的感謝。在這段時(shí)刻里，我不僅在他那兒學(xué)到了專門多專業(yè)知識，還感受到老師工作中的兢兢業(yè)業(yè)，生活中的平易近人。此外，他嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度和忘我的工作精神值得我去學(xué)習(xí)。特不感謝老師在我的畢業(yè)設(shè)計(jì)中，給與我極大的關(guān)心，使我對整個(gè)畢業(yè)設(shè)計(jì)的思路有了總體的把握，并耐心的幫我解決許多實(shí)際問題，使我受益匪淺。感謝多年來傳授知識給我的老師們，更要感謝那些對我學(xué)習(xí)上支持和鼓舞的老師和同學(xué)們，同時(shí)感謝關(guān)心過我的同學(xué)、老師和學(xué)校。總之，在以后的生活中，我將以加倍的努力對給以我關(guān)心的學(xué)校、老師和同學(xué)們回報(bào)。

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