T鋼筋混凝土組合結(jié)構(gòu)3

鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)

一、組合梁的優(yōu)點當樓層采用鋼筋混凝土板和鋼梁時，宜按鋼-混凝土組合梁結(jié)構(gòu)設(shè)計。鋼-混凝土組合梁是指通過抗剪連接件將鋼梁和混凝土板連成整體的橫向承重構(gòu)件。

（1）組合梁截面中混凝土主要受壓，鋼梁受拉，充分發(fā)揮材料特性，承載力高。承載力相同時，比非組合梁節(jié)約鋼材達15%-25%。（2）混凝土板參加梁的工作，梁的剛度增大。樓蓋結(jié)構(gòu)的剛度要求相同時，采用組合梁可比非組合梁減小截面高度26%-30%。組合梁用于高層建筑，不僅降低樓層結(jié)構(gòu)高度，且顯著減輕對地基的荷載。（3）組合梁的翼緣板較寬大，提高了鋼梁的側(cè)向剛度，提高了穩(wěn)定性。改善了鋼梁受壓區(qū)的受力狀態(tài)，增強抗疲勞性能。（4）可以利用鋼梁的剛度和承載力承擔懸掛模板、混凝土板及施工荷載，無需設(shè)置支撐，加快施工速度。（5）抗震性能好。 （6）在鋼梁上便于地焊接托架或牛腿，供支撐室內(nèi)管線用，不需埋設(shè)預(yù)埋件。第三節(jié)

鋼-混凝土組合梁的組成和構(gòu)造鋼-混凝土組合梁的主要缺陷是鋼材易于銹蝕及防火性能不如鋼筋混凝土。解決鋼材銹蝕問題：①采用低合金鋼材，這種鋼材表面銹蝕后可形成保護層，阻斷銹蝕繼續(xù)向內(nèi)部發(fā)展；②采用高質(zhì)量的防銹蝕油漆。

二、鋼梁的截面形式組合梁中鋼梁的截面形式多樣，如圖所示。組合梁中鋼梁的截面形式工字鋼梁——在跨度小、荷載輕的組合梁中，一般采用小型工字鋼；荷載較大時，可在工字鋼下翼緣加焊一塊鋼板條，形成不對稱工字形截面；跨度大時，也可采用焊接成型的不對稱工字鋼。工字鋼可通過抗剪連接件與混凝土板組合，也可將上翼緣埋入混凝土板中，此時不需設(shè)抗剪連接件。箱形鋼梁——適用于公路和鐵路橋梁及大跨度重載大梁。輕鋼桁架梁及普通鋼桁架梁——輕鋼桁架用角鋼做上弦，用圓鋼做下弦及腹桿；普通鋼桁架的桿件采用雙角鋼或單角鋼。桁架上弦用抗剪連接件與混凝土板組合，或?qū)㈣旒苌舷夜?jié)點伸入混凝土板中與混凝土板的連接件，以減小上弦桿型鋼的截面尺寸。蜂窩式梁——將工字鋼沿腹板縱向割成鋸齒形的兩著，然后錯開對齊焊接凸出部分，形成腹部有六角形開孔的蜂窩式梁，不僅節(jié)省鋼材，還增大了梁的承載力和剛度。桁架梁和蜂窩式梁適用于跨度較大、荷載較輕的多層建筑。設(shè)備管線可穿過梁的空腹處，不需另占樓層空間。組合梁可以加設(shè)混凝土板托（圖(d)），以增大混凝土板與鋼梁間的中心距，使鋼梁全截面基本上處于受拉區(qū)，提高組合梁的抗彎能力、抗剪能力和剛度。

三、組合梁的構(gòu)造要求1.截面尺寸抗彎能力、抗剪能力、剛度的要求：簡支組合梁的高跨比為1/18-1/12，一般取1/15?；炷涟搴裢ǔＨ〗孛娓叨鹊?/3左右，一般采用100mm，120mm，140mm，160mm；荷載特別大的平臺結(jié)構(gòu)或橋梁結(jié)構(gòu)的混凝土板厚可采用180mm，200mm甚至300mm。采用壓型鋼板的組合樓蓋中，壓型鋼板的凸肋頂面至混凝土板頂面的距離不小于50mm。鋼梁的截面高度ha不宜于截面總高度h的1/2.5。為保證組合梁腹板的局部穩(wěn)定性，可按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》要求設(shè)置加勁肋。

組合梁邊梁混凝土翼緣板的構(gòu)造應(yīng)滿足圖示要求。有托板時，伸出長度不應(yīng)小于hc2；無托板時，應(yīng)同時滿足伸出鋼梁中心線不小于150mm、伸出鋼梁翼緣邊不小于50mm的要求。組合梁邊梁混凝土翼緣板的構(gòu)造2．橫向鋼筋板內(nèi)垂直于鋼梁的橫向鋼筋需經(jīng)計算確定，并符合最小配筋量要求。橫向鋼筋應(yīng)沿梁縱向均勻布置，其下部水平段應(yīng)布置在距鋼梁上翼緣50mm的范圍內(nèi)，因為受到連接件的局部壓力作用，鋼梁上翼緣附近的混凝土較易劈裂，需要配置鋼筋予以加強。在混凝土板邊緣到最近一排連接件中心e<300mm的距離的邊梁中，橫向鋼筋應(yīng)繞過連接件做成U形筋。以保證其有足夠的錨固長度，防止由于連接件引起的混凝土板的縱向劈裂。當使用栓釘連接件時，橫向鋼筋的直徑不應(yīng)小于0.5d，同時，混凝土板邊緣到栓釘中心線的距離應(yīng)大于6d。底部橫向鋼筋的間距，不應(yīng)大于連接件伸出鋼筋上方長度的8倍，且不超過600mm。此外，上部橫向鋼筋應(yīng)滿足混凝土板受力鋼筋的構(gòu)造要求。3．板托板托頂部的寬度與高度hc2之比應(yīng)不小于1.5，且板托的高度不宜大于混凝土板厚度hc1的1.5倍；板托的外形應(yīng)滿足圖所示的構(gòu)造要求，板托邊緣距連接件外側(cè)的距離不得小于40mm，板托外表輪廓應(yīng)在自連接件根部算起的45°仰角之外。4．主次梁連接平接連接方式;疊接連接方式

。

四、抗剪連接件抗抗剪連接件的形狀：既能抵抗剪切滑移又能抵抗掀起作用。常用的抗剪連接件類型：栓釘、槽鋼、彎筋以及方鋼、T形鋼連接件等。宜優(yōu)先采用栓釘連接件，因其施工方便快速，受力性能好，單位承載力用鋼量最少。其次是槽鋼連接件。連接件的布置需注意與縱向剪力方向的關(guān)系，以有利于抵抗連接件被掀起，避免混凝土發(fā)生劈裂。抗剪連接件件剪力-滑移曲線。圖為栓釘、、槽鋼、T形鋼連接件件的剪力-滑移曲線。。由圖可知知，栓釘和和槽鋼等連連接件的剛剛度較小，，變形能力力較大，這這類連接稱稱為柔性連連接件；T形鋼連接件件的剛度較較大，變形形能力較小小，稱為剛剛性連接件件，目前已已很少采用用?？辜暨B接件件剪力—滑移曲線第四節(jié)組組合梁施施工階段計計算一.施工時設(shè)置置臨支撐的的組合梁施工階段在在鋼梁下設(shè)設(shè)置一系列列臨時支撐撐，可以近近似認為鋼鋼梁在施工工階段不產(chǎn)產(chǎn)生應(yīng)力。?；炷劣灿不_到設(shè)設(shè)計強度的的75%后，拆去臨臨時支撐，，混凝土板板和鋼梁自自重、使用用荷載以及及后加的恒恒載全部由由組合梁承承擔（圖(a)）。臨時支支撐的數(shù)量量應(yīng)根據(jù)施施工階段變變形控制要要求確定，，跨度大于于7m時，不少于于3個；小于7m時，設(shè)置1-2個。這種施施工方法可可以減小使使用階段組組合梁的撓撓度，但需需要有較多多的抗剪連連接件以抵抵抗混凝土土與鋼梁間間的滑移。。對施工時設(shè)設(shè)置臨時支支撐的組合合梁，可不不進行施工工階段驗算算。組合梁的施施工方法二.施工時無臨臨支撐的組組合梁混凝土硬化化前，鋼梁梁、模板和和混凝土板板的自重以以及施工荷荷載均由鋼鋼梁承擔；；混凝土硬硬化后，恒恒載、使用用荷載及后后加荷載由由組合梁承承擔（圖(b)）。施工階段的的荷載僅由由鋼梁承擔擔，故應(yīng)按按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》的要求驗算算施工階段段鋼梁的截截面正應(yīng)力力、腹板剪剪應(yīng)力、整整體穩(wěn)定及及變形。無臨時支撐撐組合梁在在使用階段段的撓度較較大。這種種施工方法法常用于混混凝土板自自重不大的的樓蓋結(jié)構(gòu)構(gòu)。在施工階段段，當鋼梁梁受壓翼緣緣的自由長長度與其寬寬度之比不不超過《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》規(guī)定的最大大值時（p24，表4.2.1），可不進進行整體穩(wěn)穩(wěn)定驗算。。第五節(jié)組組合梁的的承載力計計算一.組合梁受彎彎承載力組合梁設(shè)計計的內(nèi)容應(yīng)應(yīng)包括：受受彎承載力力計算、受受剪承載力力計算、抗抗剪連接件件的數(shù)量和和布置、混混凝土翼緣緣板及其板板托縱向界界面受剪承承載力計算算、變形驗驗算、負彎彎矩區(qū)段內(nèi)內(nèi)混凝土翼翼緣板的最最大裂縫寬寬度驗算以以及構(gòu)造設(shè)設(shè)計。1.組合梁正截截面的受力力性能從開始加荷荷到破壞，，組合梁正正截面經(jīng)歷歷彈性、彈彈塑性和塑塑性三個受受力階段。。組合梁的恒恒載—撓度曲線加荷到破壞壞荷載90%以上時，混混凝土翼緣緣板相對于于鋼梁發(fā)生生較大的掀掀起變形，，連接件的的水平變形形較大。若若橫向鋼筋筋不足，板板頂面沿鋼鋼梁軸線附附近出現(xiàn)縱縱向裂縫（（圖(a)），削弱了了混凝土與與鋼梁的共共同工作，，此時鋼梁梁的屈服范范圍已發(fā)展展到一定的的高度，受受壓區(qū)混凝凝土產(chǎn)生塑塑性變形，，撓度迅速速增大，組組合梁進入入塑性階段段，直到破破壞（圖(b)）。組合梁正截截面受力的的實測應(yīng)變變分布?？煽梢钥闯?，，在鋼梁下下翼緣達到到屈服應(yīng)變變以前，截截面應(yīng)變分分布基本上上符合平截截面假定。。實測混凝土土翼緣板相相對于鋼梁梁的縱向水水平滑移。。表明，在在鋼梁的下下翼緣屈服服以前，鋼鋼梁與混凝凝土翼緣板板之間的相相對滑移較較小，試驗驗表明，連連接件的水水平滑移對對組合梁極極限承載力力的影響很很小，計算算承載力時時可以忽略略，但對變變形的影響響則不能忽忽略。而且且縱向剪力力在各連接接件中產(chǎn)生生重分布，，使各連接接件承愛的的剪力超于于均勻。實測混凝土翼緣緣板沿梁長長的掀起變變形。在跨跨中加載點點附近，掀掀起值很小??；由跨中中向支座延延伸，掀起起值不斷增增大，約距距支座處l0/10處（l0為計算跨度度）為最大大。交界面上沿沿梁長的掀起起變形彈性計算理理論。早期期的鋼-混凝土組合合梁承載力力設(shè)計計算算方法。把把混凝土翼翼緣板按鋼鋼與混凝土土的彈性模模量比折算算成鋼材截截面，然后后按材料力力學(xué)方法計計算截面的的最大應(yīng)力力，并使其其小于材料料的容許應(yīng)應(yīng)力。這一一計算方法法不考慮塑塑性變形發(fā)發(fā)展帶來的的承載力潛潛力。適合合于重復(fù)荷荷載的組合合梁（包括括疲勞強度度）。2.計算方法塑性設(shè)計方方法。考慮慮梁破壞前前塑性變形形的發(fā)展，，更符合組組合梁的實實際受力情情況。但是是，按塑性性理論計算算時，組合合梁的塑性性變形較大大，構(gòu)件剛剛度降低很很多，容易易發(fā)生局部部壓屈、側(cè)側(cè)向壓屈和和彎扭壓屈屈，以致材材料的強度度不能充分分發(fā)揮，導(dǎo)導(dǎo)致承載力力的降低。。組合梁受彎彎時塑性中中和軸的位位置有兩種種情況。當當塑性和軸軸位于鋼梁梁腹板內(nèi)時時，受壓區(qū)區(qū)內(nèi)的鋼梁梁上翼緣及及鋼梁腹板板有可能產(chǎn)產(chǎn)生局部壓壓屈。當塑塑性中和軸軸位于混凝凝土翼緣板板內(nèi)時，鋼鋼梁位于截截面的受拉拉區(qū)，不會會產(chǎn)生局部部壓屈。為為保證計算算可靠，按按塑性方法法計算時應(yīng)應(yīng)采取措施施保證鋼梁梁截面腹板板和翼緣足足夠的剛度度，即在達達到塑性受受彎承載力力前，截面面能產(chǎn)生足足夠的塑性性轉(zhuǎn)角。為為此，《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》規(guī)定了按塑塑性方法設(shè)設(shè)計的板件件寬厚比限限值。（p93，表9.1.4）組合梁板件件寬厚比限限值截面形式翼緣腹板

與前項工字形截面的腹板相同混凝土翼緣緣板的計算算寬度be。組合梁截截面中，混混凝土翼緣緣板內(nèi)壓應(yīng)應(yīng)力是通過過抗剪連接接件傳遞的的。所以，，受彎時沿沿翼緣板寬寬度方向板板內(nèi)的壓應(yīng)應(yīng)力分布并并不均勻，，在鋼梁軸軸線附件較較大，距軸軸線較遠的的板中壓應(yīng)應(yīng)力較小。。簡化之，，計算時取取計算寬度度be，并假定在在be范圍內(nèi)壓應(yīng)應(yīng)力均勻分分布。計算算寬度be與梁的高跨跨比、荷載載作用形式式、翼緣厚厚度與梁高高比值、鋼鋼梁間距等等有關(guān)。上上翼板的計計算寬度按按下式取值值：混凝土翼翼緣板的的計算寬寬度be3.受彎承載載力計算算（1）按塑性性理論計計算的基基本假定定混凝土翼翼緣板與與鋼梁為為完全抗抗剪連接接；塑性中和和軸以上上混凝土土達到軸軸心抗壓壓設(shè)計強強度：忽略塑性性中和軸軸以下混混凝土的的抗拉強強度；不計托板板截面的的作用；；塑性中軸軸以下鋼鋼梁截面面的拉應(yīng)應(yīng)力和塑塑性中和和軸以上上鋼梁截截面的壓壓應(yīng)力均均達到鋼鋼材的相相應(yīng)強度度設(shè)計值值。（2）正彎矩矩截面的的受彎承承載力①塑性性中和軸軸位于混混凝土翼翼緣板內(nèi)內(nèi)時塑性中和和軸位于于混凝土土翼緣板板內(nèi)時②塑性性中和軸軸在鋼梁梁腹板內(nèi)內(nèi)時塑性中和和軸在鋼鋼梁腹板板內(nèi)時假定組合合梁截面面上的全全部剪力力僅由鋼鋼梁腹板板承受，，則應(yīng)滿滿足：二.組合梁受受剪承載載力三.組合梁縱縱向界面面受剪承承載力混凝土翼翼緣板及及其托板板的縱向向最不利受剪剪界面有兩種類類型：一一是穿過過整個板板厚的豎豎向受剪剪界面a-a；二是圍圍繞抗剪剪連接件件周邊的的受剪界界面b-b（無板托托）和c-c（有板托托）。①單位梁長長a-a受剪界面面的縱向向剪力取取以下二二式中的的較大值值：其中，v=nsNv/s,為鋼與混混凝土界界面單位位梁長上上由抗剪剪連接件件提供的的實際抗抗剪承載載力（N/mm）1.單位梁長長受剪界界面的縱縱向剪力力②b-b及c-c受剪界面面承擔的的縱向剪剪力在按塑性性理論設(shè)設(shè)計的完完全抗剪剪連接組組合梁中中，抗剪剪連接件件基本上上是滿應(yīng)應(yīng)力工作作的，所所以鋼與與混凝土土界面上上由抗剪剪連接件件提供的的實際抗抗剪承載載力按連連接件的的承載力力計算。。因此，b-b及c-c受剪界面面承擔的的縱向剪剪力等于于連接件件傳遞的的剪力。。按單位位梁長計計算為：：2.單位梁長長界面受受剪極限限承載力力根據(jù)試驗驗研究，，單位梁梁長界面面受剪極極限承載載力可按按下式計計算：第六節(jié)抗抗剪連連接件設(shè)設(shè)計一.構(gòu)造要求求1.一般要求求抗剪連接接件的作作用是抵抵抗水平平剪力和和豎向掀掀起力。。設(shè)置抗剪剪連接件件的一般般要求是是：連接接件的抗抗掀起作作用面（（如栓釘釘頭部的的底面））高出翼翼緣板底底部鋼筋筋頂面不不小于30mm；當設(shè)置置板托時時，板托托中橫向向鋼筋距距連接件件頂面位位置應(yīng)不不小于40mm。連接件件上部混混凝土保保護層厚厚度不小小于15mm；連接件件的縱向向間距不應(yīng)大于于600mm或混凝土土翼緣板板厚度的的4倍；連接接件的外外側(cè)邊緣緣至鋼梁梁緣邊緣緣之間的的距離不不應(yīng)小于于20mm，當有托托座時不不應(yīng)小于于40mm。2.各種抗剪剪連接件件的構(gòu)造造要求（1）栓釘連連接件栓釘是采采用自動動栓釘焊焊接機焊焊接于鋼鋼梁翼緣緣上的，，各個方方向具有有相同的的強度和和剛度，，不影響響混凝土土板中鋼鋼筋的布布置。栓釘連接接件的公公稱直徑徑有8mm，10mm，13mm，16mm，19mm及22mm，常用的的為后四四種。栓栓釘沿梁梁軸線方方向的間間距不應(yīng)小于于焊桿直徑徑的6倍；垂直直于梁軸軸線方向向的間距距不應(yīng)小于于焊桿直徑徑的4倍。栓釘連接接件的布布置要求求采用壓型型鋼板的的組合樓樓蓋中，，栓釘直直徑不宜宜大于19mm。安裝后后栓釘高高度應(yīng)應(yīng)符符合的要求。。（2）槽鋼連連接件當栓釘?shù)牡目辜裟苣芰Σ粷M滿足要求求或者不不具備栓栓釘焊接接設(shè)備時時，可采采用槽鋼鋼連接件件（圖））。槽鋼鋼連接件件一般采采用Q235鋼軋制的的[8、[10、[12等小型槽槽鋼，其其長度不能超過過鋼梁翼緣緣寬度減減去50mm后的值。。槽鋼連連接件翼翼緣肢尖方向向應(yīng)與混凝凝土板中中水平剪應(yīng)應(yīng)力的方方向一致，并并僅在槽槽剛下翼翼緣根部和趾部（即垂直直于鋼梁梁的方向向）與鋼鋼梁焊接接，角焊焊尺寸根根據(jù)計算算確定，，但不小小于5mm。為減少少鋼梁上上翼緣的的焊接變變形，平平行于鋼鋼梁的方方向不需需施焊。。槽鋼連接接件（3）彎筋連連接件彎筋連接接件一般般采用直直徑不小小于12mm的HPB235級鋼筋，，彎起角角度宜為為45°，彎折方向向應(yīng)與板中中縱向水平平剪應(yīng)力力的方向一一致，并并成對設(shè)設(shè)置。沿沿梁軸線線方向的的間距不不小于0.7hc1，（hc1為混凝土土板厚度度），且且不大于于2hc1；彎筋連連接件的的長度不不小于其其直徑的的30倍，從彎彎起點算算起的長長度不小小于直徑徑的25倍，其中中，水平平段的長長度不小小于其直直徑的10倍（光面面鋼筋應(yīng)應(yīng)加彎鋼鋼）。彎彎筋連接接件與鋼鋼梁連接接的雙側(cè)側(cè)焊縫長長度為4d（HRB335級鋼筋））或5d（HPB235級鋼筋））。彎筋連接接件二.受力性能能1.荷載-滑移曲線線推出試驗驗。國際際上以推推出試驗驗作為連連接件的的標準試試驗，圖圖為常用用的（歐歐洲鋼結(jié)結(jié)構(gòu)協(xié)會會（ECCS））1981年公布））連接件件推出試試驗標準準試件，，同時規(guī)規(guī)定了試試驗要求求。梁式試驗驗。能較較好反映映連接件件的組合合梁中的的受力變變形性能能，但試試驗較為為復(fù)雜。。推出試驗驗標準試試件荷載-滑移曲線線（P-s）。初始受受力階段段（A點以前）），關(guān)系系近似于于直線，，為彈性性受力階階段；當當荷載到到極限荷荷載的50%左右時，，關(guān)系曲曲線明顯顯彎曲，，滑移增增加較快快，連接接件處于于彈塑性性受力階階段；接接近極限限荷載時時，關(guān)系系曲線趨趨于水平平，為塑塑性受力力階段。。槽鋼連連接件的的荷載-滑移關(guān)系系曲線在在極限荷荷載后有有一下降降段。剪力—滑移曲線線2.抗剪連接接的破壞壞形態(tài)（1）連接件件受剪受受拉破壞壞混凝土強強度等級級比較高高時，連連接件的的承載力力與混凝凝土無關(guān)關(guān)，取決決于連接接件的類類型及材材質(zhì)。這這種破壞壞也包括括焊縫破破壞。（2）連接件件附近混混凝土破破壞栓釘連接接件的承承壓應(yīng)力力在底部部最大，，沿高度度逐漸減減小，當當接近頂頂部時承承壓應(yīng)力力開始反反向。前前方根部部混凝土土的局部部受壓破破碎或劈劈裂。栓釘連接接件破壞壞槽鋼連接接件破壞壞：以混混凝土板板劈裂最最為常見見，混凝凝土板中中在連接接件受力力方向形形成宏觀觀縱向裂裂縫，在在垂直方方向形成成宏觀橫橫向裂縫縫。此類類破壞時時連接件件的承載載力取決決于混凝凝土的強強度等級級及品種種。槽鋼連接接件破壞壞三.單個抗剪剪連接件件承載力力1.栓釘連接接件組合梁中中的栓釘釘連接件件主要承承受側(cè)壓壓力，一一般情況況下掀起起作用在在栓釘中中產(chǎn)生的的拉力很很小，可可以忽略略不計，，因此栓栓釘承載載力可按按純剪受受力模型型計算。。當栓釘釘中的拉拉力不可可忽略時時，可按按拉、剪剪組合作作用計算算。栓釘除承承受剪切切作用外外，其根根部混凝凝土承受受局部壓壓力，因因此混凝凝土的強強度和變變形對栓栓釘受剪剪承載力力也有影影響。當混凝土土立方體體強度fcu<35N/mm2時，單根栓釘釘?shù)氖芗艏舫休d力力與栓釘釘截面積積、混凝凝土軸心心抗壓強強度和彈彈性模量量有關(guān)。。當混凝凝土強度度fcu≥35N/mm2時，栓釘釘?shù)淖畲蟠笫芗舫谐休d力取取決于檢檢釘?shù)目箍辜裟芰α?。單根栓釘釘受剪承承載力計計算公式式如下：：式中Ad——栓釘釘桿桿的截面面積；fdu——栓釘?shù)臉O限抗抗拉強度，當當fdu>520N/mm2時，取fdu=520N/mm2；EC——混凝土的彈性性模量；fc——混凝土的軸心心抗壓強度；；k——由試驗研究確確定的經(jīng)驗系系數(shù)，其值與與栓釘?shù)母叨榷群椭睆降谋缺戎涤嘘P(guān)。栓栓釘?shù)母叨葹闉槠渲睆?倍以上時（常常見情況），，取k=0.43。式中不等號右右邊表示單個個栓釘本身的的受剪承載力力設(shè)計值，考考慮到栓釘受受到周圍混凝土的的約束，其抗抗剪強度有所所提高，故取栓釘?shù)牡目辜魪姸葹闉榭估瓘姸鹊牡?0%。2.槽鋼連接件影響槽鋼連接接件抗剪承載載力的主要因因素有混凝土土強度、槽鋼鋼強度及幾何何尺寸。單個個槽鋼連接件件的受剪承載載力按下式計計算：3.彎筋連接件單個彎筋連接接件的受剪承承載力按下式式計算：對于連續(xù)組合合梁的負彎矩矩區(qū)，由于混混凝土板受拉拉，連接件的的抗剪承載力力有所降低，，應(yīng)乘以折減減系數(shù)0.85。四.抗剪連接件的的數(shù)量和布置置完全抗剪連接接組合梁的抗抗剪連接件設(shè)設(shè)計應(yīng)保證梁梁截面在達到到受彎承載力力之前，交界界面不發(fā)生連連接件的受剪剪破壞。因此此，最大彎矩矩截面至零彎彎截面之間區(qū)區(qū)段（剪跨區(qū)區(qū)）內(nèi)的連接接件數(shù)量按下下式計算：第七節(jié)組組合梁的變形形計算1.換算截面法混凝土板的換換算寬度按下下列公式計算算：計算荷載效應(yīng)應(yīng)標準組合下下的撓度時計算荷載效應(yīng)應(yīng)準永久組合合下的撓度時時正常使用階段段組合梁的變變形計算采用用彈性理論，，要求分別按按荷載效應(yīng)標標準組合值、、荷載效應(yīng)準準永久組合值值（考慮長期期荷載作用下下混凝土徐變變、收縮的影影響）計算，，其中的較大大者不應(yīng)大于于規(guī)范規(guī)定的的撓度限值。。用換算截面計計算截面分別別計算荷載效效應(yīng)標準組合合值下和荷載載效應(yīng)準永久久組合值下的的形心軸位置置、慣性矩及及短期剛度Bs、剛度B。最后，利用用材料力學(xué)公公式計算相應(yīng)應(yīng)的撓度。