IDC機(jī)房單電源回路系統(tǒng)

IDC機(jī)房單電源回路系統(tǒng)匡1=中國電信上海公司杜秋彭偉丁濤一.前言近年來，由于UPS系統(tǒng)的冗余不一定全部解決配電系統(tǒng)的單電源瓶頸，追求數(shù)據(jù)中心機(jī)房（IDC）的供配電系統(tǒng)高可用性越來越被人們重視。然而，隨著供配電器件的安全系數(shù)和參數(shù)定義發(fā)生翻天覆地的變化，讓建設(shè)下一代高可用性IDC機(jī)房的供電系統(tǒng)成為可能。本文就上海電信某投產(chǎn)近10年的IDC機(jī)房配電系統(tǒng)改造實例，談?wù)剢坞娫椿芈废到y(tǒng)實現(xiàn)在線改造為雙總線供電結(jié)構(gòu)的方案，以研究舊配電系統(tǒng)合理改造的有效途徑，從而為高可用IDC機(jī)房的供電方案做有益的探索。二.實例分析：1.上海電信A機(jī)房作為IDC數(shù)據(jù)中心始建于2001年初，其機(jī)房基礎(chǔ)設(shè)施概況見下表1：機(jī)房區(qū)面積機(jī)架數(shù)量電力區(qū)面積UPS配置理論后備時間市電配置空調(diào)數(shù)量制冷量570m2237只150m212P-300KVA*2+136min2*1600KVA17臺約900kw業(yè)務(wù)概況：該機(jī)房主要業(yè)務(wù)為大型游戲網(wǎng)站及其計費(fèi)系統(tǒng)、教育及政府性的信息網(wǎng)站。原UPS設(shè)備及負(fù)載參數(shù)的情況見下表2：空調(diào)能耗功率UPS輸入UPS輸出Ups效率空調(diào)能效比視在功率有功功率THDUTHDICOS0視在功率有功功率THDUTHDICOS0310KW580kva420kw3.4%7.4%0.72425kva349kw0.6%17.1%0.8273%0.894,原蓄電池的配置見下表3：電池品牌電池規(guī)格型號電池總數(shù)單UPS配置方式現(xiàn)負(fù)載下支撐時間出廠時間GNB-S66V-180Ah576節(jié)3*64=192小于25min（實測）01年3月對電池總體情況評價：電池運(yùn)行超過8年后，其溫升、漏液、內(nèi)阻增大或開路、短路等現(xiàn)象時有出現(xiàn)，所以，將電池全面淘汰更新勢在必行！故障分析：該機(jī)房自2001年投入運(yùn)行到2007年，未發(fā)生過具有重大影響的電力事故，但08年以來，以UPS為主的電力事故不斷。其事故的表面原因，多為UPS設(shè)備及電池老化、性能下降、輸配電器件誤動作等引起的故障，但究其實質(zhì)還是單電源、單回路的配電結(jié)構(gòu)沒有對負(fù)載形成真正的冗余回路所致，并由此使小故障升級為大事故。舊系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)及缺陷：舊系統(tǒng)的配電回路結(jié)構(gòu)簡圖（圖1）：K1(2+1)ups主回路機(jī)架Ups總輸出開關(guān)柜UPS輸出分配柜UPS輸出分配柜(2+1)ups旁路圖K1(2+1)ups主回路機(jī)架Ups總輸出開關(guān)柜UPS輸出分配柜UPS輸出分配柜(2+1)ups旁路圖11）ATS1的單點(diǎn)性：從市電輸入側(cè)看，雖然市電1、2形成了雙路輸入，但ATS1就是一個單點(diǎn)故障點(diǎn)，一旦其故障，油機(jī)能支撐的時間和可靠性便讓人擔(dān)憂；2）ATS2的單點(diǎn)性：雖然由ATS1轉(zhuǎn)換后的兩路市電與柴油機(jī)組通過ATS2形成了有效的回路備份，但ATS2的單點(diǎn)故障性將使3路電源的備份形同虛設(shè)；3）UPS總輸出開關(guān)柜的單點(diǎn)性:雖然在UPS輸入柜中的各分機(jī)主輸入和旁路輸入端都都設(shè)置了分路開關(guān)，看上去與2+1的UPS設(shè)備已經(jīng)形成了有效分路備份，但卻在總輸出開關(guān)柜中將所有UPS的輸出通過母排并接在一個總?cè)萘繛?250A的電子開關(guān)（K1）的上樁頭，無疑是一個致命的單點(diǎn)故障點(diǎn)，如果該開關(guān)故障或者誤動作，將會使整個的后端負(fù)載失電（08年其中一次大的斷電事故便是由此開關(guān)受諧波干擾后誤動作引起的）；4）下游的單點(diǎn)性：從UPS總輸出柜K1的下端直至機(jī)房內(nèi)的配電尾端一一機(jī)架，可以看出所有的路徑均是單路徑的單點(diǎn)配電結(jié)構(gòu)，其中任何一個中間器件故障都會影響其下級設(shè)備的正常運(yùn)行，只是不同點(diǎn)位的故障影響范圍有所區(qū)別罷了（一般情況下，開關(guān)故障需要更換時，還影響其上級配電，否則就必須帶電操作）；UPS設(shè)備老化的缺陷分析：從表2數(shù)據(jù)輸入功率因數(shù)0.77，輸入輸出效率73%可知，其UPS的運(yùn)行參數(shù)已遠(yuǎn)遠(yuǎn)偏離了其高效節(jié)能的合理區(qū)間。該UPS設(shè)備在日常運(yùn)行中，時常出現(xiàn)誤告警、實際運(yùn)行參數(shù)和顯示參數(shù)不一致、誤轉(zhuǎn)或拒轉(zhuǎn)旁路、逆變器IGBT擊穿、交直流電容泄露等嚴(yán)重的故障現(xiàn)象，所以更新該套UPS設(shè)備也屬必然！下走線的缺陷：該機(jī)房服務(wù)器裝置在機(jī)架內(nèi)，采用活動地板下走線、下送風(fēng)、上回風(fēng)的送風(fēng)方式，線纜嚴(yán)重制約了空調(diào)的制冷和送風(fēng)效果，致使空調(diào)系統(tǒng)的能效占比高、效率低（表2數(shù)據(jù)中，空調(diào)能耗與UPS有功輸出比為0.89），從節(jié)能減排的角度出發(fā)，對本系統(tǒng)改造下走線為上走線，避免空調(diào)送風(fēng)與線纜沖突也是迫切需要的。改造方案解析：1.改造目標(biāo)：將低效能的舊UPS及蓄電池系統(tǒng)在線更新；將單回路供電模式改造為雙總線結(jié)構(gòu)的供電模式；

地板下綜合布線的走線方式改為上走線方式；2.3.改造原則：改造全過程不能中斷或影響業(yè)務(wù)的正常運(yùn)行，盡量利用原系統(tǒng)的輸入輸出配2.3.高可用雙總線結(jié)構(gòu)的UPS供電系統(tǒng)：目前，業(yè)內(nèi)比較流行和公認(rèn)的“高可用雙總線UPS供電系統(tǒng)”結(jié)構(gòu)由三部分組成：前級輸入：兩路以上的市電（AC）、油機(jī)（M）及適當(dāng)數(shù)量的ATS組成的輸入配電系統(tǒng)，系統(tǒng)組成為（2*AC+M）*ATS；不間斷電源設(shè)備：采用2*N或2*（N+1）UPS+電池系統(tǒng)，組成不間斷供電系統(tǒng)；后級輸出：由若干數(shù)量的靜態(tài)開關(guān)組成的不間斷自動切換裝置，內(nèi)容為K*STS；對于不同的機(jī)房系統(tǒng)，其三級組成結(jié)構(gòu)會稍有差異，系統(tǒng)的冗余度、冗余結(jié)構(gòu)和冗余形式也各不一樣，不同的冗余方式會直接影響系統(tǒng)的投資和系統(tǒng)的可用性。但其基本的結(jié)構(gòu)形式示意圖大致如下圖2：圖24.改造方案（備注：紅色線代表市電1、綠色線代表市電2、黑色線代表柴油機(jī)電力）：針對該機(jī)房現(xiàn)況和改造要求，擬定幾種方案比較如下：4.?方案A：實現(xiàn)“雙UPS系統(tǒng)的雙總線”結(jié)構(gòu)的供配電模式，其示意圖見圖3，該方式是將容量相等、組合方式相同的兩套UPS系統(tǒng)，相互線路獨(dú)立、全容量互備的供電方式直到機(jī)架：

AC輸入配電柜UPS輸入配電柜—?(2+1)AC輸入配電柜UPS輸入配電柜—?(2+1)UPs主回路(2+1)ups旁路(2+1)

ups主回路?方案B：實現(xiàn)“單UPS系統(tǒng)+AC+集中式STS的雙總線”結(jié)構(gòu)的供配電模式，其示意圖見圖4；圖4?方案C：實現(xiàn)“單UPS系統(tǒng)+AC+機(jī)架模塊化STS的雙總線”結(jié)構(gòu)的供配電模式，其示意圖見圖5；

UPS

配電AC

配電機(jī)架雙路配電模塊機(jī)架式STS模塊UPS

配電AC

配電機(jī)架雙路配電模塊機(jī)架式STS模塊J機(jī)」11JrTTTTTTT212567841*單電源服務(wù)器h口插座板單電源服務(wù)器-?-雙電源服務(wù)器UPS側(cè)三種方案的優(yōu)缺點(diǎn)比較（見下表4）：內(nèi)容方案A方案B方案C系統(tǒng)組成1250A-ATS柜，4組；300kva2*（2+1）UPS、830KVAh蓄電池組，4組；STS配電柜，m組；1250A-ATS柜，4組；300kva（2+1）UPS、830KVAh蓄電池組，2組；STS配電柜，m組；1250A-ATS柜，4組；300kva（2+1）UPS、830KVAh蓄電池組，2俎；STS模塊，237只；優(yōu)點(diǎn)兩套獨(dú)立UPS系統(tǒng)，配電結(jié)構(gòu)比較清晰；市電中斷時，后備時間長；系統(tǒng)的可靠性高；相比方案A投資較少；相比方案A占地面積?。幌啾确桨窤后期維護(hù)的量和費(fèi)用要少；相比方案A/B，投資最少；占地面積最??；后期維護(hù)費(fèi)用最少；單STS模塊單點(diǎn)故障時影響面最?。幌到y(tǒng)可維護(hù)性高；改造過程不需中斷業(yè)務(wù)；改造后單機(jī)架用電可遠(yuǎn)程監(jiān)控；缺點(diǎn)總體投資大；占地面積大；后期維護(hù)的量和費(fèi)用高；STS設(shè)備形成新的單點(diǎn)故障點(diǎn)，STS數(shù)量越少邏輯位置越靠前，單點(diǎn)故障的影響面越大；系統(tǒng)可維護(hù)性低；改造后機(jī)架不可遠(yuǎn)程監(jiān)控；市電中斷后，電池后備時間短；STS設(shè)備形成新的單點(diǎn)故障點(diǎn)，STS數(shù)量越少邏輯位置越靠前，單點(diǎn)故障的影響面越大；系統(tǒng)可靠性、可維護(hù)性低改造過程需長時間中斷業(yè)務(wù)；改造后機(jī)架不可遠(yuǎn)程監(jiān)控；市電中斷后，電池后備時間短；STS設(shè)備可能形成新的單點(diǎn)故障點(diǎn)多；可行性分析改造過程需長時間中斷業(yè)務(wù)，沒有足夠可用的物理空間，在本項目中實際不可行改造過程需長時間中斷業(yè)務(wù)，在本項目中實際不可行改造過程僅部分設(shè)備可能有計劃地短時斷電，方案可行、可控雙電源互切間隔的技術(shù)要求：1）對于服務(wù)器等計算機(jī)類的負(fù)載設(shè)備，其電性能的指標(biāo)要求并不高，但為屏蔽單點(diǎn)故障，其對雙電源之間的互切時間間隔有著嚴(yán)格要求，具體參數(shù)要求見下表5：

性能指標(biāo)計算機(jī)類負(fù)載的要求電壓穩(wěn)定精度+15%，-20%、+20%，-35%波形失真度有效值峰值變化=穩(wěn)壓精度范圍三相電壓不平衡度<5%頻率變化范圍+200%/-10%市電掉電時轉(zhuǎn)換時間（ms）<102）IT設(shè)備輸入電壓與時間關(guān)系的參數(shù)曲線見下圖6（IEC-62040-3標(biāo)準(zhǔn)）:Voltage圖6可見切換時間有嚴(yán)格規(guī)定。電力自動轉(zhuǎn)換開關(guān)的切換時間與該開關(guān)容量、開關(guān)切換瞬間兩路電力的相位差、幅值差有著密切關(guān)系。為確保用電安全，其原則是先斷后通，其時間間隔在滿足設(shè)備運(yùn)行（不斷電的）不受影響的前提下（小于圖7中IEC標(biāo)準(zhǔn)的10ms），盡可能小。本改造中STS數(shù)量和邏輯位置的選擇與比較：在機(jī)房配電中，實現(xiàn)雙電源自動切換的常用裝置主要有ATS和STS兩種，ATS的切換時間比較長（10ms甚至1min以上，與單體容量和實際環(huán)境有關(guān)），通常用在UPS的輸入側(cè)，用于可瞬斷的大容量雙電源自動切換。從上表4中數(shù)據(jù)可知，為滿足計算機(jī)設(shè)備用電切換時間的需求，通常選擇STS（靜態(tài)開關(guān)，類似于UPS的靜態(tài)旁路）作為計算機(jī)負(fù)載端的雙電源切換裝置。在本項目中，STS所處的邏輯位置不同，其單體容量和數(shù)量也不同，其容量和數(shù)量的邏輯關(guān)系圖如下（以三個STS柜為例，見圖7）：

—至列頭柜至C20機(jī)架電力1路IQF1-500A!921至列頭柜iIIiIQF2-500A!92蛭列頭柜?IiI—至列頭柜至C20機(jī)架電力1路IQF1-500A!921至列頭柜iIIiIQF2-500A!92蛭列頭柜?IiIIQF3-500A!923至列頭柜""\屏電配emo焉機(jī)樓四K1工'：3—^^^^^H柜至冬列頭柜至C機(jī)架接線板I電力2路QF1-500A:^T2＜至列頭柜i■iIIQF2-500A!^T22至列頭柜?QF3-500A:~923至列頭柜j屏電配一毒機(jī)樓五一C2機(jī)架從上圖的邏輯結(jié)構(gòu)可知，將兩套電力系統(tǒng)進(jìn)行自動無中斷轉(zhuǎn)換時，轉(zhuǎn)換開關(guān)安裝的邏輯位置越靠近源頭，使用的數(shù)量越少，其單器件容量也越大，單器件后級所帶的負(fù)載也越多，后級的單點(diǎn)故障點(diǎn)也越多；所以，在使用STS的方案選擇時，將STS的邏輯安裝位置盡量靠后，如方案C所示，再結(jié)合表5中優(yōu)缺點(diǎn)比較，本改造選擇了機(jī)架式STS模塊，使單點(diǎn)故障點(diǎn)盡量后移至機(jī)架（邏輯安裝位置見圖5）。小容量機(jī)架式STS和ATS模塊的介紹與比較：目前，比較成熟的機(jī)架式自動切換模塊產(chǎn)品主要有STS和ATS兩種，其具體比較如下：1）機(jī)架式STS模塊：?該模塊可實現(xiàn)兩路16A冗余供電（UPS、市電），A、B兩路可自由設(shè)定主、輔回路，即是兩路UPS、或兩路AC、或一路UPS與一路AC。其電壓范圍為：180VAC到265VAC，實測切換時間小于8ms；8*4A輸出插座（總和為16A），帶總輸入、各分路輸出的過載保護(hù)功能；機(jī)架式安裝：2u*i9’’*mm；?可自由編程在不同電源時每路負(fù)載是否輸出，帶網(wǎng)卡，具備豐富的監(jiān)控功能。采用基于SNMP標(biāo)準(zhǔn)協(xié)議的遠(yuǎn)程監(jiān)控軟件（Web/WapServer），支持window、linux等常用操作系統(tǒng)，并具備地圖索引功能；?設(shè)備外形圖及面板LED監(jiān)視圖下圖（圖8、9）;電氣原理圖（見圖10、11）

?圖10、11輸出1輸出2輸出3輸出4輸出5輸出6輸出7輸出3?監(jiān)控界面及內(nèi)部電氣結(jié)構(gòu)原理圖（見下圖12、13）StandardData?圖10、11輸出1輸出2輸出3輸出4輸出5輸出6輸出7輸出3?監(jiān)控界面及內(nèi)部電氣結(jié)構(gòu)原理圖（見下圖12、13）StandardData(/RMSversion)IrmsV.3.005,'2004□,'Networkcardv.01.01InpulvoKageLineA他*|LineB頂MCommand?該模塊可實現(xiàn)兩路16A冗余供電（UPS、市電），A、B兩路可自由設(shè)定主、輔回路，即可是兩路UPS、或兩路AC、或一路UPS、一路AC。其電壓范圍為：180VAC到265VAC，實測切換時間小于18ms；8輸出插座（總和為16A），無總輸入和各分路輸出的過載保護(hù)功能；機(jī)架式安裝：1u*19’180mm；?帶網(wǎng)卡，無標(biāo)準(zhǔn)監(jiān)控軟件；?設(shè)備外形圖（見下圖14）：圖14

3）兩種模塊性能參數(shù)的測試比較表:我們對機(jī)架式STS和ATS兩種模塊在帶載和不帶載兩種狀態(tài)下，輸入電源在：同相位（相差0°）、相差120°、反相位（相差180°）、完全不同電源等四種情況時進(jìn)行比較，測試過程參數(shù)（見表6）：序號不帶負(fù)載（同時切）帶負(fù)載（同載非同時切）切向ATSSTS切向ATSSTS瞬斷時長（ms）抖動時長（ms）瞬斷時長（ms）抖動時長（ms）瞬斷時長（ms）抖動時長（ms）瞬斷時長（ms）抖動時長（ms）1A-B-110571A-B-184442A-B-1-210604A-B-284723A-B-212461A-B-386714A-B-2-212402A-B-4105625A-B-311585A-B-5114746A-B-3-212412A-B-6135847A-B-411570B-A-1115648A-B-4-210410B-A-2105819A-B-510671B-A-31144410A-B-5-210602B-A-411511B-A-110670加權(quán)均值10.14.76.32.912B-A-1-21043013B-A-210580總均值10.774.604.551.7614B-A-2-21241015B-A-312481說明：1、兩種設(shè)備同時采用同一個A\B回路輸入；2、不帶負(fù)載時，切換輸入輸出采用同一個斷電動作；3、帶負(fù)載時，采用同一個負(fù)載，不同隨即切換動作；4、監(jiān)測采樣表計均為Fluke-43B型電源品質(zhì)測試儀；16B-A-3-21151017B-A-41304218B-A-4-21351019B-A-51244420B-A-5-211510加權(quán)均值11.14.63.81.3內(nèi)容機(jī)架式ATS機(jī)架式STS切同相位7-8ms0-7ms換非同相位（相差120°）13-15ms6-7ms時反相位（相差180°）13-15ms0-7ms間兩個獨(dú)立電源13-18ms0-7ms輸出過載控制8輸出口集中動作8輸出口分別單獨(dú)動作安裝方式19英寸標(biāo)準(zhǔn)機(jī)架，1u19英寸標(biāo)準(zhǔn)機(jī)架，2u通過上述情況分析，在各種可能的條件下，機(jī)架式STS的性能參數(shù)明顯優(yōu)于機(jī)架式ATS。

可靠性分析：不同方案的性能參數(shù)差異比較表7：內(nèi)容描述2（2+1）300UPS到機(jī)架，無自切（2+1）300UPS+AC+大型STS柜（2+1）300UPS+AC+機(jī)架式STS（2+1）300UPS+AC+機(jī)架式ATS轉(zhuǎn)換時間無轉(zhuǎn)換0-8ms0-8ms8-16ms安裝簡易程度無需安裝電氣布線安裝簡便、靈活調(diào)節(jié)可靠性單電源設(shè)備喪失2（N+1）功能單點(diǎn)故障點(diǎn)多、影響范圍大所有設(shè)備均受雙電源保護(hù)，模塊數(shù)量增多使單點(diǎn)故障率上升，單點(diǎn)故障影響范圍小安裝、維護(hù)的簡易程度不維護(hù)必須現(xiàn)場維護(hù)可拆卸更換、可離線維修方便維護(hù)和安裝較難于維護(hù)和安裝同步要求無雙路必須同步無需同步要求可擴(kuò)展性無無可擴(kuò)展性可?擴(kuò)展切換時間測試無無小于8ms10-18ms從系統(tǒng)的安全性上考慮，方案C實現(xiàn)“單UPS系統(tǒng)+AC+機(jī)架模塊化STS的雙總線”結(jié)構(gòu)的供配電模式是最優(yōu)選擇。在線割接的實施：在割接前首先告示用戶，并在規(guī)定時間內(nèi)要求做好相應(yīng)的配合工作，這是做好割接工作的基本保證。同時，根據(jù)機(jī)房現(xiàn)況，結(jié)合方案C的結(jié)構(gòu)特性，本改造工程在線割接的內(nèi)容主要有兩部分組成：一是下走線方式在線改造為上走線方式的割接方案；二是UPS設(shè)備和電池的在線更新改造割接方案。現(xiàn)簡述如下：下走線方式在線改造為上走線方式的割接：由于本項目采用機(jī)架式STS，把原來下走線改為上走線成為可能。系統(tǒng)改造后所形成的機(jī)架內(nèi)線路布局結(jié)構(gòu)示意圖見圖15（圖線說明：紅色線為新增的UPS上走線路、藍(lán)色線為新增的AC上走線路、黑色為原UPS的下走線路）。待工程割接后將下走線逐步拆除為下送風(fēng)開道。雙電源服務(wù)器D6機(jī)架1TD列頭柜AC側(cè)\列頭柜主開關(guān)舊ups電纜D列頭柜原UPS側(cè)4*4口插座板至的機(jī)架至質(zhì)機(jī)架4雙電源服務(wù)器D6機(jī)架1TD列頭柜AC側(cè)\列頭柜主開關(guān)舊ups電纜D列頭柜原UPS側(cè)4*4口插座板至的機(jī)架至質(zhì)機(jī)架4*4口插座板UPS機(jī)架雙路AC側(cè)配電模塊側(cè)塊割接過程的安全性說明：該割接過程中，只有單電源設(shè)備在自左插座移至右插座的瞬間影響該設(shè)備的運(yùn)行（有計劃性），其他過程均不影響業(yè)務(wù)。同時，當(dāng)對應(yīng)的開關(guān)完成割接后，該機(jī)架內(nèi)的所有設(shè)備將保持在UPS+AC的雙電源保護(hù)之下，整個的割接過程安全可靠，且即便出現(xiàn)意外，其影響面也僅僅局限在一個機(jī)架內(nèi)！UPS設(shè)備和電池的在線更新改造割接：完成上述機(jī)架內(nèi)部割接和機(jī)房內(nèi)上下走線的割接后，所有的服務(wù)器負(fù)載均受UPS和AC的雙重保護(hù)，而后再進(jìn)行UPS設(shè)備的在線改造和割接工作，系統(tǒng)將受到足夠冗余的保護(hù)，即便出現(xiàn)偏差，對業(yè)務(wù)影響的風(fēng)險也可降至最低。此時，將機(jī)房內(nèi)的所有列頭柜參照圖15所示的方法逐步割接主開關(guān)的輸入電纜。割接方法：斷開對應(yīng)頭柜的主開關(guān)及原前級UPS輸入，將新UPS輸入電纜和舊電纜上樁頭對調(diào)（如圖15中的紅色線和黑色線）。每個列頭柜分別單獨(dú)進(jìn)行，由于機(jī)架端設(shè)備受STS模塊保護(hù)，每個列頭柜割接時間持續(xù)約10min，其間該列頭柜所帶負(fù)載均靠AC運(yùn)行，理論上不影響業(yè)務(wù)正常運(yùn)行，即便其間市電AC中斷，影響范圍也局限在一定的范圍）。割接過程中的新ups的負(fù)載率由0+2逐步上升至2+0，舊ups系統(tǒng)的負(fù)載率逐步由2+0下降至0+2，其負(fù)載對比變化曲線見下圖16。在線改造工程目前已全部完工并正常運(yùn)行。本工程前后持續(xù)了近一年，施工改造過程雖然復(fù)雜、割接中也困難重重，但總體上完全達(dá)到了在線改造和割接的預(yù)定目標(biāo)，全過程未出現(xiàn)過影響業(yè)務(wù)的意外故障或事故。50045040035030025020015010050■■-舊UPS系統(tǒng)O2新UPS系統(tǒng)負(fù)載（KVA）In

七.經(jīng)濟(jì)效益比較50045040035030025020015010050■■-舊UPS系統(tǒng)O2新UPS系統(tǒng)負(fù)載（KVA）In經(jīng)測算，方案A的投資為方案C的1.5倍，而且方案A性能不理想；方案b與方案c比較投資相近，但方案b可靠性差；本改造項目根據(jù)方案C實施后系統(tǒng)可靠性參數(shù)和效率有明顯提升，已經(jīng)產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)效益見表8：（按現(xiàn)負(fù)載容量情況，一年度為計算單位）內(nèi)容描述1、假設(shè)采用2（N+1）300UPS系統(tǒng)2、改造后（2+1）300UPS系統(tǒng)3、改造前（2+1）300UPS系統(tǒng)Ups的輸出參數(shù)425kva、365kw、COS0=0.85、THDI=17.1%（后端負(fù)載特性需求）Ups輸出負(fù)載率23.6%47%47%UPS效率85%（低負(fù)載率）90%73%UPS輸入側(cè)THDI5%5%7.4%UPS輸入COS00.85（低負(fù)載率）0.90.72Ups輸入功率/472KVA（425kw）580KVA（420kw）Ups改造前后的電能損耗節(jié)約/以此為0作為核算基準(zhǔn)值，增則+，減則-+90萬kw.h