《汽輪機(jī)原理》習(xí)題集與答案解析

1010?當(dāng)汽輪機(jī)的級在（B） 情況下工作時，能使余速損失為最小。1010?當(dāng)汽輪機(jī)的級在（B） 情況下工作時，能使余速損失為最小。第一章緒論、單項選擇題B.超高壓汽輪機(jī)D.超臨界汽輪機(jī)1?新蒸汽參數(shù)為13.5MPaB.超高壓汽輪機(jī)D.超臨界汽輪機(jī)C.亞臨界汽輪機(jī)2型號為N300-16.7/538/538的汽輪機(jī)是（BA.—次調(diào)整抽汽式汽輪機(jī)C.背壓式汽輪機(jī)B.D.凝汽式汽輪機(jī)工業(yè)用汽輪機(jī)3.4.A?加長葉片B.3.4.A?加長葉片B.縮短葉片第一章汽輪機(jī)級的工作原理、單項選擇題在反動級中，下列哪種說法正確蒸汽在噴嘴中的理想熔降為零蒸汽在動葉中的理想熔降為零蒸汽在噴嘴與動葉中的理想熔降相等蒸汽在噴嘴中的理想熔降小于動葉中的理想恰降下列哪個措施可以減小葉咼損失D.C.加厚葉片 D. 減薄葉片D.5.下列哪種措施可以減小級的扇形損失？ （C）A.采用部分進(jìn)汽C?采用扭葉片6.純沖動級動葉入口壓力為A.Pl<P2B.采用去濕槽D. 采用復(fù)速級R,出口壓力為PZ貝uP和P2的關(guān)系為（C.Pi=P2B.Pl>P2D.Pi>P27.當(dāng)選定噴嘴和動葉葉型后，A.余速損失B.噴嘴能量損失C.動葉能量損失 D?部分進(jìn)汽度損失影響汽輪機(jī)級輪周效率的主要因素(A)&下列哪項損失不屬于汽輪機(jī)級內(nèi)損失A.機(jī)械損失B?鼓風(fēng)損失C.葉高損失D.扇形損失(A)9.反動級的結(jié)構(gòu)特點是動葉葉型(B)A.與靜葉葉型相同B.完全對稱彎曲A.最大流量C.部發(fā)進(jìn)汽1?汽輪機(jī)的級是由D. ￡組成的。B.

比[C]A?隔板+噴嘴B?汽缸+轉(zhuǎn)子C.噴嘴+動葉D?主軸+葉輪22當(dāng)噴嘴的壓力比￡n大于臨界壓力比￡e「時，則噴嘴的出口蒸汽流速Ci[A]A.CivCcrB.C1=CerD,ClWCerC.C1>Cer3?當(dāng)漸縮噴嘴出口壓力已小于臨界壓力Pe「時，蒸汽在噴嘴斜切部分發(fā)生膨脹,下列哪個說法是正確的?[B]A.只要降低Pi,即可獲得更大的超音速汽流B?可以獲得超音速汽流，但蒸汽在噴嘴中的膨脹是有限的C.蒸汽在漸縮噴嘴出口的汽流流速等于臨界速度CcrD.蒸汽在漸縮噴嘴出口的汽流流速小于臨界速度Cr4.汽輪機(jī)的軸向位置是依靠確定的?A.靠背輪B?軸封C?支持軸承D?推力軸承5.蒸汽流動過程中，能夠推動葉輪旋轉(zhuǎn)對外做功的有效力是6,A.C.周向力軸向力B徑向力D?蒸汽壓差在其他條件不變的情況下，余速利用系數(shù)增加，級的輪周效率nu[A]A.C?不變7.工作在濕蒸汽區(qū)的汽輪機(jī)的級，受水珠沖刷腐蝕最嚴(yán)重的部位是:A.C?不變7.工作在濕蒸汽區(qū)的汽輪機(jī)的級，受水珠沖刷腐蝕最嚴(yán)重的部位是:[A]增大B?降低D?無法確定A.D?噴嘴背弧處A.D?噴嘴背弧處8.降低部分進(jìn)汽損失，可以采取下列哪個措施?動葉頂部背弧處B.動葉頂部內(nèi)弧處C?動葉根部背弧處A?加隔板汽圭寸B?減小軸向間隙C.選擇合適的反動度D.在非工作段的動葉兩側(cè)加裝護(hù)罩裝置9.火力發(fā)電廠汽輪機(jī)的主要任務(wù)是:[B]A?將熱能轉(zhuǎn)化成電能B,將熱能轉(zhuǎn)化成機(jī)械能C?將電能轉(zhuǎn)化成機(jī)械能D.將機(jī)械能轉(zhuǎn)化成電能10?在純沖動式汽輪機(jī)級中，如果不考慮損失,蒸汽在動葉通道中[C]A.相對速度增加B.相對速度降低;C.相對速度只改變方向，而大小不變D.相對速度大小和方向都不變11.已知蒸汽在汽輪機(jī)某級的滯止理想熔降為則噴40kJ/kg,該級的反動度為0.187,嘴出口的理想汽流速度為A.8m/sB.122m/sC.161m/sD.255m/s12.是正確的下列哪個說法[C]A.噴嘴流量總是隨噴嘴岀口速度的增大而增大;B.噴嘴流量不隨噴嘴岀口速度的增大而增大;C.噴嘴流量可能隨噴嘴岀口速度的增大而增大,也可能保持不變;D.以上說法都不對13. 壓力為R,出口壓力為Pz,則R和R有沖動級動葉入口■關(guān)系?！綛】A.PivP2B?Pi>P2C.PgP2D.P1=0.5P214?工作段弧長為1037rnm平均直徑1100mm該級的部分進(jìn)汽度:[A]36A.0.3B.0.5C.0.66D.115?汽機(jī)中反動度為0.5的級被稱為:【D】A?純沖動級BA?純沖動級DD?反動級C?復(fù)速級16?蒸汽在某反動級噴嘴中的滯止理想熔降為30kJ/kg,則蒸汽在動葉通道中的理想焰降為:A.0kJ/kgB.15kJ/kgC,30kJ/kgD.45kJ/kg17?在反動式汽輪機(jī)級中，如果不考慮損失，則:A.蒸汽在動葉通道中的絕對速度增大B.蒸汽在動葉通道中絕對速度降低C.蒸汽在動葉通道中相對速度只改變方向，而大小不變D.以上說法都不對18?假設(shè)噴嘴前的蒸汽滯止熔為3350kJ/kg,噴嘴出口蒸汽理想比焙值為3304.4kJ/kg,則噴嘴實際出口速度為[A]16A.9.5m/sB.81.3m/sC.81.9m/sD.320m/s19?關(guān)于噴嘴臨界流量，在噴嘴出口而積一定的情況下，請判斷下列說法哪個正確:A.噴嘴臨界流量只與噴嘴初參數(shù)有關(guān)B.噴嘴臨界流量只與噴嘴終參數(shù)有關(guān)C.噴嘴臨界流量與噴嘴壓力比有關(guān)D.噴嘴臨界流量既與噴嘴初參數(shù)有關(guān),也與噴嘴終參數(shù)有關(guān)20?反動級中，若噴嘴出口汽流角1=15°,當(dāng)速比取下列哪個值時，該級的輪周效率最咼。A.0.24B.0.48C.0.6D.0.96621?在噴嘴出口方向角1和圓周速度U相等時，純沖動級和反動級在最佳速比下所能承擔(dān)的熔降之比為A.1:2B,2:1C.1:1D.1:422汽輪機(jī)級采用部分進(jìn)汽的原因是A.葉片太長B?葉片太短C?存在鼓風(fēng)損失D.存在斥汽損失[C][C]23.下列哪幾項損失不屬于葉柵損失。A.噴嘴損失B.動葉損失C?余速損失D.葉咼損失24?在圓周速度相同的情況下，作功能力最大的級為IC]A, 純沖動級B.帶反動度的沖動級D.反動級25?在各自最佳速比下，輪周效率最高的級是ID]A, A, 純沖動級B.帶反動度的沖動級D.反動級IA]A, 噴嘴后壓力小于臨界壓力B.噴嘴后壓力等于臨界壓力IA]A, 噴嘴后壓力小于臨界壓力B.噴嘴后壓力等于臨界壓力C 噴嘴后壓力大于臨界壓力D.噴嘴后壓力大于噴嘴前壓力26?蒸汽在噴嘴斜切部分膨脹的條件是[C]A,蒸汽在噴嘴中理想焙降為零B,蒸汽在動葉中理想焙降為零蒸汽在噴嘴與動葉中的理想焙降相等蒸汽在噴嘴的理想熔降小于動葉的理想焙降28下列」哪個措施可以減小葉咼損失【A]A.加長葉片B.縮短葉片C 加厚葉片D.減薄葉片29.下列哪種措施可以減小級的扇形損失IC][C]A,蒸汽在噴嘴中理想焙降為零B,蒸汽在動葉中理想焙降為零蒸汽在噴嘴與動葉中的理想焙降相等蒸汽在噴嘴的理想熔降小于動葉的理想焙降28下列」哪個措施可以減小葉咼損失【A]A.加長葉片B.縮短葉片C 加厚葉片D.減薄葉片29.下列哪種措施可以減小級的扇形損失IC]A?采用部分進(jìn)汽B?采用去濕槽C?釆用扭葉片D.采用復(fù)速級30?在汽輪機(jī)工作過程中,下列哪些部件是靜止不動的?[C]27?在反動級中，下列哪種說法正確A葉輪C隔板[B]49[B]49A?采用扭葉片CA?采用扭葉片C?在葉輪上開孔D?在動葉非工作弧段加裝護(hù)罩[B]A?蒸汽只在動葉柵中進(jìn)行膨脹B[B]A?蒸汽只在動葉柵中進(jìn)行膨脹B?蒸汽僅對噴嘴施加沖動力C?噴嘴進(jìn)出口蒸汽壓力相等D?噴嘴理想焙降等于動葉理想焰降?純沖動級內(nèi)能量轉(zhuǎn)換的特點是[B]〉0.5[B]〉0.5A?蒸汽汽流方向不變B?其葉片前后的壓力比￡〈￡crC?其葉片前后的壓力比￡>￡crD?葉片岀口只能得到音速汽流?大型氣輪機(jī)低壓末級的反動度一般為A0B0.3C0.5D噴嘴出口實際氣流速度與理想速1、噴嘴出口實際氣流速度與理想速度的關(guān)系是（A?相等；B?前者大于后者；C?后者大于前者。2、 動葉出口實際氣流速度與理想速度的關(guān)系是（A.相等；B?前者大于后者；C?后者大于前者。3、 氣流在噴嘴中流動的動能損失轉(zhuǎn)變?yōu)檎羝麩崮?，所以其出口熔值是：（）A?升高；B?下降；C?不變。4、 漸縮噴嘴超臨界流動時，壓比與臨界壓比的關(guān)系是： （A?相等；B?前者大于后者；C.后者大于前者。5、 在噴嘴出口而積和蒸汽性質(zhì)確定后，通過噴嘴的最大蒸汽量只與（關(guān)。A.蒸汽的初參數(shù)；B.蒸汽的終參數(shù)；C?A和B。6在超臨界流動條件下，蒸汽在斜切部分流動的情形是：A?超音速，汽流方向不偏轉(zhuǎn)；B?亞音速流動，汽流方向不偏轉(zhuǎn)；C?超音速，汽流方向偏轉(zhuǎn)。7、為了表明在一個級中蒸汽在動葉內(nèi)膨脹的大小引入反動度概念。 對純沖動級，TOC\o"1-5"\h\z下而選項哪項正確：（ ）A?動葉熔降為零，反動度亦為零；B?動葉焙降為零，反動度為0?5；C?動葉焰降不為零，反動度亦為零；&為了表明在一個級中蒸汽在動葉內(nèi)膨脹的大小引入反動度概念。對反動級，下而選項哪項正確：（ ）A.動葉焰降為零，反動度亦為零；B?動葉熔降為零，反動度為0?5；C?動葉焙降不為零，反動度為（0?4?0?6）；9、 滯止?fàn)顟B(tài)點的蒸汽壓力與實際狀態(tài)點的關(guān)系是： （ ）A?相等；B?前者大于后者；C.后者大于前者。10、 滯止?fàn)顟B(tài)點的蒸汽熔值與實際狀態(tài)點的關(guān)系是： （ ）A.相等；B?前者大于后者；C?后者大于前者。11、純沖動級和復(fù)速級做功能力的大小排序是：（ ）11、A.相等；B?前者大于后者；C.后者大于前者。

TOC\o"1-5"\h\z12、 純沖動級和反動級做功能力的大小排序是：（ ）A.相等；B?前者大于后者；C.后者大于前者。13、 反動級和復(fù)速級的做功能力的大小排序是：（ ）A.相等；B?前者大于后者；C.后者大于前者。14、 輪周效率是針對下而哪項損失提出的。（）A?余速損失；B?部分進(jìn)汽損失；C?級內(nèi)損失。15、 級的相對內(nèi)效率是針對下而哪項損失提出的。 （）A.余速損失；B?噴嘴和動葉內(nèi)部流動損失；C?級內(nèi)損失。16、 長葉片級的速度三角形中，葉根、平均直徑和葉頂三處的動葉進(jìn)口角的大小排序是:1頂。B1根VB1均VB1頂；B.Bi頂VBi均VBi根；C.Bi均VBi根1頂。17、長葉片級的速度三角形中，葉根、平均直徑和葉頂三處的噴葉出口相對速度的大小排序是：（ ）A.Wi根Vw均Vw頂；B.Wi頂Vw均Vw根；C.Wi均Vw根Vw頂。二、判斷題2.所以也可以視為兩個或以上級的復(fù)數(shù)級具有兩列或兩列以上的靜葉和動葉，2.所以也可以視為兩個或以上級的在純沖動級內(nèi)，動葉的焙降為零，做功也為零。（）3.4.5.帶部分進(jìn)汽的級中，動葉轉(zhuǎn)動將停滯的蒸汽從葉輪一側(cè)鼓到另一側(cè)消耗的有用功稱為斥汽損失。（）在部分進(jìn)汽的級中，當(dāng)動葉轉(zhuǎn)動進(jìn)入工作段時，蒸汽排斥流道中停滯汽流所消耗的能量稱為鼓風(fēng)損失。（）反動級就是反動度等于0,2的級。（ ）6.7.葉輪轉(zhuǎn)動時與其兩側(cè)和外緣蒸汽產(chǎn)生的摩擦稱為摩擦損失。沖動級就是反動度為零的級。（ ）8.9.10.對于純沖動級，由于其動葉內(nèi)沒有焙降，所以輪周功等于零。對于靜葉，由于其靜止不動，因此即使有焙降也沒有能量的轉(zhuǎn)換。減縮噴嘴出口處的當(dāng)?shù)匾羲倬褪瞧渑R界速度。（）3.4.5.帶部分進(jìn)汽的級中，動葉轉(zhuǎn)動將停滯的蒸汽從葉輪一側(cè)鼓到另一側(cè)消耗的有用功稱為斥汽損失。（）在部分進(jìn)汽的級中，當(dāng)動葉轉(zhuǎn)動進(jìn)入工作段時，蒸汽排斥流道中停滯汽流所消耗的能量稱為鼓風(fēng)損失。（）反動級就是反動度等于0,2的級。（ ）6.7.葉輪轉(zhuǎn)動時與其兩側(cè)和外緣蒸汽產(chǎn)生的摩擦稱為摩擦損失。沖動級就是反動度為零的級。（ ）8.9.10.對于純沖動級，由于其動葉內(nèi)沒有焙降，所以輪周功等于零。對于靜葉，由于其靜止不動，因此即使有焙降也沒有能量的轉(zhuǎn)換。減縮噴嘴出口處的當(dāng)?shù)匾羲倬褪瞧渑R界速度。（）11.12.13.14.15.當(dāng)噴嘴出口壓力小于臨界壓力時，汽流流動從喉部開始方向發(fā)生偏轉(zhuǎn)（）當(dāng)噴嘴岀口壓力大于臨界壓力時，汽流流動從出口截而開始方向發(fā)生偏轉(zhuǎn)（）O在平而葉柵中，噴嘴岀口速度三角形是指噴嘴岀口處汽流的絕對速度、相對速度和輪周速度三者的矢量關(guān)系（ ）。在平而葉柵中，動葉入口速度三角形是指噴嘴葉岀口處汽流的絕對速度、相對速度和輪周速度三者的矢量關(guān)系（反動級的熔降在噴嘴和動葉中各占一半，射形狀。（）所以噴嘴和動葉的葉型互為鏡內(nèi)映由于反動級的焰降在噴嘴和動葉中各占一半，所以為了加工簡化，兩者可采用同一葉型。（）三、填空題1.汽輪機(jī)級內(nèi)漏汽主要發(fā)生在2.葉輪上開平衡孔可以起到減小軸向推力的作用。3.部分進(jìn)汽損失包括鼓風(fēng)損失和斥汽損失。4.汽輪機(jī)的外部損失主要有機(jī)械損失和軸封損失5.濕氣損失主要存在于汽輪機(jī)的2.葉輪上開平衡孔可以起到減小軸向推力的作用。3.部分進(jìn)汽損失包括鼓風(fēng)損失和斥汽損失。4.汽輪機(jī)的外部損失主要有機(jī)械損失和軸封損失5.濕氣損失主要存在于汽輪機(jī)的末級和次末級6.應(yīng)采用7.輪周損失包括:噴嘴損失、6.應(yīng)采用7.輪周損失包括:噴嘴損失、動葉損失、余速損失0在反動級、沖動級和速度級三種方式中，要使單級汽輪機(jī)的焙降大，損失較少,反動級名詞解釋反動度2.3.2.3.4.5.6.7.8.9.（級）（級）（級）（級）反動式汽輪機(jī)級的理想焰降級的滯止理想焙降嘴斜切部分的膨脹極限。噴嘴斜切部分的極限壓力余速損失。部分進(jìn)汽。部分進(jìn)汽度。輪周功率。輪周效率。14?級的有效焙降。15.級的相對內(nèi)效率。?速度比和最佳速比答：將（級動葉的）圓周速度U與噴嘴出口（蒸汽的）速度Ci的比值定義為速度比，輪周效率最大時的速度比稱為最佳速度比。?假想速比答：圓周速度U與假想全級滯止理想比熔降都在噴嘴中等比爛膨脹的假想出口速度的比值。?汽輪機(jī)的級

答：汽輪機(jī)的級是汽輪機(jī)中由一列靜葉柵和一列動葉柵組成的將蒸汽熱能轉(zhuǎn)換成工作單元。4.級的輪周效率答：1kg蒸汽在輪周上所作的輪周功與整個級所消耗的蒸汽理想能量之比。5.滯止參數(shù)機(jī)械能的基本該狀態(tài)為滯止6.臨界壓比答:汽流達(dá)到音速時的壓力與滯止壓力之比。7.級的相對內(nèi)效率答:級的相對內(nèi)效率是指級的有效熔降和級的理想能量之比。噴嘴的極限膨脹壓力答:隨著背壓降低，參加膨脹的斜切部分?jǐn)U大，斜切部分達(dá)到極限膨脹時噴嘴出口所對應(yīng)的壓答：具有一定流動速度的蒸汽，如果假想蒸汽等嫡地滯止到速度為零時的狀態(tài),狀態(tài)，其對應(yīng)的參數(shù)稱為滯止參數(shù)。機(jī)械能的基本該狀態(tài)為滯止6.臨界壓比答:汽流達(dá)到音速時的壓力與滯止壓力之比。7.級的相對內(nèi)效率答:級的相對內(nèi)效率是指級的有效熔降和級的理想能量之比。噴嘴的極限膨脹壓力答:隨著背壓降低，參加膨脹的斜切部分?jǐn)U大，斜切部分達(dá)到極限膨脹時噴嘴出口所對應(yīng)的壓力。9.級的反動度答：動葉的理想比熔降與級的理想比熔降的比值。表示蒸汽在動葉通道內(nèi)膨脹程度大小的指標(biāo)。10,余速損失答：汽流離開動葉通道時具有一定的速度，且這個速度對應(yīng)的動能在該級內(nèi)不能轉(zhuǎn)換為機(jī)械功，這種損失為余速損失11?臨界流量\2\2\2\2答：噴嘴通過的最大流量12?漏氣損失答：汽輪機(jī)在工作中由于漏氣而產(chǎn)生的損失。13?部分進(jìn)汽損失答：由于部分進(jìn)汽而帶來的能量損失。14?濕氣損失答：飽和蒸汽汽輪機(jī)的各級和普通凝汽式汽輪機(jī)的最后幾級都工作與濕蒸汽區(qū)，從而對干蒸汽的工作造成一種能量損失稱為濕氣損失。15?蓋度答：指動葉進(jìn)口高度超過噴嘴出口高度的那部分葉高16?級的部分進(jìn)汽度答：裝有噴嘴的弧段長度與整個圓周長度的比值。五、簡答題比較二沖動級和反動級的做功原理有何不同？在相等直徑和轉(zhuǎn)速的情況下,比較二者的做功能力的大小并說明原因。答：沖動級做功原理的特點是：蒸汽只在噴嘴中膨脹，在動葉汽道中不膨脹加速，只改變流動方向，動葉中只有動能向機(jī)械能的轉(zhuǎn)化。反動級做功原理的特點是：蒸汽在動葉汽道中不僅改變流動方向，而且還進(jìn)行膨脹加速。動葉中既有動能向機(jī)械能的轉(zhuǎn)化同時有部分熱能轉(zhuǎn)化成動能。/Jhr/Jhr(xJop/(Xi)F=(—)im/(一)re=(2COSi)/COS1=；Ci Ci 2h/e/h叫1/2上式說明反動級的理想熔降比沖動級的小一倍18?分別說明高壓級內(nèi)和低壓級內(nèi)主要包括哪幾項損失?答：咼壓級內(nèi)：葉咼損失、噴嘴損失、動葉損失、余速損失、扇形損失、漏氣損失、葉輪摩擦損失等；噴嘴損失低壓級內(nèi)：濕氣損失、噴嘴損失、動葉損失、余速損失，扇形損失、漏氣損失、葉輪摩擦損失很小。19.簡述蒸汽在汽輪機(jī)的工作過程。答：具有一定壓力和溫度的蒸汽流經(jīng)噴嘴，并在其中膨脹，蒸汽的壓力、溫度不斷降低，速度不斷升高，使蒸汽的熱能轉(zhuǎn)化為動能，噴嘴出口的高速汽流以一定的方向進(jìn)入裝在葉輪上的通道中，汽流給動葉片一作用力，推動葉輪旋轉(zhuǎn)，即蒸汽在汽輪機(jī)中將熱能轉(zhuǎn)化為了機(jī)械功。20.汽輪機(jī)級內(nèi)有哪些損失？造成這些損失的原因是什么？答：汽輪機(jī)級內(nèi)的損失有:噴嘴損失、動葉損失、余速損失、葉高損失、葉輪摩擦損失、部分進(jìn)汽損失、漏汽損失、扇形損失、濕氣損失9種。造成這些損失的原因:(1)噴嘴損失：蒸汽在噴嘴葉柵內(nèi)流動時，汽流與流道壁而之間、汽流各部分之間存在碰撞和摩擦，產(chǎn)生的損失。(2)動葉損失：因蒸汽在動葉流道內(nèi)流動時，因摩擦而產(chǎn)生損失。(3)余速損失：當(dāng)蒸汽離開動葉柵時，仍具有一定的絕對速度，動葉柵的排汽帶走一部分動能，稱為余速損失。(4)葉高損失：由于葉柵流道存在上下兩個端而，當(dāng)蒸汽流動時，在端而附而層內(nèi)產(chǎn)生摩擦損失，使其中流速降低。其次在端而附而層內(nèi)，凹弧和背弧之間的壓差大于彎曲流道造成的離心力，產(chǎn)生由凹弧向背弧的二次流動，其流動方向與主流垂直，進(jìn)一步加大附而層內(nèi)的摩擦損失。⑸扇形損失：汽輪機(jī)的葉柵安裝在葉輪外圓周上，為環(huán)形葉柵。當(dāng)葉片為直葉片時,其通道截而沿葉咼變化，葉片越咼，變化越大。另外，由于噴嘴出口汽流切向分速的離心作用，將汽流向葉柵頂部擠壓，使噴嘴岀口蒸汽壓力沿葉高逐漸升高。而按一元流動理論進(jìn)行設(shè)計時，所有參數(shù)的選取，只能保證平均直徑截而處為最佳值，而沿葉片高度其它截而的參數(shù)，由于偏離最佳值將引起附加損失，統(tǒng)稱為扇形損失。葉輪摩擦損失：葉輪在高速旋轉(zhuǎn)時，輪而與其兩側(cè)的蒸汽發(fā)生摩擦，為了克服摩擦阻力將損耗一部分輪周功。又由于蒸汽具有粘性，緊貼著葉輪的蒸汽將隨葉輪一起轉(zhuǎn)動，并受離心力的作用產(chǎn)生向外的徑向流動，而周圍的蒸汽將流過來填補(bǔ)產(chǎn)生的空隙，從而在葉輪的兩側(cè)形成渦流運動。為克服摩擦阻力和渦流所消耗的能量稱為葉輪摩擦損失。部分進(jìn)汽損失：它由鼓風(fēng)損失和斥汽損失兩部分組成。在沒有布置噴嘴葉柵的弧段處，蒸汽對動葉柵不產(chǎn)生推動力，而需動葉柵帶動蒸汽旋轉(zhuǎn)，從而損耗一部分能這些損量；另外動葉兩側(cè)而也與弧段內(nèi)的呆滯蒸汽產(chǎn)生摩擦損失,失稱為鼓風(fēng)損失。當(dāng)不進(jìn)汽的動葉流道進(jìn)入布置噴嘴葉柵的弧段時，由噴嘴葉柵噴出的高速汽流要推動殘存在動葉流道內(nèi)的呆滯汽體，將損耗一部分動能。此外，由于葉輪高速旋轉(zhuǎn)和壓力差的作用，在噴嘴組出口末端的軸向間隙會產(chǎn)生漏汽，而在噴嘴組出口起始端將出現(xiàn)吸汽現(xiàn)彖，使間隙中的低速蒸汽進(jìn)入動葉流道，擾亂主流，形成損失，這些損失稱為斥汽損失。這些損漏汽損失：汽輪機(jī)的級由靜止部分和轉(zhuǎn)動部分組成，動靜部分之間必須留有間隙,而在間隙的前后存在有一定的壓差時，會產(chǎn)生漏汽，使參加作功的蒸汽量減少，造成損失，這部分能量損失稱為漏汽損失。濕汽損失：在濕蒸汽區(qū)工作的級，將產(chǎn)生濕汽損失。其原因是：濕蒸汽中的小水滴，因其質(zhì)量比蒸汽的質(zhì)量大，所獲得的速度比蒸汽的速度小，故當(dāng)蒸汽帶動水滴運動時，造成兩者之間的碰撞和摩擦，損耗一部分蒸汽動能；在濕蒸汽進(jìn)入動葉柵時，由于水滴的運動速度較小，在相同的圓周速度下，水滴進(jìn)入動葉的方向角與動葉柵進(jìn)口幾何角相差很大，使水滴撞擊在動葉片的背弧上，對動葉柵產(chǎn)生制動作用，阻止葉輪的旋轉(zhuǎn)，為克服水滴的制動作用力，將損耗一部分輪周功；當(dāng)水滴撞擊在動葉片的背弧上時，水滴就四處飛濺，擾亂主流，進(jìn)一步加大水滴與蒸汽之間的摩擦，又損耗一部分蒸汽動能。以上這些損失稱為濕汽損失。21?指出汽輪機(jī)中噴嘴和動葉的作用。答：蒸汽通過噴嘴實現(xiàn)了由熱能向動能的轉(zhuǎn)換，通過動葉將動能轉(zhuǎn)化為機(jī)械功22.據(jù)噴嘴斜切部分截而積變化圖，請說明:(1)當(dāng)噴嘴岀口截而上的壓力比pi/p。大于或等于臨界壓比時，蒸汽的膨脹特點;(2)當(dāng)噴嘴岀口截而上的壓力比pi/p。小丁?臨界壓比時，蒸汽的膨脹特點。

答：(1)pi/p。大于或等于臨界壓比時，噴嘴出口截而AC±的氣流速度和方向與喉部界而AB相同，斜切部分不發(fā)生膨脹，只起導(dǎo)向作用。(2)當(dāng)噴嘴岀口截而上的壓力比p/p。小于臨界壓比時，氣流膨脹至AB時，壓力等于臨界壓力，速度為臨界速度。且蒸汽在斜切部分ABC的稍前而部分繼續(xù)膨脹，壓力降低，速度增23.加，超過臨界速度，且氣流的方向偏轉(zhuǎn)一個角度。23.什么是速度速度比？什么是級的輪周效率？試分析純沖動級余速不利用時,比對輪周效率的影響。速度答：將(級動葉的)圓周速度U與噴嘴出口(蒸汽的)速度Ci的比值定義為速度比。1kg蒸汽在輪周上所作的輪周功與整個級所消耗的蒸汽理想能量之比稱為輪周效率。在純沖動級中，反動度Qm=O,則其輪周效率可表示為:nu=2icosii1COSnu=2icosii12r'CQ葉型選定后，?、t、ai、Bi數(shù)值基本確定，由公式來看，隨速比變化，輪周效率存在一個最大值。同時，速比增大時，噴嘴損失不變，動葉損失減小，余速損失變化最大，當(dāng)余速損失取最小時，輪周效率最大為什么在圓周速度相24?什么是汽輪機(jī)的最佳速比？并應(yīng)用最佳速度比公式分析,同的情況下，反動級能承擔(dān)的焙降或做功能力比純沖動級小?為什么在圓周速度相答：輪周效率最大時的速度比稱為最佳速度比。對于純沖動級,；反動級COSi對于純沖動級,；反動級COSi；在圓周速度相同的情況下,2純沖動級厶ht=八2cgs2U2ci2U2ci2Ca=1由上式可比較得到，反動級能承擔(dān)的焙降或做功能力比純沖動級小。反動級△ht=COS125?簡述蒸汽在軸流式汽輪機(jī)的沖動級、反動級和復(fù)速級內(nèi)的能量轉(zhuǎn)換特點，并比較它們的效率及作工能力。答：沖動級介于純沖動級和反動級之間，蒸汽的膨脹大部分發(fā)生在噴嘴中，只有少部分發(fā)生在動葉中；反動級蒸汽在噴嘴和動葉中理想比熔降相等；復(fù)速級噴嘴出口流速很高，高速氣流流經(jīng)第一列動葉作功后其具有余速的汽流流進(jìn)導(dǎo)向葉柵，其方向與第二列動葉進(jìn)汽方向一致后,再流經(jīng)第二列動葉作功。作功能力：復(fù)速級最大，沖動級次之，反動級最小;效率：反動級最大，沖動級次之，復(fù)速級最小。26?分別繪出純沖動級和反動級的壓力P、速度C變化的示意圖答：純沖動級:

反動級:反動級:27?減小汽輪機(jī)中漏氣損失的措施。答：為了減小漏氣損失，應(yīng)盡量減小徑向間隙，但在汽輪機(jī)啟動等情況下采用徑向和軸向軸封；對于較長的扭葉片將動葉頂部削薄，縮短動葉頂部和氣缸的間隙；還有減小葉頂反動度，可使動葉頂部前后壓差不致過大。什么是動葉的速度三角形?答：由于動葉以圓周速度旋轉(zhuǎn)，蒸汽進(jìn)入動葉的速度相對于不同的坐標(biāo)系有絕對速度和相對速度之分，表示動葉進(jìn)出口圓周速度、絕對速度和相對速度的相互關(guān)系的三角形叫做動葉的速度三角形。簡述軸向推力的平衡方法。答：平衡活塞法；對置布置法，葉輪上開平衡孔；采用推力軸承簡述汽封的工作原理?答：每一道汽封圈上有若干高低相間的汽封片（齒），這些汽封片是環(huán)形的。蒸汽從高壓端泄入汽封，當(dāng)經(jīng)過第一個汽封片的狹縫時，由于汽封片的節(jié)流作用，蒸汽膨脹降壓加速，進(jìn)入汽封片后的腔室后形成渦流變成熱量，使蒸汽的熔值上升，然后蒸汽又進(jìn)入下一腔室，這樣蒸汽壓力便逐齒降低，因此在給定的壓差下，如果汽封片片數(shù)越多，則每一個汽封片兩側(cè)壓差就越小，漏汽量也就越小。

31?汽輪機(jī)的調(diào)節(jié)級為什么要采用部分進(jìn)汽？如何選擇合適的部分進(jìn)汽度？答：在汽輪機(jī)的調(diào)節(jié)級中，蒸汽比容很小，如果噴嘴整圈布置，則噴嘴高度過小，而噴嘴咼度太小會造成很大的流動損失，即葉咼損失。所以噴嘴咼度不能過小，一般大于15mm而噴嘴平均直徑也不宜過小，否則級的焙降將減少，所以采用部分進(jìn)汽可以提高噴嘴高度，減少損失。由于部分進(jìn)汽也會帶來部分進(jìn)汽損失，所以，合理選擇部分進(jìn)汽度的原則，應(yīng)該是使部分進(jìn)汽損失和葉咼損失之和最小。32.汽輪機(jī)的級可分為哪幾類？各有何特點?答：根據(jù)蒸汽在汽輪機(jī)內(nèi)能量轉(zhuǎn)換的特點，可將汽輪機(jī)的級分為純沖動級、反動級、帶反動度的沖動級和復(fù)速級等幾種。各類級的特點:純沖動級：蒸汽只在噴嘴葉柵中進(jìn)行膨脹，而在動葉柵中蒸汽不膨脹。它僅利用沖擊力來作功。在這種級中：Pi=卩2； hb=0；Qn=0o反動級：蒸汽的膨脹一半在噴嘴中進(jìn)行，一半在動葉中進(jìn)行。它的動葉柵中不僅存在沖擊力，蒸汽在動葉中進(jìn)行膨脹還產(chǎn)生較大的反擊力作功。反動級的流動效率高于純沖動級，但作功能力較小。在這種級中:Pl>P2；hr?hb?0.5ht；Qn=0.5o(3)帶反動度的沖動級：蒸汽的膨脹大部分在噴嘴葉柵中進(jìn)行，只有一小部分在動葉柵中進(jìn)行。這種級兼有沖動級和反動級的特征，它的流動效率高于純沖動級，作功能力高于反動級。在這種級中：Pi>P2；hn>hb>0；Qn=0?05?0.35。(4)復(fù)速級：復(fù)速級有兩列動葉，現(xiàn)代的復(fù)速級都帶有一定的反動度，即蒸汽除了在噴嘴中進(jìn)行膨脹外，在兩列動葉和導(dǎo)葉中也進(jìn)行適當(dāng)?shù)呐蛎?。由于?fù)速級采用了兩列動葉柵，其作功能力要比單列沖動級大。33.什么是沖擊原理和反擊原理？在什么情況下，動葉柵受反擊力作用？答：沖擊原理：指當(dāng)運動的流體受到物體阻礙時，對物體產(chǎn)生的沖擊力，推動物體運動的作功原理。流體質(zhì)量越大、受阻前后的速度矢量變化越大，則沖擊力越大，所作的機(jī)械功愈大。反擊原理：指當(dāng)原來靜止的或運動速度較小的氣體，在膨脹加速時所產(chǎn)生的一個與流動方向相反的作用力，稱為反擊力，推動物體運動的作功原理。流道前后壓差越大，膨脹加速越明顯，貝阪擊力越大，它所作的機(jī)械功愈大。當(dāng)動葉流道為漸縮形，且動葉流道前后存在一定的壓差時，動葉柵受反擊力作用。34.說明沖擊式汽輪機(jī)級的工作原理和級內(nèi)能量轉(zhuǎn)換過程及特點。答：蒸汽在汽輪機(jī)級內(nèi)的能量轉(zhuǎn)換過程，是先將蒸汽的熱能在其噴嘴葉柵中轉(zhuǎn)換為蒸汽所具有的動能，然后再將蒸汽的動能在動葉柵中轉(zhuǎn)換為軸所輸出的機(jī)械功。具有一定溫度和壓力的蒸汽先在固定不動的噴嘴流道中進(jìn)行膨脹加速,蒸汽的壓力、溫度降低，速度增加，將蒸汽所攜帶的部分熱能轉(zhuǎn)變?yōu)檎羝膭幽?。從噴嘴葉柵噴出的高速汽流，以一定的方向進(jìn)入裝在葉輪上的動葉柵，在動葉流道中繼續(xù)膨脹，改變汽流速度的方向和大小，對動葉柵產(chǎn)生作用力，推動葉輪旋轉(zhuǎn)作功，通過汽輪機(jī)軸對外輸出機(jī)械功，完成動能到機(jī)械功的轉(zhuǎn)換。由上述可知，汽輪機(jī)中的能量轉(zhuǎn)換經(jīng)歷了兩個階段：第一階段是在噴嘴葉柵和動葉柵中將蒸汽所攜帶的熱能轉(zhuǎn)變?yōu)檎羝哂械膭幽?，第二階段是在動葉柵中將蒸汽的動能轉(zhuǎn)變?yōu)橥苿尤~輪旋轉(zhuǎn)機(jī)械功，通過汽輪機(jī)軸對外輸出。35.汽輪機(jī)的能量損失有哪幾類？各有何特點?答：汽輪機(jī)內(nèi)的能量損失可分為兩類，一類是汽輪機(jī)的內(nèi)部損失，一類是汽輪機(jī)的外部損失。汽輪機(jī)的內(nèi)部損失主要是蒸汽在其通流部分流動和進(jìn)行能量轉(zhuǎn)換時,產(chǎn)生的能量損失，可以在焙爛圖中表示出來。汽輪機(jī)的外部損失是由于機(jī)械摩擦及對外漏汽而形成的能量損失,無法在焙嫡圖中表示。36.什么是汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率？什么是級的輪周效率？影響級的輪周效率的因素有哪些?答：蒸汽在汽輪機(jī)內(nèi)的有效熔降與其在汽輪機(jī)內(nèi)的理想焙降的比值稱為汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率。一公斤蒸汽在級內(nèi)轉(zhuǎn)換的輪周功和其參與能量轉(zhuǎn)換的理想能量之比稱為輪周效率。影響輪周效率的主要因素是速度系數(shù)和，以及余速損失系數(shù)，其中余速影響輪周效率的主要因素是速度系數(shù)和，以及余速損失系數(shù)，其中余速損失系數(shù)的變化范圍最大。余速損失的大小取決于動葉岀口絕對速度。余速損失和余速損失系數(shù)最小時，級具有最咼的輪周效率。1.2.3.4.分別畫出反動級、純沖動級、復(fù)數(shù)級最佳速度比時的速度三角形，并解釋作圖依據(jù)。畫出最佳速度比(Xi)op分別為1.2.3.4.分別畫出反動級、純沖動級、復(fù)數(shù)級最佳速度比時的速度三角形，并解釋作圖依據(jù)。畫出最佳速度比(Xi)op分別為cosa (cosai)/2和(cosai)/4的速度三角形，并解釋作圖依據(jù)。在h—S圖上畫出反動級的熱力過程曲線，并標(biāo)注動葉進(jìn)口滯止?fàn)顟B(tài)點、動葉出口狀態(tài)點、級有效熔降。在h—S圖上畫出純沖動級的熱力過程曲線，并標(biāo)注靜葉進(jìn)口滯止?fàn)顟B(tài)點、動葉出口狀態(tài)點、級的余速損失。六、計算題1.已知汽輪機(jī)某純沖動級噴嘴進(jìn)口蒸汽的熔值為3369.3kJ/kg,初速度6=50m/s,噴嘴岀口蒸汽的實際速度為Ci=470,21m/s,速度系數(shù)=0.97,本級的余速未被下一級利用，該級內(nèi)功率為 R=1227.2kW,流量D=47T/h,求:噴嘴損失為多少？噴嘴出口蒸汽的實際熔?解：(1)4702解：(1)4702 484.75m/s0.97hco饑損失:2Pa1252hn/皆2)1?2pk#奶5有2hco饑損失:2Pa1252hn/皆2)1?2pk#奶5有2I0.97^) 6.94kJ/kgh。h。hco3369.31.253370.55kJ/kg★hnh。3370552484.753?53kJ/knmon噴嘴岀口蒸汽的實際熔：九2?某沖動級級前壓力p-0.35MPa級前溫度1o=169"C,rW嘴后壓力p1-0.25MPa,級后壓力P2=O.56MPa,噴嘴理想焰降厶hnhn32536.943260kJ/kghththit3370.553253 117.55kJ/kg3600P2=O.56MPa,噴嘴理想焰降厶hnhn32536.943260kJ/kghththit3370.553253 117.55kJ/kg3600hi R36001227.247100094kJ/kg級的相對內(nèi)效率:hiri *ht9° 0.80117.55=47?4kJ/kg,噴嘴損失厶hnt=3.21kJ/kg,動葉理想焰降△hb=13.4kJ/kg,動葉損失厶hbt=1,34kJ/kg,級的理想焙降△ht=60.8kJ/kg,初始動能^heO,余速動能厶hc2=209kJ/kg,其他各種損失工△h=2.05kJ/kg。計算:計算級的反動度Qm若本級余速動能被下一級利用的系數(shù)1=0.97,計算級的相對內(nèi)效率n解：級的反動度Qm=Ahb/△ht=13.4/60.8=0.22級的相對內(nèi)效率nli=(Aht"Ahnz?Ahbz?Ahc2?LAh)/(Ahf卩iXAhc2)=0.92

3?某反動級理想熔降△ht=62.1kJ/kg,初始動能^hc°=1.8kJ/kg,蒸汽流量G=4,8kg/s,若噴嘴損失△hnz=5,6kJ/kg,動葉損失厶hbz=3.4kJ/kg,余速損失厶hc2=3?5kJ/kg,余速利用系數(shù)卩1=0.5,計算該級的輪周功率和輪周效率。解：級的輪周有效熔降△hu=△ht*-Shn-Shb-Shc2=62.1+1.85.6=62.1+1.85.6—3.4—3.5=51,4kJ/kg輪周功率P戶GXAhu=4.8X51.4=246.7kW輪周效率n.=Ahu/E0=4hu/(Aht*—卩iXShQ=51.4/(62.1+1,8—0.5X0.35)=82.7%4.某級蒸汽的理想熔降為厶ht=76kJ/kg,蒸汽進(jìn)入噴嘴的初速度為c。二70m/s,噴嘴出口方向角ai=18o,反動度為Qm=0.2,動葉出汽角B2=Bi—6。，動葉的平均直徑為cU二1080mm轉(zhuǎn)速n=3000r/min,噴嘴的速度系數(shù)=0.95,動葉的速度系數(shù)=0.94,動葉的速度系數(shù)=0.94,求:動葉出口汽流的絕對速度C2動葉出口汽流的方向角a2繪岀動葉進(jìn)岀口蒸汽的速度三角形解:hthtcIt<2(10.95 2(10.2)78.451000解:hthtcIt<2(10.95 2(10.2)78.451000336.57m/sdmn3.141.0830006060169.56m/s6060169.56m/s222C2U2qucosiv33八7 16956 23365716956cosK18297m/sClsin11arcsinClsin11arcsin34,64°Wi182.97hbW2.2hb34.646=28.64。0,2x78.45=15,69kJ/kg0.942*15.69WOO182.972=239.39Js22C2W2U2w2Ucos2220珀239391695622393916956co$2864 121a?皿hbW2.2hb34.646=28.64。0,2x78.45=15,69kJ/kg0.942*15.69WOO182.972=239.39Js22C2W2U2w2Ucos2220珀239391695622393916956co$2864 121a?皿2arcsin70.54W2sin2arcsin紗彳？金？&645.1.8kJ/kg,反動度0?04,已知汽輪機(jī)某級的理想焙降為84.3kJ/kg,初始動能噴嘴速度系數(shù)=0.96,動葉速度系數(shù)=0.96,圓周速度為171.8m/s,噴嘴出口角1=15。，動葉出口角2=3°,蒸汽流量G=4.8kg/s□求:噴嘴出口相對速度?動葉出口相對速度?輪周功率?解：(1)ht84?3kj/kg,hc01?8kj/kg,mu=171.8m/sht h⑹84.3時kj/kg,2(1m)h3905m/s噴嘴岀口相對速度:W.ju?2uqcos1Cisin解：(1)ht84?3kj/kg,hc01?8kj/kg,mu=171.8m/sht h⑹84.3時kj/kg,2(1m)h3905m/s噴嘴岀口相對速度:W.ju?2uqcos1Cisin1arcsin26.2°動葉出口相對速度:W2hrW;243-2仏PuGUWicos14.8171.8W2COS22289COS262 224.7cos23,2V1000339.66kW6PuGUWicos14.8171.8W2COS22289COS262 224.7cos23,2V1000339.66kW6?已知噴嘴進(jìn)口蒸汽焙值h=3336kJ/kg,蒸汽初速度c=70m/s；噴嘴后理想焙值hit=3256kJ/kg,,噴嘴速度系數(shù)=0.97o試計算噴嘴前蒸汽滯止焙噴嘴出口實際速度22解：⑴噴嘴進(jìn)口動能：/hco=Co/2=70/2=2450(J/kg)=2.45kJ/kg噴嘴前蒸汽滯止熔：h-*=h^+/hco=3336+2,45=3338.5(kJ/kg)h；hohit3338.5325682.5(m⑸cit.2h；■.200082.5406.2(m⑸噴嘴出口實際速度：C噴嘴出口實際速度：Cht。?97406.23940(m/s)7?某沖動級級前壓力p-0,35MPa級前溫度仏=169。0噴嘴后壓力p=0.25MPa,級后壓力P2=O.56MPa,噴嘴理想焙降△h：=47,4kJ/kg,噴嘴損失^hnt=3,21kJ/kg,動葉理想焙降△hb=13.4kJ/kg,動葉損失厶hbt=1?34kJ/kg,△hb=13.4kJ/kg,級的理想焙降△ht=60?8kJ/kg,初始動能^hc0=0,余速動能^hc2=2?09kJ/kg,其他各種損失h=2?05kJ/kg。計算:(1) 計算級的反動度Qm若本級余速動能被下一級利用的系數(shù)卩r0.97,計算級的相對內(nèi)效率nrio解：級的反動度Qm=Ahb/Aht=13,4/60.8=0.22級的相對內(nèi)效率nn=(△ht-AhnZ-AhbZ-Ahc2-2Ah)/(△ht-//1XAhc2)-0.928?凝汽式汽輪機(jī)的蒸汽初參數(shù)：P0=8.83MPa,溫度tu530C,汽輪機(jī)排汽壓

力Pc=0.0034MPa全機(jī)理想焙降A(chǔ)Ht=1450kJ/kg,其中調(diào)節(jié)級理想焙降A(chǔ)hJ=209.3kJ/kg,調(diào)節(jié)級相對內(nèi)效率=209.3kJ/kg,調(diào)節(jié)級相對內(nèi)效率n\=0.5,其余各級平均相對內(nèi)效率nri=0.85o假定發(fā)電機(jī)效率ng=0?98,機(jī)械效率nm=0.99。試求:(1)該級組的相對內(nèi)效率。(2)該機(jī)組的汽耗率。(3)在h?S(熔~爛)圖上繪出該機(jī)組的熱力過程線。解：(1)因為調(diào)節(jié)級效率n；=0.5=△hi^/AhJ所以調(diào)節(jié)級有效熔降：△hi=0,5XAh,=104.65kJ/kg其余各級的有效熔降：ri=0.85o假定發(fā)電機(jī)效率ng=0?98,機(jī)械效率nm=0.99。試求:(1)該級組的相對內(nèi)效率。(2)該機(jī)組的汽耗率。(3)在h?S(熔~爛)圖上繪出該機(jī)組的熱力過程線。解：(1)因為調(diào)節(jié)級效率n；=0.5=△hi^/AhJ所以調(diào)節(jié)級有效熔降：△hi=0,5XAh,=104.65kJ/kg其余各級的有效熔降：△H"=n"riXAH"其中：AHr=AHt-Ahi'=1450-209.3=1240.7kJ/kgriXAH=0.85X1240.7=1054.6kJ/kg故整機(jī)的相對內(nèi)效率:nri=(Ahi'+AH”)/AHt=1159.25/1450=79,9%(2)機(jī)組的汽耗率:d=3600/(AHt*nri*ng*nm)3600/(1124.7)=3.2kg/kW.(3)熱力過程線見右圖。9?已知某級級前蒸汽入口速度G=0.0m/s,級的理想焙降厶hi=78.0kJ/kg,級的反動度Q=0.3, 1=12洱18°,圓周速度u=178m/s,噴嘴速度系數(shù)=0.97,動葉速度系數(shù) =0.9,余速利用系數(shù)。=1.0^計算動葉進(jìn)出口汽流絕對速度及相對速度。畫出動葉進(jìn)出口速度三角形O畫出該級熱力過程線并標(biāo)注各符號。解：⑴h,1mhtS(1-0,3)X78=54.6kJ/kg解：⑴Cit210^hn°210354.6330.5m/sClCit330.50.97 320.5m/sCit210^hn°210354.6330.5m/sClCit330.50.97 320.5m/s9 9G2i/2GUCOSi32Q5^17$232Q5178coS12^=149.4m/sW22mhtHO。?9 2。?3781。=194.7m/sW2C(Wz?『C(Wz?『2W2UCOS2194.7217"21947178COSI8。=55.1m/s動葉進(jìn)出口速度三角形:PS軸向排汽(a2=900),噴嘴和動葉速度系數(shù)分別為PS軸向排汽(a2=900),噴嘴和動葉速度系數(shù)分別為=0.95,=0.88,汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速該級熱力過程線:10.己知某級G=30Kg/s,6=0?0,w=158m/s,Ci=293m/s,w=157m/s,C2=625m/s,為3000轉(zhuǎn)/分。(1)計算該級的平均反動度。(2) 計算輪周損失、輪周力、輪周功率和輪周效率(卩。=0,卩1=0.9)o作出該級的熱力過程線并標(biāo)出各量。解：hn*2C21o32229321030.9547.56KJ/Kghb2W2103孚2qoq210^0.88^210°3.418KJ/Kghb

h?Z3.4180.073.41847.56/22C2arcc?/157^22UW-.262.5乙=144m/s2ciuarccos9 9 9u293乙144乙158乙O293144 =162arcsin乞W2?bZQ

arcsIn,15726°噴嘴損失為:hnhn°147.5620?95乙=4,64KJ/Kg動葉損失為:2W2t1 178.42余速損失為:hc2輪周損失為:hn輪周力為:Fu=GGcos(3)熱力過程線為:21032C262.52210^hbhC22310?8薩101.95KJ/Kg3.59KJ/Kg4.64+3.59+1.95=10.18KJ/KgCCO2 30 293cos16°62.5cos90°=851N2S12.12.11?已知汽輪機(jī)某級噴嘴出口速度Ci=275m/s,動也進(jìn)、岀口速度分別為w=124m/s、W八=205m/s,噴嘴、動葉的速度系數(shù)分別為=0.97, =0?94,試計算該級的反動度。解：hn°210^2G亠21產(chǎn)筆3=40.187KJ/KgOQ20.97乙10^hb°解：hn°210^2G亠21產(chǎn)筆3=40.187KJ/KgOQ20.97乙10^hb°2W2t210^2W21032205?3 2=23.78KJ/Kg2210^0.94^hb20hbWi23.78hbh—h?16.14O?1Q16.12 心 =16.1KJ/Kg0.29已知某動葉柵出口汽流溫度為400C,滯止音速為700m/s,汽流為過熱蒸汽100m/s,巾（R=0.461kJ/kg.K,k=1.3,Cp=1,870kJ/kg.K）o判斷該葉柵是否達(dá)臨界。（5100m/s,巾已知某反動級的滯止理想焙降為 150kj/kg,噴嘴進(jìn)口速度為=0.98o求該噴嘴的岀口速度。（5分）

3.已知某汽輪機(jī)級的滯止參數(shù)為P-*=12,75MPa,p-*=40.1kg/m汽流為過熱蒸汽，噴嘴出口而積An=0.1卅，彭臺門系數(shù)B=0.7,求該汽輪機(jī)級的流量。（5分）3.4.已知某汽輪機(jī)級的初參數(shù)，P-12.75MPa,To=535C,C-100m/s,汽流為過熱蒸汽（R=0?461kJ/kgKk=1.3,Cp=1.870kJ/kg.K）。求其止滯參數(shù)PJ、T。4.（5分）5.已知某汽輪機(jī)噴嘴的滯止參數(shù)， P鼻12.75MPa,Po*=39kg/m^噴嘴出口而積5.An=0.15吊，壓比&206汽流為過熱蒸汽，求該汽輪機(jī)級的流量。（5分）6.已知某純沖動式汽輪機(jī)動葉平均直徑 dn=1,5m,轉(zhuǎn)速n=3000轉(zhuǎn)/分，流量6.G=300t/h,Ci=560m/s,ai=12。,B-2=1V,W=0.97。求該動葉柵所受的周向力。（10分）7.已知某單級沖動式汽輪機(jī)機(jī)，動葉平均直徑 dm=0.8m,轉(zhuǎn)速n=3000轉(zhuǎn)/分，反7.動度Q=0.2,理想熔降^hc/=200kj/kg,輪周功率Pu=1000kw,C=560m/s,ai=12^B*2=11：W=0.97o求該汽輪機(jī)的流量。（10分）8,已知某純沖動式汽輪機(jī)動葉平均直徑dn=1?5m,轉(zhuǎn)速n=3000轉(zhuǎn)/分，G=560m/s,8,a1=12^62=11； W=0?97。求該動葉柵余速損失。（5分）9.已知某純沖動式汽輪機(jī)動葉平均直徑 dn=1m,轉(zhuǎn)速n=3000轉(zhuǎn)/分，最佳速度比9.（Xi）op=0.46,求該級的理想焙降。（5分）10.已知沖動式汽輪機(jī)某級動葉平均直徑cln=1?5m,轉(zhuǎn)速n=3000轉(zhuǎn)/分，反動度Q10.=0.1,最佳速度比（Xi）op=0?46,求該級靜葉的理想焙降。（5分）11.已知某汽輪機(jī)級的理想熔降△ht=120kj/kg,余速損失為54kj/kg,余速利用系數(shù)卩o=1,11.卩1=0.5,前級的余速損失為60kj/kg,計算該級的理想能量曰。已知某汽輪機(jī)級的理想滯止熔降△h*t=150jk/kg,級的反動度Qm=0.12,噴嘴出汽角a1=11.10,動葉出汽角B2=18.30。若級的速度比x1=u/c1=0.54,噴嘴速度系數(shù)①=0.97,書=0.935 入噴嘴的初速度c0=52.3m/s,試計算動葉出口相對速度w2及絕對速度c2,若排汽動能全部利用，試求級的有效熔降和輪周效率。第二章多級汽輪機(jī)、單項選擇題1?汽輪機(jī)的軸向位置是依靠■確定的?[B]A.靠背輪1?汽輪機(jī)的軸向位置是依靠■確定的?[B]A.靠背輪B?軸封B.40%左右D.80%左右D.80%左右A.等截而型B?漸縮型[A]D?推力軸承CD?推力軸承為減小排汽壓力損失提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性，汽輪機(jī)的排汽室通常設(shè)計成:D?漸擴(kuò)型CD?漸擴(kuò)型目前，我國火力發(fā)電廠先進(jìn)機(jī)組的絕對電效率可達(dá)A,30%左右C.50%左右4.下列說法正確的是A?增加軸封齒數(shù)可以減少軸封漏汽1200kJ/kg,各級的理想比焙降之和為B.減少軸封齒數(shù)可以減少軸封漏汽[D]C.加大軸封直徑可以減少軸封漏汽B.1.5%D.以上途徑都不可以D.3,5%5.在多級汽輪機(jī)中，全機(jī)理想比焙降為[C]1242kJ/kg,則重?zé)嵯禂?shù)為B?減小A.0.5%D?以上變化都有可能C.2.5%[C]6.汽輪機(jī)的進(jìn)汽節(jié)流損失使得蒸汽入口焙B.50%~60%A.增大C?保持不變7?現(xiàn)代汽輪機(jī)相對內(nèi)效率大約為A.30%~40%C.C.90%左右 D.98%?99%4.4.C.C.90%左右 D.98%?99%4.4.8?評價汽輪機(jī)熱功轉(zhuǎn)換效率的指標(biāo)為A?循環(huán)熱效率B.汽耗率C?汽輪機(jī)相對內(nèi)效率D?汽輪機(jī)絕對內(nèi)效率9?在多級汽輪機(jī)中重?zé)嵯禂?shù)越大，說明[A]A.各級的損失越大B?機(jī)械損失越大C?軸封漏汽損失越大D?排汽阻力損失越大10.關(guān)于多級汽輪機(jī)的重?zé)岈F(xiàn)象，下列哪些說法是不正確的?[A]A.設(shè)法增大重?zé)嵯禂?shù)，可以提高多級汽輪機(jī)的內(nèi)效率B.重?zé)岈F(xiàn)彖是從前而各級損失中回收的一小部分熱能C.重?zé)岈F(xiàn)彖使得多級汽輪機(jī)的理想熔降有所增加D.重?zé)岈F(xiàn)彖使機(jī)組的相對內(nèi)效率大于各級的平均相對內(nèi)效率11.哪些指標(biāo)可以用來評價不同類型汽輪發(fā)電機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性?[A]A?熱耗率B?汽耗率C.發(fā)電機(jī)效率D.機(jī)械效率1釆用齒形曲徑軸封防止漏氣。它的工作原理是： （ ）OA.減少漏氣的而積；B?減小軸封兩側(cè)的壓差；CA和B。2、 芬諾曲線是描述曲徑軸封熱力過程的曲線。它表明， （ ）A?軸封中各孔口流量相等；B?軸封中各孔口流通而積相等；C?軸封中各孔口汽3、 隨著汽流在曲徑軸封各孔口的流動，壓力逐漸降低，汽流速度亦逐漸增加，口處速度最高可達(dá)（）。A.超音速；B?音速；C?亞音速。4、 噴嘴的流量比，即彭臺門系數(shù)，反映的是（ ）?A.變工況流量與設(shè)計工況流量之比；B?任意流量與最大流量之比；C?不同進(jìn)出口壓比對應(yīng)的流量與同一初態(tài)下的臨界流量之比。流速度相等。在最后一個孔二、判斷題軸封漏汽達(dá)到臨界狀態(tài)時，其漏汽量與軸封后壓力有關(guān)。2.3.（）軸封漏汽未達(dá)到臨界狀態(tài)時，其漏汽量與軸封后壓力無關(guān)。 （）5、 在汽輪機(jī)的低壓端或低壓缸的兩端，因汽缸內(nèi)的壓力小于大氣壓力，在主軸穿岀汽缸處，會有空氣漏入汽缸，使機(jī)組真空惡化，并增大抽氣器的負(fù)荷。（）6、 在汽輪機(jī)的高壓端或高中壓缸的兩端，在主軸穿出汽缸處，蒸汽會向外泄漏，使汽輪機(jī)的效率降低，并增大凝結(jié)水損失。（三、填空題1.壓力反動度是指噴嘴后與級后蒸汽壓力之差1.壓力反動度是指噴嘴后與級后蒸汽壓力之差和級前與級后壓力之差之比。2.某機(jī)組在最大工況下通過的蒸汽流量0=130.2T/h,得到作用在動葉上的軸向推力工Fzi=104339N,作用在葉輪上的軸向推力工Fz洱56859N,作用在各凸肩上的軸向推力3.Fz3=-93901N,則機(jī)組總的軸向推力為67297N3.在多級汽輪機(jī)中，全機(jī)理想比焙降為1200kJ/kg,各級的理想熔降之和為1230kJ/kg,則重?zé)嵯禂?shù)為2.5%4.減小汽輪機(jī)進(jìn)汽阻力損失的主要方法是:改善蒸汽在汽門中的流動特性5.汽輪機(jī)損失包括級內(nèi)損失和進(jìn)汽阻力損失,4.減小汽輪機(jī)進(jìn)汽阻力損失的主要方法是:改善蒸汽在汽門中的流動特性5.汽輪機(jī)損失包括級內(nèi)損失和進(jìn)汽阻力損失,排氣損失,軸端漏氣損失，機(jī)械摩擦損失。汽輪發(fā)電機(jī)組中，以全機(jī)理想比熔降為基礎(chǔ)來衡量設(shè)備完善程度的效率為對效率以整個循環(huán)中加給1kg蒸汽的熱量為基準(zhǔn)來衡量的效率為對效率絕對效率7.汽輪機(jī)機(jī)械效率的表達(dá)式為nm=P7.汽輪機(jī)機(jī)械效率的表達(dá)式為nm=Pe/pj8.若應(yīng)用汽耗率和熱耗率來評價汽輪機(jī)經(jīng)濟(jì)性,對于不同初參數(shù)的機(jī)組，一般采用熱耗率評價機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。用熱耗率增大末級葉片軸向考慮整個機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，提高單機(jī)極限功率的主要途徑是增大末級葉片軸向排氣而積。四、名詞解釋1.汽輪發(fā)電機(jī)組的循環(huán)熱效率答：每千克蒸汽在汽輪機(jī)中的理想熔降與每千克蒸汽在鍋爐中所吸收的熱量之比稱為汽輪發(fā)電機(jī)組的循環(huán)熱效率。2.熱耗率答：每生產(chǎn)IkW.h電能所消耗的熱量3.汽輪發(fā)電機(jī)組的汽耗率答：汽輪發(fā)電機(jī)組每發(fā)1KWh電所需要的蒸汽量

汽輪機(jī)的極限功率答：在一定的初終參數(shù)和轉(zhuǎn)速下，單排氣口凝汽式汽輪機(jī)所能發(fā)出的最大功率。汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率答：蒸汽實際比焙降與理想比熔降之比。汽輪機(jī)的絕對內(nèi)效率答：蒸汽實際比焙降與整個熱力循環(huán)中加給1干克蒸汽的熱量之比汽輪發(fā)電機(jī)組的相對電效率和絕對電效率答：1千克蒸汽所具有的理想比焙降中最終被轉(zhuǎn)化成電能的效率稱為汽輪發(fā)電機(jī)組的相對電效率。1千克蒸汽理想比焙降中轉(zhuǎn)換成電能的部分與整個熱力循環(huán)中加給汽的熱量之比稱為絕對電效率。軸封系統(tǒng)答：端軸封和與它相連的管道與附屬設(shè)備。9?葉輪反動度答：各版和輪盤間汽室壓力與級后蒸汽壓力之差和級前蒸汽壓力與級后壓力之差的比值。進(jìn)汽機(jī)構(gòu)的阻力損失答：由于蒸汽在汽輪機(jī)進(jìn)汽機(jī)構(gòu)中節(jié)流，從而造成蒸汽在汽輪機(jī)中的理想焙降減小，稱為進(jìn)汽機(jī)構(gòu)的阻力損失。1、重?zé)岈F(xiàn)象。2、2、3、4、5、汽輪機(jī)的內(nèi)功率。汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率。汽輪發(fā)電機(jī)組的相對電效率。6汽輪發(fā)電機(jī)組的絕對電效率。7、汽輪機(jī)的軸端功率。&發(fā)電機(jī)出線端功率。

五、簡答題簡答多級汽輪機(jī)每一級的軸向推力是由哪幾部分組成的？平衡汽輪機(jī)的軸向推力可以采用哪些方法?答:多級汽輪機(jī)每一級的軸向推力由答:多級汽輪機(jī)每一級的軸向推力由蒸汽作用在動葉上的軸向力12.彖？答:機(jī);(2)蒸汽作用在葉輪輪而上的軸向力蒸汽作用在轉(zhuǎn)子凸肩上的軸向力蒸汽作用隔板汽封和軸封套筒上的軸向推力組成。平衡汽輪機(jī)的軸向推力可以釆用:⑴平衡活塞法；⑵對置布置法；⑶12.彖？答:機(jī);(2)蒸汽作用在葉輪輪而上的軸向力蒸汽作用在轉(zhuǎn)子凸肩上的軸向力蒸汽作用隔板汽封和軸封套筒上的軸向推力組成。平衡汽輪機(jī)的軸向推力可以釆用:⑴平衡活塞法；⑵對置布置法；⑶曠輪上開平衡孔;(4)采用推力軸承。大功率汽輪機(jī)為什么都設(shè)計成多級汽輪機(jī)？在h?s圖上說明什么是多級汽輪機(jī)的重?zé)岈F(xiàn)(1)大功率汽輪機(jī)多釆用多級的原因為：多級汽輪機(jī)的循環(huán)熱效率大大高于單機(jī)汽輪多級汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率相對較高；多級汽輪機(jī)單位功率的投資大大減小。(2)如下圖:P1P2T1T2P313.何為汽輪P1P2T1T2P313.何為汽輪第一級存在損失，使第二級進(jìn)口溫度由升高到，故機(jī)的進(jìn)汽機(jī)構(gòu)節(jié)流損失和排汽阻力損失？在熱力過程線（熔上表示出來。答：由于蒸汽在汽輪機(jī)進(jìn)汽機(jī)構(gòu)中節(jié)流從而造成蒸汽在汽輪機(jī)中的理想焙降減小，稱為進(jìn)汽機(jī)構(gòu)的節(jié)流損失。汽輪機(jī)的乏汽從最后一級動葉排出后，由于排汽要在引至凝汽器的過程中克服摩擦、渦流等阻力造成的壓力降低，該壓力損失使汽輪機(jī)的理想熔降減少，該焙降損失稱為排汽通道的阻力損失。5-4的熔降大于2-3的焙降。也就是在前一級有損失的情況下，本級進(jìn)口溫度升高，級的理想比焙降稍有增大，這就是重?zé)岈F(xiàn)彖

軸封系統(tǒng)的作用是什么？答：(1)利用軸封漏汽加熱給水或到低壓處作功。(2) 防止蒸汽自汽封處漏入大氣;(3)冷卻軸封，防止高壓端軸封處過多的熱量傳出至主軸承而造成軸承溫度過高，影響軸承安全;防止空氣漏入汽輪機(jī)真空部分。何為多級汽輪機(jī)的重?zé)岈F(xiàn)彖和重?zé)嵯禂?shù)?答：所謂多級汽輪機(jī)的重?zé)岈F(xiàn)象，也就是說在多級汽輪機(jī)中，前面各級所損失的能量可以部分在以后各級中被利用的現(xiàn)象。因重?zé)岈F(xiàn)象而增加的理想焙降占汽輪機(jī)理想焰降的百分比，稱為多級汽輪機(jī)的重?zé)嵯禂?shù)。說明汽輪機(jī)軸封間隙過大或過小對汽輪機(jī)分別產(chǎn)生什么影響?答：減小軸封漏氣間隙，可以減小漏氣，提高機(jī)組效率。但是，軸封間隙又不能太小，以免轉(zhuǎn)子和靜子受熱或振動引起徑向變形不一致時，汽封片與主軸之間發(fā)生摩擦，造成局部發(fā)熱和變形。什么叫余速利用？余速在什么情況下可被全部利用？答：蒸汽從上一級動葉柵流岀所攜帶的動能，進(jìn)入下一級參加能量轉(zhuǎn)換，稱為余速利用。如果相鄰兩級的直徑相近，均為全周進(jìn)汽，級間無回?zé)岢槠?，且在下一級進(jìn)口又無撞擊損失，則上一級的余速就可全部被下一級利用，否則只能部分被利用。當(dāng)上一級的余速被利用的份額較小時，視為余速不能被利用。2.六、

態(tài),為什么沖動式汽輪機(jī)的軸向推力比反動時汽輪機(jī)小。為什么反動式汽輪機(jī)多采用轉(zhuǎn)鼓結(jié)構(gòu)而很少采用葉輪結(jié)構(gòu)。2.六、

態(tài),在多級汽輪機(jī)的熱力過程曲線上標(biāo)出以下狀態(tài)點：調(diào)節(jié)閥前進(jìn)汽狀態(tài)，調(diào)節(jié)級前進(jìn)汽狀末級排氣狀態(tài)，排汽缸排汽狀態(tài)。四、計算題1.1.某50MW氣輪機(jī)全機(jī)理想比熔降為1428,6kJ/kg,各級的理想熔降之和為1514.57kJ/kg,求該汽輪機(jī)的重?zé)嵯禂?shù)為多少?解：根據(jù)重?zé)嵯禂?shù)的定義:1各級的理想熔降之和/全機(jī)理想比焙降所以該多級汽輪機(jī)的重?zé)嵯禂?shù)為:為所以該多級汽輪機(jī)的重?zé)嵯禂?shù)為:為4572061428,62?—反動式汽輪機(jī)，蒸汽流量G34「忙蒸汽初壓卩°2MPa初溫憶4°°°Pc002排汽壓力廠C5uzMPa排汽恰好是飽和蒸汽。全機(jī)共有14級，每級效率相同,熔降相同，重?zé)嵯禂?shù)° 試計算各級效率、汽輪機(jī)內(nèi)功率解：由P°'t°和Pc在h?s圖上可查得：蒸汽初始憐hO 3248?7kj/kg,理想出口憐熔降相同，重?zé)嵯禂?shù)° 試計算各級效率、汽輪機(jī)內(nèi)功率解：由P°'t°和Pc在h?s圖上可查得：蒸汽初始憐hO 3248?7kj/kg,理想出口憐het2349kj/kg由此可得汽輪機(jī)理想焙降:Pc圖1 汽輪機(jī)熱力過程線根據(jù)題意知排汽為T飽和蒸汽，則由Pc0.02MPa的等壓線與飽和線相交點得實際排汽狀態(tài)點c,該點的熔he2610kj/kg故汽輪機(jī)有效熔降：Hihohe3248.7(kJ/kg)2610 638.7汽輪機(jī)相對內(nèi)效率：riHiHt638.7899.7n/71%由于各級熔降相同、效率相同，所以各級效率rj與整機(jī)相對內(nèi)效率存在如下關(guān)系:Hthohet3248.72349899.7(kJ/kg)ri(1 riri(1 riri(1 riri(1 ri0.05) 67.6%34000汽輪機(jī)內(nèi)功率:9出36003?凝汽式汽輪機(jī)的蒸汽初參數(shù)為:蒸汽初壓P° 初溫汽輪機(jī)內(nèi)功率:9出36003?凝汽式汽輪機(jī)的蒸汽初參數(shù)為:蒸汽初壓P° 初溫t。535cc汽壓力Pc°?°°AMPa其第-級理想熔降ht2°9?3kj/kg,該級效率門其余各壓力級內(nèi)效率門°?85(包括末級余速損失在內(nèi))。設(shè)進(jìn)汽節(jié)流損失其余各壓力級內(nèi)效率Po0?05P0,假定發(fā)電機(jī)效率gPo0?05P0,假定發(fā)電機(jī)效率g機(jī)械效率ax0?99。試求：⑴該機(jī)^475kJ/kg,理想排汽熔kJ/kg,0(Po,h^475kJ/kg,理想排汽熔kJ/kg,0(Po,h。)O?95Po8.39MPa209?3kJ/kg,所以:C(hoh2)/ht^組的相對內(nèi)效率，并繪出在h?s上的熱力過程線。(2)解：由該機(jī)組的汽耗率。P0topp hn廠u,lu和「c在h-s圖上可查得蒸汽初始焙nu圖3級的熱力過程線h2hoht。C347520930?53370.4(kJ/kg)h2hohet2100第一級實際岀口點為2(P2,h2),此點即是壓力級的入口點。het2100又因排汽壓力Pc°?°°°MPa查h-s圖可得壓力級理想岀口焙:kJ/kgrih2het0.85已知所有壓力級的相對內(nèi)效率：（即整機(jī)的實際出口熔）所以壓力級的實際出口熔heh2heh2少23370.4 0.85(3370,4 2100) 2290.6代丿氷？)故，整機(jī)有效熔降:Hihohe34752290.61184.4(kJ/kg)整機(jī)理想焰降:Hthohet34752025 1450整機(jī)相對內(nèi)效率:ri由于汽輪機(jī)輸出電功率:所以汽輪機(jī)汽耗量:d汽耗率：8.7HiHtPet81.7%DHiHig(kJ/kg)1184.40.990.981°4(kg/kW.s)=3.13(kg/kW.h)4.試求蒸汽初參數(shù)為P°'83MPa初溫t°540c,終參數(shù)Pc3皿卩玄0 400C已知：第一級級后壓力的背壓式汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率和各壓力級的相對內(nèi)效率。已知：第一級級后壓力P?5?^^MPa內(nèi)效率r°?67,其余四個壓力級具有相同的熔降和內(nèi)效率，進(jìn)汽機(jī)構(gòu)和排汽管中的損失可忽略不計。(重?zé)嵯禂?shù)0.03)解：P°由hjHth\Po't。和P2,Pc可在h?s圖上查得，蒸汽初始焙hO3487?7kj/kg；第-級理想出口熔ht1 3350.9kj/kg；汽機(jī)構(gòu)和排汽管中的損失可忽略不計。(重?zé)嵯禂?shù)0.03)解：P°由hjHth\Po't。和P2,Pc可在h?s圖上查得，蒸汽初始焙hO3487?7kj/kg；第-級理想出口熔ht1 3350.9kj/kg；汽輪機(jī)的理想出口焙het 3148.9kj/kg又已知汽輪機(jī)實際排汽參數(shù)Pc，tc,可查得hePc整機(jī)有效欠含降H』0竹331487?732 ?6(kJ/kg)整機(jī)理想焙降口Lh。h3487.73148,9Ct33*8(kJ/kg)也竺75.6%Ht338.8圖4級的熱力過程線整機(jī)相對內(nèi)效率:由于已知整機(jī)的重?zé)嵯禂?shù)，且各壓力級焰降ht相等，所以有:(1)5 5htihti htii1 i2 hti4htHt圖4級的熱力過程線整機(jī)相對內(nèi)效率:由于已知整機(jī)的重?zé)嵯禂?shù)，且各壓力級焰降ht相等，所以有:(1)5 5htihti htii1 i2 hti4htHtHt故：4h(1 0.03)Hthti1.03Ht(hohti)212.6(kJ/kg)1.03338.8 (3487.73350.9)212.6(kJ/kg)各壓力級的理想熔降：ht53.04(kj/kg)各壓力級的有效熔降:hi(h2hc)/4ho(hohjhc)/4 41.1(kJ/kg)hi(h2hc)/4ho(hohjhc)/4 41.1(kJ/kg)WW?久床力級鮒相對戌魏鑾光.hiWW?久床力級鮒相對戌魏鑾光.hi41.177.5%53.045?凝汽式汽輪機(jī)的蒸汽初參數(shù)為:5?凝汽式汽輪機(jī)的蒸汽初參數(shù)為:蒸汽初壓P° 初溫t°535c,汽輪機(jī)排汽壓力Pc°°WMPa進(jìn)汽節(jié)流損失P°°?°5P°,試問進(jìn)汽節(jié)流損失使理想熔降減少多少?解:由P°,t。和Pc在h?s使理想熔降減少多少?解:由P°,t。和Pc在h?s圖上可查得,蒸汽初始焙h°3475kj/kg,理想排汽焙九2053kJ/kg則汽輪機(jī)理想焙降：hohet422（kj/kg）Pc因節(jié)流損失P°hRP°,所以節(jié)流后的初壓:P°0?95p0 8,39MPa又由于節(jié)流過程熔值不變,圖2進(jìn)汽節(jié)流過程示意圖圖2進(jìn)汽節(jié)流過程示意圖所以節(jié)流后的熔值3475kj/kg,對應(yīng)的理想排汽熔:ill對應(yīng)的理想排汽熔:ill七2°65kJ/kg此時的汽輪機(jī)理想焙降:Hthohet34752065100(kJ/kg)所以節(jié)流造成的理想熔降減少為:HtHt1422此時的汽輪機(jī)理想焙降:Hthohet34752065100(kJ/kg)所以節(jié)流造成的理想熔降減少為:HtHt1422⑷°?kJ/kgG9.5kg/s,平均佃G9.5kg/s,平均佃，158m/s,2 「°』327曲6?試求凝汽式汽輪機(jī)最末級的軸向推力。已知該級蒸汽流量直徑dm1"m,動葉高度lb 葉輪輪轂直徑d0.6m,軸端軸封直徑dM2m,噴嘴后的蒸汽壓力°?°°7MPa,動葉后的蒸汽壓力P2°°°46MPa根據(jù)級的計算，已知其速度三角形為：&36°m/s,冃,解：（1）蒸汽作用在動葉上的軸向推力:FziG(wisiniW2sin2)9.5(158sin51327sin30)dbbe(PlP2)FziG(wisiniW2sin2)9.5(158sin51327sin30)dbbe(PlP2)1.60.37 (0.007 0.0046)10=4074 (N)（2）作用在葉輪輪而上的作用力（近似（2）作用在葉輪輪而上的作用力（近似PdP1Fz2-[(dblb)2d2](piP2)41022610[(1.6 0.37) 0.6](0.007 0.0046)=4=2173(；V(3)蒸汽作用在軸封上的作用力:Fz3—(/臚)0.004610?44(0宀占4(0宀占0.0046W6663.3(N)故總的軸向推力為：Fz故總的軸向推力為：Fz宓40742173663.35584(N)7?某機(jī)組在最大工況下通過的蒸汽流量7?某機(jī)組在最大工況下通過的蒸汽流量G13o.2T/h,此時計算得到作用在動葉上的軸向推力FZ1104900N，作用在葉輪上的軸向推力葉上的軸向推力FZ1104900N，作用在葉輪上的軸向推力Fz258600n作用在各凸肩上的軸向推力94400N,機(jī)組軸向推力軸承共裝有10個瓦塊，每塊而積fWcm求的安全系數(shù)為1塊，每塊而積fWcm求的安全系數(shù)為1.5-1.70Ph\軸承工作而能承受的最大壓力為2150N/Cm要解：機(jī)組總的軸向推力:FzZ2Fz3FzZ2Fz3104900586009440069100(N)推力軸承瓦塊上所承受的壓力為:FzPZ百妙FzPZ百妙84.8(N/C)1081.5由已知得，軸承工作而最大能承受的壓力Pb150N/cm所以其軸承安全系數(shù)為：nPZ/Pb150/84,81.77“占,故此推力瓦工作所以其軸承安全系數(shù)為：nPZ/Pb150/84,81.77“占,故此推力瓦工作是安全的。8?—臺多缸凝汽式汽輪機(jī)如圖所示，推力軸承位于高、中壓缸之間，它共有102 5FZ1510N；葉輪上的軸向力：高壓部分個瓦塊，毎塊而積110cm個瓦塊，毎塊而積110cm0最大工況下動葉軸向力為：高壓部分I 5FZ13.410N,中低壓部分7777Fz26483y山中低壓部分FZ2Fz26483y山中低壓部分12力：高壓缸側(cè)FZ396600nH中低壓部分FZ310690N。軸承工作而最大能5Ph245承受的壓力3乙2N/cm2,中低壓部分Ph245承受的壓力3乙2N/cm2,中低壓部分F。2N,試判斷推力瓦工作的安全性。（要求的安全系數(shù)為1.5S1.7）O某汽輪機(jī)汽缸分布圖圖解：軸向推力以高壓側(cè)指向低壓側(cè)為正,則總的軸向推力為:FzV?V?V?Fzi1 2 3某汽輪機(jī)汽缸分布圖圖解：軸向推力以高壓側(cè)指向低壓側(cè)為正,則總的軸向推力為:FzV?V?V?Fzi1 2 3F>Fz35=51055=5103212 10690 3.410 6483 96600 167029(n)推力軸承瓦塊上所承受的壓力為：―Fz 107029“峠”心/4567PZ“$ 151.85(N/cm'Of iniin245N/由已知得，軸承工作而最大能承受的壓力P所以其軸承安全系數(shù)為：nPz/Pb151.85/245 5故此推力瓦工作是安全的。已知某汽輪機(jī)為10級，級數(shù)為無窮大時的重?zé)嵯禂?shù)為1?2,求該汽輪機(jī)的重?zé)嵯禂?shù)。（5分）已知某汽輪機(jī)為12級，重?zé)嵯禂?shù)為1.15,求級數(shù)為無窮大時的重?zé)嵯禂?shù)。（5分）汽輪機(jī)某軸封前后的壓力比為0?5,軸封的齒數(shù)為10,判斷該軸封是否達(dá)到臨界狀態(tài)。（5分）汽輪機(jī)某軸封前后的壓力比為0.21,軸封漏氣已達(dá)到臨界狀態(tài)，該軸封的齒數(shù)最多不會超過多少個。（5分）第三章汽輪機(jī)在變動功況下的工作、單項選擇題、單項選擇題輪機(jī)和調(diào)整抽汽式汽輪機(jī)的共同點包括