橋梁工程課程設計(完整版)

橋梁工程課程設計報告書、設計資料1橋面凈寬 凈-7+2X.5m人行道主梁跨徑及全長標準跨徑l0=21.70m墩中心距離）計算跨徑l=21.20m支座中心距離）標準跨徑l0=21.70m墩中心距離）計算跨徑l=21.20m支座中心距離）主梁全長l全=21.66m主梁預制長度）設計荷載公路一I級；人群荷載3.0kNm2設計安全等級橋面鋪裝瀝青表面處厚5cm（重力密度為23kNm）,混凝土墊層厚6cm（重力密度為24kNm3），T梁的重力密度為25kNm36T梁簡圖如下圖II梁戍誠I加蚪設計步驟與方法I?行車道板的內力計算和組合（一）恒載及其內力（以縱向1m寬的板條進行計算）1）每延米板上的恒載g瀝青表面gII梁戍誠I加蚪設計步驟與方法I?行車道板的內力計算和組合（一）恒載及其內力（以縱向1m寬的板條進行計算）1）每延米板上的恒載g瀝青表面gi:0.05X1.0X23二1.15kNm混凝土墊層g2:0.06X1.0X24=1.44kNmT梁翼板自重g3:g30141.025=2.75kNm2gi=5.34kNm2）每米寬板條的恒載內力懸臂板長1懸臂板長1。=16。"=0.71m2kN1212彎矩MAggl125.34 （0.71）--1.35kNmkN剪力Qg=gl°=5.340.71=3.79（二）汽車車輛荷載產生的內力1將車輛荷載后輪作用于鉸縫軸線上，后軸作用力為140kN（二）汽車車輛荷載產生的內力1將車輛荷載后輪作用于鉸縫軸線上，后軸作用力為140kN輪壓分布寬度如圖5如圖5所示，車輛荷載后輪著地長度為a2=0.20m，寬度b2-0.60m，則得:a1二a22H=0.22xo.11二0.42mb1二b22H二0.62x0.11二0.82m荷載對于懸臂梁根部的有效分布寬度:a=ad2o=0.421.420.7勻3.24m2計算沖擊系數口結構跨中截面的慣矩Ic：1」翼板的換算平均咼度:h814=11cm翼板的換算平均咼度:2QQdF.dg1.Qap=1.23.791.428.52 kN44.4811 130(160-18—+130<18—主梁截面重心位置：2 2 41.18主梁截面重心位置：(160—18嚴11+130X8則得主梁抗彎慣矩：=116018113?1601811yd=116018113?1601811yd1X141.2—*218，:|1813013-41.2 =6.63106m'結構跨中處單位長度質量mc:G15.45 10…2mcG15.45 10…2mcg9.81.57710Ns/m混凝土彈性模量E:取E=2.801010N/m2由以上數據可得簡支梁橋的基頻:叵I= 叵I= 314 p.80?10嘰00663000=790Hz2l\mc2-、飛1.57710按照《橋規(guī)規(guī)定》f按照《橋規(guī)規(guī)定》f介于1.5Hz和14Hz之間，沖擊系數按照下式計算:1-」-11-」-10.1767fln- 0.01571.221+」=1.221+」=1.22MapHPl—3畀2D-14kN8m由于這是汽車荷載局部加載在T梁的翼緣板上，故沖擊系數取1402—— 28.5N1402—— 28.5N43.24,PQp二-1d—=1.3P 4a（三）內力組合kNM.471kNM.47Mid=1.2Mag1.MAP=1.2- (1.35)1.4 (14.182）正常使用極限狀態(tài)內力組合計算載沿橫向最不利的布置位置。例如，對于車輛荷載，規(guī)定的車輪橫向輪距為1.8m，兩列汽車車輪的橫向最小間距為 1.3m載沿橫向最不利的布置位置。例如，對于車輛荷載，規(guī)定的車輪橫向輪距為1.8m，兩列汽車車輪的橫向最小間距為 1.3m，車輪矩離人行道緣石最少為0.5m。Md=MAgP.7MAP=—1.3爭0.7-(14.18)k1N1:r28Qd=QAg0.7Qp=3.790.728.522075n.主梁荷載橫向分布系數計算（一）當荷載位于支點處時（應按杠桿原理法計算）根據《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTGD60-2004規(guī)定，在橫向影響線上確定荷車輛荷載maxAqmaxAq八q=0.4P§人群荷載maxAR0.maxAR0.751.6P o6由此可得1號梁在車輛荷載和人群荷載作用下的最不利荷載橫向分布系數分別為noqi=0.43禾nnorA1.656(5號同1號)別為:司理可得2號梁在車輛荷載和人群荷載作用下的最不利荷載橫向分布系數分

別為:2#梁m）q2=0.5和mr2=0