先簡(jiǎn)支后連續(xù)施工方案

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2009/7/10

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\o"適中字體"T先簡(jiǎn)支后連續(xù)箱梁施工工藝

為保證高速鐵路對(duì)軌道線路的高平順度要求，采用先簡(jiǎn)支、后連續(xù)技術(shù)進(jìn)行連續(xù)梁施工已經(jīng)被國(guó)外鐵路界認(rèn)同，采用這種結(jié)構(gòu)同時(shí)還增強(qiáng)了橋梁的整體性，提高橋梁的縱、橫向剛度，改善了橋梁受力狀況。高速鐵路橋梁采用連續(xù)能夠極大的提高梁體的結(jié)構(gòu)整體性、剛度和線路的平整性。京滬高速鐵路跨度3×20m、3×24m、2×24m、2×32m、3×32m連續(xù)箱梁施工，采用了先簡(jiǎn)支后連續(xù)箱梁施工方法。針對(duì)先簡(jiǎn)支后連續(xù)箱梁的特點(diǎn)，結(jié)合我局房山橋梁廠在秦沈客運(yùn)、2×24m

1：2模型試驗(yàn)（鐵道部科技開發(fā)計(jì)劃）的施工經(jīng)驗(yàn)，特制定了高速鐵路先簡(jiǎn)支后連續(xù)箱梁施工方法。主要包括以下幾個(gè)方面的內(nèi)容：

1、主要施工工藝；

2、預(yù)施應(yīng)力工藝放案；

3、移梁及運(yùn)輸；

4、先簡(jiǎn)支后連續(xù)工藝

橋梁的連續(xù)是本工法重點(diǎn)和難點(diǎn)，主要有以下幾點(diǎn)注意事項(xiàng)；

1、架梁機(jī)和運(yùn)梁車安全通過(guò)濕接縫；

2、濕接縫的澆筑

3、施加預(yù)應(yīng)力；

4、體系轉(zhuǎn)換。

濕接縫的澆筑

在梁體吊裝前，應(yīng)將梁體濕接縫側(cè)端頭做好鑿毛處理。要把原來(lái)的混凝土表面全部以見到鑿除，以看見石子為止。并且把濕接縫側(cè)端的外露鋼筋調(diào)直。

每聯(lián)梁體吊裝后，就可以安裝濕接縫段底模和外側(cè)模板。在橋下地質(zhì)情況比較好的地段，優(yōu)先采用支架法。當(dāng)支架法不能滿足要求，或在河流上時(shí)，采用移動(dòng)模架法。

先綁扎濕接縫段部位底部和腹板處鋼筋，安裝內(nèi)模，再綁扎濕接縫段部位的橋面板鋼筋。在綁扎濕接縫段部位鋼筋時(shí)，一定要保證預(yù)應(yīng)力管道位置準(zhǔn)確，且防止接口處漏漿堵孔現(xiàn)象發(fā)生。

混凝土澆筑一次成型。

一

模板

1、底部模板

京滬高速鐵路采用先簡(jiǎn)支后連續(xù)梁型，橋墩上安放有4個(gè)臨時(shí)性支座，2個(gè)永久性支座。給濕接縫施工帶來(lái)了不便，底部模板采用竹膠板拼組。

由于底模較寬，因此制造時(shí)要采取措施，防止翹曲變形。底模安裝前安放好2個(gè)永久性支座和支座鋼板，底模安裝時(shí)要注意保證順直，支撐牢固，底模外側(cè)貼橡膠密封條，作為防漏措施，在立模前檢查密封條是否完好

2

、外側(cè)模板

為保證梁體混凝土外側(cè)的平整和光滑，

減少漏漿的可能性。外側(cè)模板設(shè)計(jì)為整體。外側(cè)模板兩端與簡(jiǎn)支梁重疊20cm，設(shè)計(jì)長(zhǎng)度按比濕接縫長(zhǎng)40cm。在外側(cè)模板設(shè)計(jì)時(shí)，首先要考慮到模型結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。設(shè)計(jì)時(shí)，用工字鋼做模型的骨架，用槽鋼做模型的加勁肋，用豎向拉桿和水平拉桿保證立模型尺寸的準(zhǔn)確和穩(wěn)定。

面板采用8mm厚的鋼板，骨架采用型號(hào)為Ⅰ10的工字鋼，加勁肋采用型號(hào)為[10×60×8的槽鋼，模板表面進(jìn)行拋光處理去掉氧化層。模型制好后運(yùn)至工地進(jìn)行組拼。

采用橫移、縱移進(jìn)行拆裝。利用縱橫移小車拆、立外模，每臺(tái)橫移小車的四個(gè)輪子可以進(jìn)行90°旋轉(zhuǎn)。外側(cè)模板的重心線和小車的中心必須重合。將外側(cè)模板縱移到濕接縫段，向橋梁中心線方向橫移小車到正確位置，利用千斤頂提升到標(biāo)高，安裝拉桿，和底模聯(lián)結(jié)成整體。拆模時(shí)兩臺(tái)橫移小車同時(shí)工作，先橫移，再縱移到下一處。此方法后來(lái)在工藝簡(jiǎn)單，成本底，易操作，減少對(duì)運(yùn)梁臺(tái)車的干擾，特別適用跨度多，架梁時(shí)間長(zhǎng)的特大橋梁。

模板具有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和精確的結(jié)構(gòu)尺寸。模板表面平整，其局部不平整度不大于1mm/m。接縫密貼，確保模板不漏漿。模板有足夠的拉桿和支撐，使灌注的混凝土符合規(guī)定的幾何尺寸。模板安裝完畢后，全部尺寸的施工允許誤差必須符合有關(guān)要求。

3、內(nèi)模

箱梁內(nèi)模構(gòu)造有竹膠板木內(nèi)模和鋼內(nèi)模之分。根據(jù)梁型的實(shí)際情況，有竹膠板木內(nèi)模在梁體外拼裝無(wú)法吊裝到位置，在梁體內(nèi)拼裝無(wú)法操作。因濕接縫長(zhǎng)度不會(huì)太長(zhǎng)，采用拼裝式內(nèi)模，精度較高。內(nèi)模板采用δ=8mm的鋼板，縱向加勁肋采用角鋼，在拐角處或段開處采用角鋼，橫向按一定間距布置，內(nèi)模橫向大框架是由2根槽鋼形成的構(gòu)件組成。內(nèi)模采用不封底的形式，模板的安裝均采用企口結(jié)構(gòu)，以控制漏漿，頂模與上側(cè)模的拼接縫采用斜坡導(dǎo)向。

4、鋼模型安裝前的注意事項(xiàng)

模型安裝前必須檢查模板是否光滑平整，有無(wú)凹凸變形，殘存灰渣，特別是模板間接口處及模型孔眼內(nèi)應(yīng)清除干凈。模板應(yīng)仔細(xì)均勻地涂刷隔離劑，不得漏刷。模板的接縫應(yīng)平順，其錯(cuò)臺(tái)不大于1mm，要嚴(yán)密不漏漿

模板連接端面底部有無(wú)碰撞而造成不符合使用要求的缺陷變形。振動(dòng)器支架及模板焊縫是否有裂開、破損。如有上述現(xiàn)象均應(yīng)及時(shí)修整合格；

檢查預(yù)埋件，如通風(fēng)孔、底部泄水管及其配件等是否裝配齊全，是否符合圖紙要求。

二

鋼筋綁扎

鋼筋在使用前，分批進(jìn)行機(jī)械性能試驗(yàn)。鋼筋的加工在鋼筋加工廠內(nèi)進(jìn)行，下料前要除銹和調(diào)直。

鋼筋采用先綁扎預(yù)制，后安裝就位的方法。鋼筋綁扎前，要仔細(xì)放樣，確定好安裝位置，并將預(yù)埋件按設(shè)計(jì)位置放好。

在底板、腹板以及頂板鋼筋布設(shè)好后，在箱梁內(nèi)部隔板位置采用預(yù)埋波紋預(yù)留孔道。波紋管加工質(zhì)量應(yīng)符合工藝要求。波紋管位置一定要精確，與簡(jiǎn)支梁聯(lián)結(jié)點(diǎn)做防止漏漿處理。在波紋管最高點(diǎn)要預(yù)留帶螺絲扣的排氣孔，確保水泥漿壓滿壓實(shí)。

三

混凝土澆筑

混凝土原材料、配合比設(shè)計(jì)和施工必須符合《鐵路混凝土與砌體工程施工標(biāo)準(zhǔn)》。

預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁梁端與接縫混凝土連接面應(yīng)按設(shè)計(jì)要求鑿毛，沖洗干凈，保證新舊混凝土粘接牢固。模板和鋼筋安裝經(jīng)驗(yàn)收合格后，即可進(jìn)行混凝土澆筑。混凝土在攪拌站拌制，配備了混凝土運(yùn)輸車，以滿足接縫混凝土灌注速度的需要。其材料和配合比需滿足設(shè)計(jì)要求。

澆筑采用水平分層、連續(xù)澆筑的方法。先澆筑底板，再澆筑腹板，最后澆筑頂板。澆筑時(shí)，為控制混凝土拌合物的傾落高度，采用串筒伸入鋼筋骨架下部下料，分層澆筑和振搗。

混凝土澆筑采用以插入式振搗為主，附著式振搗為輔的振動(dòng)方式。附著式振搗盡量少開、短開以免出現(xiàn)跑模錯(cuò)臺(tái)和破壞簡(jiǎn)支梁體。在澆筑和振搗時(shí)，不能移動(dòng)模板或鋼筋，防止發(fā)生變形和錯(cuò)位。四

施加預(yù)應(yīng)力

主筋采用7φ5鋼絞線束，鋼絞線強(qiáng)度級(jí)別為1860MPa低松馳鋼絞線，千斤頂必須經(jīng)過(guò)校正，校正系數(shù)不得大于1.05，才允許使用。千斤頂校正后的有效使用期限，不應(yīng)超過(guò)一個(gè)月且不超過(guò)200次張拉作業(yè)。在特殊情況下，如千斤頂常壓漏油或串缸，應(yīng)及時(shí)檢修。每次檢修后，都必須經(jīng)過(guò)校正后才允許使用。

油表應(yīng)為防震型，精度不得低于1.0級(jí)。高壓油表必須經(jīng)過(guò)校正后才允許使用。在一般情況下，油表校正有效期為一周。在特殊情況下，如張拉過(guò)程中預(yù)應(yīng)力筋突然斷裂或發(fā)現(xiàn)油表指針?biāo)蓜?dòng)、無(wú)油壓下和無(wú)自重影響下的指針不回零或其它異?，F(xiàn)象時(shí)，均應(yīng)拆換重校。常用油壓應(yīng)在表盤最大讀數(shù)的三分之一至三分之二之間為宜。

當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋張拉。張拉前測(cè)量管道摩阻，并及時(shí)調(diào)整張拉力。

預(yù)應(yīng)力筋張拉分３個(gè)階段進(jìn)行。待梁體受力穩(wěn)定后，2臺(tái)千斤頂分三次張拉到бk

，每次達(dá)到該階段規(guī)定值后，2臺(tái)千斤頂全部鎖定，待梁體受力穩(wěn)定后才可進(jìn)行下一次張拉，直至張拉到бk，然后靜停5min，測(cè)量出各千斤頂活塞伸出長(zhǎng)度l2并測(cè)量工具錨夾片回縮量后2臺(tái)千斤頂同時(shí)回油，通過(guò)計(jì)算得出伸長(zhǎng)值。工作錨夾片回縮量可以直接量測(cè)。

預(yù)應(yīng)力筋張拉順序左右對(duì)稱張拉。一束鋼束的一端回縮量不得大于6mm，否則應(yīng)重新張拉。預(yù)加應(yīng)力時(shí)，每片后張梁出現(xiàn)斷絲的總根數(shù)不得多于鋼絲總根數(shù)的0.5%，不在同一束，且不在同一側(cè)，否則必須進(jìn)行處理。

管道壓漿必須在主筋正式張拉全部完畢24小時(shí)以后，且宜在5天內(nèi)完成。壓漿前需經(jīng)檢查無(wú)滑絲、斷絲、失錨及其它異常情況，確認(rèn)合格者才允許進(jìn)行。

管道壓漿采用高性能管道灌漿材料，并采用真空壓漿技術(shù)。

拆卸壓漿短管的時(shí)間寧晚勿早。按不同季節(jié)，酌情掌握。以水泥漿不流出即可拆管。壓入管道的水泥漿應(yīng)飽滿密實(shí)，對(duì)管道內(nèi)的水泥漿的密實(shí)程度應(yīng)定期進(jìn)行抽查，對(duì)管道壓漿有懷疑時(shí)，應(yīng)及時(shí)檢查，檢查方法可在梁體側(cè)面的兩端和中部打眼觀察。

壓漿作業(yè)必須在環(huán)境溫度高于+5℃的條件下進(jìn)行。否則應(yīng)采取保溫措施或采用冬季施工方法，入冬以前應(yīng)用高壓風(fēng)將全部存梁的管道內(nèi)的水吹干凈，以免凍裂梁體。

京滬高速鐵路橋梁設(shè)計(jì)壽命為100年，為提高結(jié)構(gòu)耐久性，梁體封端采用錨穴方式，減少封錨混凝土體積，對(duì)錨局進(jìn)行防水處理后放置錨穴內(nèi)鋼筋網(wǎng)，封錨混凝土強(qiáng)度不低于C40的微膨脹混凝土。

五

體系轉(zhuǎn)換

濕接縫混凝土達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度后，即可進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉。穿束前全面檢查錨墊板和孔道，鋼絲束按長(zhǎng)度和孔位編號(hào)，穿束時(shí)對(duì)號(hào)穿入。穿束利用人工和卷?yè)P(yáng)機(jī)配合進(jìn)行。張拉前對(duì)張拉千斤頂、錨具、預(yù)應(yīng)力束進(jìn)行檢查，按設(shè)計(jì)規(guī)定順序分批、分段對(duì)稱張拉并嚴(yán)格執(zhí)行張拉工藝。張拉完成后，為防止錨頭和預(yù)應(yīng)力鋼束銹蝕，用混凝土將錨具封在結(jié)構(gòu)混凝土內(nèi)。

當(dāng)每一聯(lián)的２片或３片預(yù)應(yīng)力施加完工，且管道水泥漿達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)，就可以進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換。體系轉(zhuǎn)換是剪支變連續(xù)施工法的重點(diǎn)，體系轉(zhuǎn)換的成功與否直接關(guān)系到連續(xù)梁的承載能力，所以在此特別需要注意以下幾點(diǎn)：

1、臨時(shí)支座墊石采用硫磺砂漿，體系轉(zhuǎn)換拆除臨時(shí)支座比較容易。硫磺砂漿配合比

在臨時(shí)支座墊石埋有電熱絲；

2、安放臨時(shí)支座墊石的高程誤差小于1mm，防止出現(xiàn)“三條腿”受力，使箱梁扭曲而影響使用壽命。箱梁的架設(shè)如采用傳統(tǒng)的架梁方法，即在支承墊石上直接落梁，然后錨固支座螺栓。由于支座間距大，易造成梁體三條腿受力現(xiàn)象，對(duì)梁體結(jié)構(gòu)受力不利。因此，在高速鐵路架設(shè)簡(jiǎn)支箱梁時(shí)應(yīng)摒棄這種架梁方式，應(yīng)采用將支座先安放在墩臺(tái)支承墊石上，將梁落放在墩臺(tái)經(jīng)嚴(yán)格按架梁標(biāo)高調(diào)平后的千斤頂上，然后，在梁底與支座上板的縫隙間填充不收縮灌漿料，這樣能避免橋梁三條腿受力，或采用調(diào)高支座進(jìn)行調(diào)整，切實(shí)避免橋梁三條腿受力現(xiàn)象的產(chǎn)生。

3、支座經(jīng)過(guò)自檢和監(jiān)理檢查合格方可使用。支座上下座板必須水平安裝，固定支座上下座板應(yīng)相互對(duì)正，活動(dòng)支座上下座板橫向應(yīng)對(duì)正，縱向預(yù)留錯(cuò)動(dòng)量應(yīng)根據(jù)支座安裝施工溫度與設(shè)計(jì)溫度之差和橋梁混凝土未完成收縮、徐變量計(jì)算確定，并在施工階段進(jìn)行調(diào)整，當(dāng)體系轉(zhuǎn)換全部完成時(shí)橋梁支座中心應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求。

4、支座與梁底及墊石之間必須密貼無(wú)間隙，墊層材料質(zhì)量及強(qiáng)度應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求。橋墩上的永久支座墊石、支座、支座鋼板聯(lián)結(jié)成整體后，利用橋墩上的預(yù)埋桿件進(jìn)行預(yù)壓，消除三者之間的空隙和一部分非彈性變形。盡量減少體系轉(zhuǎn)換時(shí)的下沉量；

5、每聯(lián)3跨時(shí)，兩個(gè)中橋墩最好同時(shí)進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換；

6、在體系轉(zhuǎn)換時(shí)測(cè)量觀察，當(dāng)下沉量過(guò)大時(shí)分析原因并及時(shí)調(diào)整。

六

防水層及附屬結(jié)構(gòu)

擋碴墻制作，為減輕梁體吊裝重量，設(shè)計(jì)擋碴墻在吊裝到橋位上后進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)灌注，進(jìn)行梁體預(yù)制時(shí)在擋碴墻相應(yīng)部位預(yù)埋擋碴墻鋼筋，以確保擋碴墻與梁體連接的整體性。按設(shè)計(jì)要求進(jìn)行制作。處理?yè)醪陦Φ念A(yù)埋筋，將擋碴墻鋼筋綁扎完畢后，立模，澆灌混凝土。擋碴墻每2m設(shè)斷縫一條，以油毛氈填塞，在該處擋碴墻下立設(shè)排水孔，并進(jìn)行防水處理。

防水層基層（即梁體橋面部分）必須平整，無(wú)凸凹不平現(xiàn)象、表面順直、平整、無(wú)露筋、蜂窩麻面、浮渣、浮土、油污及混凝土被碰損現(xiàn)象。橋面應(yīng)符合設(shè)計(jì)尺寸要求。擋碴墻、內(nèi)邊墻及端邊墻頂面應(yīng)符合設(shè)計(jì)尺寸要求，

防水層采用TQF—1型防水層，即先刷一層防水涂料，涂層厚薄一致，再鋪設(shè)防水卷材。防水卷材粘接牢固，必須有一定的搭接量。不得有滑動(dòng)、翹邊、起泡、損傷等現(xiàn)象。梁體的其它部位不得有涂料痕跡，保證梁體外觀整潔。

橋面自橋梁中心線向擋碴墻方向有3.74%的坡度。泄水管要求完整，安裝牢固，符合設(shè)計(jì)安裝尺寸、排水暢通。

清除橋面一切灰碴雜物，如有混凝土塊應(yīng)加以鏟除。

如果橋面尺寸未達(dá)到設(shè)計(jì)要求，要認(rèn)真進(jìn)行整修，然后用1：3水泥砂漿修補(bǔ)找平，并進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。橋面防水層嚴(yán)禁在雨、雪天和五級(jí)風(fēng)及以上時(shí)施工。施工環(huán)境氣溫條件還要符合材料本身的要求。如在雨后進(jìn)行施工，需清除橋面積水，橋面必須干燥。

防水層應(yīng)具有良好的防水作用，保護(hù)層表面要平整且排水暢通，厚度要達(dá)到設(shè)計(jì)要求，且無(wú)空豉現(xiàn)象。保護(hù)層不得出現(xiàn)設(shè)計(jì)不允許的裂紋。保護(hù)層纖維土強(qiáng)度不得低C40要求。

保護(hù)層的表面須有呈內(nèi)高外低的3.74%的泄水坡。

防水層施工環(huán)境氣溫條件

序號(hào)防水層材料施工環(huán)境氣溫

1高聚物改性瀝青防水卷材冷粘法不低于5℃，熱熔法不低于－10

℃。

2合成高分子防水卷材冷粘法不低于5℃，熱熔法不低于－10

℃。

3有機(jī)防水涂料溶劑型－5～35

℃，水劑性5～35℃

4瀝青不低于5℃

5防水混凝土、水泥砂漿不低于5后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉伸長(zhǎng)值的計(jì)算時(shí)間:2006-12-23

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墻紙計(jì)算器|窗簾計(jì)算（一）工程概況NC-WJ1標(biāo)成章互通主線橋位于常州武進(jìn)區(qū)成章南，半幅橋?qū)?7.0m，全長(zhǎng)692.85m。其中跨越239省道的第五聯(lián)采用現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁,橋梁跨徑布置為左幅(2-27+2-28+2-19.75)m；右幅(2-19.75+2-28+2-27)m，下部結(jié)構(gòu)第21－23＃采用獨(dú)柱墩，其余采用雙柱墩。（二）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)形式第五聯(lián)現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力箱梁采用單箱三室直腹板斷面，梁高1.6m，混凝土設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)為C50?？v向預(yù)應(yīng)力束采用低松弛鋼絞線配OVM15-15型錨具和OVM15-15L型連接器，鋼絞線N1、N2、N3、N7、N8、N9采用單端張拉，N4、N5、N6采用雙端張拉，橫向預(yù)應(yīng)力束采用低松弛鋼絞線配OVM15-15型錨具和OVM15-15P型固定P錨，鋼絞線N1、N2采用單端張拉。預(yù)應(yīng)力鋼束采用ASTMA416-270級(jí)低松弛鋼絞線，其標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為Rby＝1860Mpa，錨下張拉控制力為Δk=0.75RbyMpa。（三）后張法鋼絞線理論伸長(zhǎng)值計(jì)算公式說(shuō)明及計(jì)算示例后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線在張拉過(guò)程中，主要受到以下兩方面的因素影響：一是管道彎曲影響引起的摩擦力，二是管道偏差影響引起的摩擦力，導(dǎo)致鋼絞線張拉時(shí)，錨下控制應(yīng)力沿著管壁向梁跨中逐漸減小，因而每一段的鋼絞線的伸長(zhǎng)值也是不相同的。《公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ041-2000)中關(guān)于預(yù)應(yīng)筋伸長(zhǎng)值的計(jì)算按照以下公式：ΔL=（1）Pp=（2）式中：ΔL—各分段預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長(zhǎng)值（mm）；Pp—各分段預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力，注意不等于各分段的起點(diǎn)力與終點(diǎn)力的平均值（N）；L—預(yù)應(yīng)力筋的分段長(zhǎng)度（mm）；Ap—預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（mm2）；Ep—預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量（Mpa）；P—預(yù)應(yīng)力筋張拉端的張拉力，將鋼絞線分段計(jì)算后，為每分段的起點(diǎn)張拉力，即為前段的終點(diǎn)張拉力（N）；θ—從張拉端至計(jì)算截面曲線孔道部分切線的夾角之和，分段后為每分段中各曲線段的切線夾角和（rad）；x—從張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度，整個(gè)分段計(jì)算時(shí)x等于L（m）；k—孔道每束局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)（1/m），管道彎曲及直線部分全長(zhǎng)均應(yīng)考慮該影響；μ—預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的磨擦系數(shù)，只在管道彎曲部分考慮該系數(shù)的影響。從公式（1）可以看出，鋼絞線的彈性模量Ep是決定計(jì)算值的重要因素，它的取值是否正確，對(duì)計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋伸長(zhǎng)值的影響較大。Ep的理論值為Ep=（1.9~1.95）×105Mpa，而將鋼絞線進(jìn)行檢測(cè)試驗(yàn)，彈性模量則常出現(xiàn)Ep’=（1.96~2.04）×105Mpa的結(jié)果，是由于實(shí)際的鋼絞線的直徑都偏粗，而進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)并未用真實(shí)的鋼絞線面積進(jìn)行計(jì)算，采用的是偏小的理論值代入公式進(jìn)行計(jì)算，根據(jù)公式Ep=可知，若Ap偏小，則得到了偏大的Ep’值，雖然Ep’并非真實(shí)值，但將其與鋼絞線理論面積相乘所計(jì)算出的ΔL卻是符合實(shí)際的，所以要按實(shí)測(cè)值Ep’進(jìn)行計(jì)算。公式（2）中的k和μ是后張法鋼絞線伸長(zhǎng)量計(jì)算中的兩個(gè)重要的參數(shù)，這兩個(gè)值的的大小取決于多方面的因素：管道的成型方式、力筋的類型、表面特征是光滑的還是有波紋的、表面是否有銹斑，波紋管的布設(shè)是否正確，偏差大小，彎道位置及角度等等，各個(gè)因素在施工中的變動(dòng)很大，還有很多是不可能預(yù)先確定的，因此，摩擦系數(shù)的大小很大程度上取決于施工的精確程度。在工程實(shí)施中，最好對(duì)孔道磨擦系數(shù)進(jìn)行測(cè)定，并對(duì)施工中影響磨擦系數(shù)的方面進(jìn)行認(rèn)真的檢查，如波紋管的三維位置是否正確等等，以確保摩擦系數(shù)的大小基本一致。進(jìn)行分段計(jì)算時(shí)，靠近張拉端第一段的終點(diǎn)力即為第二段的起點(diǎn)力，每段的終點(diǎn)力與起點(diǎn)力的關(guān)系如下式：Pz=Pqe-(KX+μθ)（3）Pz—分段終點(diǎn)力（N）Pq—分段的起點(diǎn)力（N）θ、x、k、μ—意義同上其他各段的起終點(diǎn)力可以從張拉端開始進(jìn)行逐步的計(jì)算。下面以現(xiàn)澆箱梁22-23跨鋼絞線的伸長(zhǎng)量計(jì)算為例，進(jìn)一步說(shuō)明伸長(zhǎng)量的計(jì)算方法?？v向鋼絞線N4、N5、N6，橫向橫隔梁鋼絞線N1、N2鋼束大樣圖（圖1）及N4坐標(biāo)表如下（表1）：（其余略）圖1表1鋼束編號(hào)N4(半幅)導(dǎo)線點(diǎn)號(hào)ABCDEFG坐標(biāo)x(cm)3442369241924842584264926992y(cm)1251471478080147147轉(zhuǎn)交α°(逆時(shí)針為正)5.0291-5.0291-5.88515.88515.8851-5.8851-5.8851圓弧半徑R(cm)——300030003000300030003000圓弧長(zhǎng)LR(cm)——263.3308.1308.1308.1308.1308.1切線長(zhǎng)T(cm)——131.7154.2154.2154.2154.2154.2外矢距E(cm)——2.944444根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙及規(guī)范和實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，已知以下參數(shù)（表2）：表2項(xiàng)目名稱取值張拉控制應(yīng)力σk1395Mpa鋼絞線面積Ag140mm2彈性模量Eg2.02×105Mpa管道摩阻系數(shù)μ0.25管道偏差系數(shù)k0.0015張拉端的張拉力195.3KN根據(jù)鋼絞線要素（圖1和表1），可以計(jì)算出各分段長(zhǎng)度，根據(jù)公式計(jì)算出伸長(zhǎng)量，N4、N5、N6采用計(jì)算一半鋼絞線的伸長(zhǎng)值然后乘以二的方法，見表3；橫隔梁鋼絞線N1、N2采用鋼絞線全長(zhǎng)計(jì)算的方法，見表4：表3鋼絞線

編號(hào)分段L

(m)θ

（rad）KX+μθe-(KX+μθ)Pq

(KN)Pz

(KN)Pp

(KN)△L

(mm)總伸長(zhǎng)量

(cm)N4ab2.19200.0032880.996717195.3194.66194.9815.1143.15bc2.6330.0877740.0258930.974439194.66189.68192.1617.89cd2.14100.0032120.996793189.68189.07189.3814.34de3.0810.1027140.0303000.970154189.07183.43186.2320.29ef3.4500.0051750.994838183.43182.48182.9622.32fg3.0810.1027140.0303000.970154182.48177.03179.7419.58gh6.91600.0103740.989680177.03175.2176.1143.07hi3.0810.1027140.0303000.970154175.2169.97172.5718.8ij3.4500.0051750.994838169.97169.09169.5320.68jk3.0810.1027140.0303000.970154169.09164.04166.5518.14kl0.95800.0014370.998564164.04163.8163.925.55N5ab3.31600.0049740.995038195.3194.33194.8222.8442.89bc2.3890.1194290.0334410.967112194.33187.94191.1216.15cd0.77600.0011640.998837187.94187.72187.835.15de2.0540.1027140.0287600.971650187.72182.4185.0513.44ef4.47900.0067190.993304182.4181.18181.7928.79fg2.0540.1027140.0287600.971650181.18176.04178.612.97gh9.94400.0149160.985195176.04173.43174.7361.44hi2.050.1027140.0287540.971655173.43168.51170.9612.39ij4.47900.0067190.993304168.51167.38167.9526.6jk2.050.1027140.0287540.971655167.38162.6416511.96kl0.47200.0007080.999292162.64162.52162.582.71N6ab28.3600.0425370.958355195.3187.17191.2191.7343.97bc1.2830.0855050.0233010.976968187.17182.86185.018.39cd0.94700.0014210.998580182.86182.6182.736.12de1.2830.0855050.0233010.976968182.6178.39180.498.19ef0.85800.0012870.998714178.39178.16178.275.41表4鋼絞線編號(hào)分段L(m)θ（rad）KX+μθe-(KX+μθ)Pq(KN)Pz(KN)Pp(KN)△L(mm)總伸長(zhǎng)量(cm)橫隔梁N1、N2ab3.49500.0052430.994771195.3194.28194.7924.077.87bc1.060.1325580.0347300.965866194.28187.65190.957.16cd4.14600.0062190.993800187.65186.49187.0727.43de2.480.3100580.0812350.921977186.49171.94179.1215.71ef0.71600.0010740.998927171.94171.76171.854.35（四）張拉時(shí)鋼絞線實(shí)際伸長(zhǎng)量的測(cè)量方法鋼絞線實(shí)際伸長(zhǎng)量的測(cè)量方法有多種多樣，使用較多的是直接測(cè)量張拉端千斤頂活塞伸出量的方法，筆者認(rèn)為樣的測(cè)量方法存在一定的誤差，這是因?yàn)楣ぞ咤^端夾片張拉前經(jīng)張拉操作人員用鋼管敲緊后，在張拉到10%σk時(shí)因鋼絞線受力，夾片會(huì)向內(nèi)滑動(dòng)，張拉到20%σk時(shí)，夾片又會(huì)繼續(xù)向