支模架專項(xiàng)方案

模板工程安全專項(xiàng)施工方案PAGE78 項(xiàng)目模板工程專項(xiàng)施工方案編制人：審核人：審定人：編制時(shí)制時(shí)間：2016年11月目錄HYPERLINK模模板設(shè)計(jì)平面面圖HYPERLINK"file:///E:\\品茗軟件\\安全計(jì)算軟件\\OutPut\\板模板盤扣式縱向剖面圖.dwg"品茗軟件\\安全全計(jì)算軟件\\\OutPPut\\板板模板盤扣式式縱向剖面圖圖.dwg""縱向剖面面圖HYPERLINK"file:///E:\\品茗軟件\\安全計(jì)算軟件\\OutPut\\板模板盤扣式橫向剖面圖.dwg"品茗軟件\\安全全計(jì)算軟件\\\OutPPut\\板板模板盤扣式式橫向剖面圖圖.dwg""橫向剖面面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mmm)18面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[f]((N/mm22)16.83面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[τ](N/mmm2)1.4面板彈性模量E((N/mm22)9350面板計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁按三等跨連續(xù)梁，取取1m單位寬度度計(jì)算。W＝bhh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm4承載能力極限狀態(tài)態(tài)q1＝[[1.2×((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××Q1k]×b==[1.2××(0.1++(24+11.1)×00.13)++1.4×33]×1=88.236kkN/mq1靜==[γG(G1k+(GG2k+G3k)h)]]b=[[1.2×((0.1+((24+1..1)×0..13)]××1=4.0036kN//mq1活==(γQ×Q1k)×b==(1.4××3)×1==4.2kNN/m正常使用極限狀態(tài)態(tài)q＝(γγG(G1k+(GG2k+G3k)×h))+γQ×Q1k)×b=(1×((0.1+((24+1..1)×0..13)+11×3)×11＝6.3633kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算Mmaxx＝0.1q1靜L2+0.1117q1活L2＝0.1×44.036××0.32+0.1117×4.22×0.322＝0.0811kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0811×106/540000＝1.4922N/mm22≤[f]＝16.833N/mm22滿足要求！2、撓度驗(yàn)驗(yàn)算νmaxx＝0.6777ql4/(1000EI)=00.677××6.3633×30044/(1000×93500×4860000)=00.077mmmνmaxx=0.0777mm≤min{3300/1550，10}=22mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mmm)60×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[f]((N/mm22)12.87小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[τ](N/mmm2)1.386小梁截面抵抗矩WW(cm3)64小梁彈性模量E((N/mm22)8415小梁截面慣性矩II(cm4)256小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁q1＝[[1.2×((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××Q1k]×b==[1.2××(0.3++(24+11.1)×00.13)++1.4×33]×0.33＝2.5433kN/m因此，q1靜＝11.2×(GG1k+(GG2k+G3k)×h))×b=1..2×(0..3+(244+1.1))×0.133)×0.33＝1.2833kN/mq1活＝1.4×QQ1k×b=11.4×3××0.3＝1.26kkN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算M1＝00.125qq1靜L2+0.1225q1活L2＝0.1255×1.2883×1.222+0.1225×1.226×1.222＝0.4588kN·mM2＝qq1L12/2=2..543×00.12/2＝0.0133kN·mMmaxx＝max[MM1，M2]＝max[00.458，0.0133]＝0.4588kN·mσ=Mmmax/W==0.4588×106/640000=7.1151N/mmm2≤[f]=112.87NN/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)驗(yàn)算V1＝00.625qq1靜L+0.6625q1活L＝0.6255×1.2883×1.22+0.6225×1.226×1.22＝1.9077kNV2＝qq1L1＝2.5433×0.1＝＝0.2544kNVmaxx＝max[VV1，V2]＝max[11.907，0.2544]＝1.9077kNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×11.907××1000//(2×600×80)＝＝0.5966N/mm22≤[τ]=1.3386N/mmm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)驗(yàn)算q＝(γγG(G1k+(GG2k+G3k)×h))+γQ×Q1k)×b==(1×(00.3+(224+1.11)×0.113)+1××3)×0..3＝1.9699kN/m撓度,跨中νmaax＝0.5211qL4/(1000EI)=00.521××1.9699×120004/(1000×84155×256××104)＝0.9877mm≤[ν]＝min(LL/150，10)＝min(11200/1150，10)＝8mm；懸臂端νmax＝＝ql14/(8EII)=1.9969×10004/(8×88415×2256×1004)＝0.0011mm≤[ν]＝min(22×l1/150，10)＝min(22×100//150，10)＝1.3333mm滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mmm)Ф48×3主梁計(jì)算截面類型型(mm)Ф48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[f]((N/mm22)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[τ](N/mmm2)125主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁截面慣性矩II(cm4)10.78主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)2主梁受力不均勻系系數(shù)0.51、小梁最最大支座反力力計(jì)算q1＝[[1.2×((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××Q1k]×b==[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.13)++1.4×33]×0.33＝2.6155kN/mq1靜＝＝1.2×((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b＝1.2×((0.5+((24+1..1)×0..13)×00.3＝1.3555kN/mq1活＝＝1.4×QQ1k×b＝1.4×33×0.3＝＝1.26kkN/mq2＝((γG(G1k+(GG2k+G3k)×h))+γQ×Q1k)×b==(1×(00.5+(224+1.11)×0.113)+1××3)×0..3＝2.0299kN/m承載能力極限狀態(tài)態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.615×1.2＝3.922kN按懸臂梁，R1＝＝2.6155×0.1＝＝0.2611kN主梁2根合并，其其主梁受力不不均勻系數(shù)==0.5R＝maax[Rmaax，R1]×0.55＝