滑動(dòng)軸承流固耦合計(jì)算示例課件

此示例計(jì)算條件和參數(shù)參考ADINA用戶文章：ApplicationofComputationalFluidDynamicsandFluid–StructureInteractionMethodtotheLubricationStudyofaRotor–Bear，2010.5，Springer（輸入文件axis-1.in,oil-memb-1.in。后處理文件trace-center-1.plo自動(dòng)畫出軸心軌跡）滑動(dòng)軸承流固耦合計(jì)算示例(1)ADINA技術(shù)部2011年11月此示例計(jì)算條件和參數(shù)參考ADINA用戶文章：滑動(dòng)軸承流固耦合1軸承結(jié)構(gòu)模型油膜模型計(jì)算模型軸承結(jié)構(gòu)模型油膜模型計(jì)算模型2計(jì)算模型負(fù)壓區(qū)氣蝕相變的處理以上是氣蝕相變的質(zhì)量和壓力方程。計(jì)算模型負(fù)壓區(qū)氣蝕相變的處理以上是氣蝕相變的質(zhì)量和壓力方程。3不平衡力系數(shù)=0.25時(shí)軸心軌跡計(jì)算結(jié)果不平衡力系數(shù)=0.25時(shí)軸心軌跡計(jì)算結(jié)果4某時(shí)刻軸瓦承受來自油膜的壓力和分布特點(diǎn)計(jì)算結(jié)果某時(shí)刻軸瓦承受來自油膜的壓力和分布特點(diǎn)計(jì)算結(jié)果5穩(wěn)定油膜壓力分布特性（考慮氣蝕不存在負(fù)壓區(qū)）計(jì)算結(jié)果穩(wěn)定油膜壓力分布特性（考慮氣蝕不存在負(fù)壓區(qū)）計(jì)算結(jié)果6滑動(dòng)軸承流固耦合計(jì)算示例(2)ADINA技術(shù)部2011年11月分片、立式滑動(dòng)軸承。Z滑動(dòng)軸承流固耦合計(jì)算示例(2)分片、立式滑動(dòng)軸承。Z7

轉(zhuǎn)子直徑400mm；

額定轉(zhuǎn)速1000rpm；

分片軸瓦，供4片；

不平衡力10000N；結(jié)構(gòu)技術(shù)網(wǎng)格計(jì)算模型

轉(zhuǎn)子直徑400mm；結(jié)構(gòu)技術(shù)網(wǎng)格計(jì)算模型8計(jì)算模型

軸承底端油壓1.1Mpa；

軸承頂端油壓1.0Mpa；計(jì)算模型

軸承底端油壓1.1Mpa；9模擬轉(zhuǎn)子在軸心的啟動(dòng)過程(輸入文件pad-axis.in,pad-oil.in,后處理命令流trace-center-2.plo自動(dòng)畫出軸心軌跡)模擬轉(zhuǎn)子在軸心的啟動(dòng)過程10計(jì)算模型起始位置在軸心轉(zhuǎn)子的軸心軌跡計(jì)算模型起始位置在軸心轉(zhuǎn)子的軸心軌跡11計(jì)算模型啟動(dòng)初始時(shí)的壓力場計(jì)算模型啟動(dòng)初始時(shí)的壓力場12計(jì)算模型穩(wěn)定時(shí)刻的壓力場計(jì)算模型穩(wěn)定時(shí)刻的壓力場13模擬轉(zhuǎn)子在偏心的啟動(dòng)過程（轉(zhuǎn)子初始位置在+X方向10μm）轉(zhuǎn)子平移輸入文件：pad-axis-e10.in，pad-oil-e10.in瞬態(tài)啟動(dòng)輸入文件：pad-axis-e10-R.in，pad-oil-e10-R.in)模擬轉(zhuǎn)子在偏心的啟動(dòng)過程14計(jì)算模型轉(zhuǎn)子的軸心軌跡轉(zhuǎn)子起始位置軸心位置計(jì)算模型轉(zhuǎn)子的軸心軌跡轉(zhuǎn)子起始位置軸心位置15

確定不同額定轉(zhuǎn)速/負(fù)載/軸承形狀尺寸/啟動(dòng)時(shí)間時(shí)，軸心平衡位置和穩(wěn)定時(shí)間；

研究確定不同供油孔流量分配設(shè)計(jì)對氣蝕的抑制作用；

可利用此模型研究初始為干摩擦狀態(tài)到油膜形成的穩(wěn)定過程；

反之，可利用此模型研究由于軸系耦合振動(dòng)/轉(zhuǎn)速變化/不平衡力變化/停車等因素引起的油膜失穩(wěn)/耦合振動(dòng)/干摩擦現(xiàn)象；

可考慮其中的生熱問題對油膜強(qiáng)度影響以及熱流固耦合（TFSI）問題。應(yīng)用展望利用此方法可實(shí)現(xiàn)：

確定不同額定轉(zhuǎn)速/負(fù)載/軸承形狀尺寸/啟動(dòng)時(shí)間時(shí)，軸心平16此示例計(jì)算條件和參數(shù)參考ADINA用戶文章：ApplicationofComputationalFluidDynamicsandFluid–StructureInteractionMethodtotheLubricationStudyofaRotor–Bear，2010.5，Springer（輸入文件axis-1.in,oil-memb-1.in。后處理文件trace-center-1.plo自動(dòng)畫出軸心軌跡）滑動(dòng)軸承流固耦合計(jì)算示例(1)ADINA技術(shù)部2011年11月此示例計(jì)算條件和參數(shù)參考ADINA用戶文章：滑動(dòng)軸承流固耦合17軸承結(jié)構(gòu)模型油膜模型計(jì)算模型軸承結(jié)構(gòu)模型油膜模型計(jì)算模型18計(jì)算模型負(fù)壓區(qū)氣蝕相變的處理以上是氣蝕相變的質(zhì)量和壓力方程。計(jì)算模型負(fù)壓區(qū)氣蝕相變的處理以上是氣蝕相變的質(zhì)量和壓力方程。19不平衡力系數(shù)=0.25時(shí)軸心軌跡計(jì)算結(jié)果不平衡力系數(shù)=0.25時(shí)軸心軌跡計(jì)算結(jié)果20某時(shí)刻軸瓦承受來自油膜的壓力和分布特點(diǎn)計(jì)算結(jié)果某時(shí)刻軸瓦承受來自油膜的壓力和分布特點(diǎn)計(jì)算結(jié)果21穩(wěn)定油膜壓力分布特性（考慮氣蝕不存在負(fù)壓區(qū)）計(jì)算結(jié)果穩(wěn)定油膜壓力分布特性（考慮氣蝕不存在負(fù)壓區(qū)）計(jì)算結(jié)果22滑動(dòng)軸承流固耦合計(jì)算示例(2)ADINA技術(shù)部2011年11月分片、立式滑動(dòng)軸承。Z滑動(dòng)軸承流固耦合計(jì)算示例(2)分片、立式滑動(dòng)軸承。Z23

轉(zhuǎn)子直徑400mm；

額定轉(zhuǎn)速1000rpm；

分片軸瓦，供4片；

不平衡力10000N；結(jié)構(gòu)技術(shù)網(wǎng)格計(jì)算模型

轉(zhuǎn)子直徑400mm；結(jié)構(gòu)技術(shù)網(wǎng)格計(jì)算模型24計(jì)算模型

軸承底端油壓1.1Mpa；

軸承頂端油壓1.0Mpa；計(jì)算模型

軸承底端油壓1.1Mpa；25模擬轉(zhuǎn)子在軸心的啟動(dòng)過程(輸入文件pad-axis.in,pad-oil.in,后處理命令流trace-center-2.plo自動(dòng)畫出軸心軌跡)模擬轉(zhuǎn)子在軸心的啟動(dòng)過程26計(jì)算模型起始位置在軸心轉(zhuǎn)子的軸心軌跡計(jì)算模型起始位置在軸心轉(zhuǎn)子的軸心軌跡27計(jì)算模型啟動(dòng)初始時(shí)的壓力場計(jì)算模型啟動(dòng)初始時(shí)的壓力場28計(jì)算模型穩(wěn)定時(shí)刻的壓力場計(jì)算模型穩(wěn)定時(shí)刻的壓力場29模擬轉(zhuǎn)子在偏心的啟動(dòng)過程（轉(zhuǎn)子初始位置在+X方向10μm）轉(zhuǎn)子平移輸入文件：pad-axis-e10.in，pad-oil-e10.in瞬態(tài)啟動(dòng)輸入文件：pad-axis-e10-R.in，pad-oil-e10-R.in)模擬轉(zhuǎn)子在偏心的啟動(dòng)過程30計(jì)算模型轉(zhuǎn)子的軸心軌跡轉(zhuǎn)子起始位置軸心位置計(jì)算模型轉(zhuǎn)子的軸心軌跡轉(zhuǎn)子起始位置軸心位置31

確定不同額定轉(zhuǎn)速/負(fù)載/軸承形狀尺寸/啟動(dòng)時(shí)間時(shí)，軸心平衡位置和穩(wěn)定時(shí)間；

研究確定不同供油孔流量分配設(shè)計(jì)對氣蝕的抑制作用；

可利用此模型研究初始為干摩擦狀態(tài)到油膜形成的穩(wěn)定過程；

反之