橋梁工程畢設完整

施向陽：4×30m簡支變連續(xù)箱型梁橋設計華東交通大學畢業(yè)設計（論文）目錄第1章橋梁方案比選 41.1橋梁設計工程資料 41.1.3水文及工程地質 41.2橋梁方案擬定 51.2.1方案一：簡支轉連續(xù)分離式箱梁橋 51.2.2方案二：連續(xù)梁橋 81.3橋型方案綜合比選 111.3.1擬定方案比較 111.3.2選定橋梁細部尺寸擬定 11第2章MIDAS建模 152.1特性值 152.1.1定義材料： 152.1.2時間依存材料（收縮徐變） 162.1.4截面 172.1.5修改單元的材料依存特性（修改截面計算厚度） 182.2結構 192.2.1節(jié)點 192.2.1單元 192.3邊界條件 202.3.1支撐 202.4靜力荷載 212.3.1自重 212.3.2二期 212.3.3預應力 222.3.4溫度 232.4張拉鋼束 232.4.1鋼束特性值 232.4.2鋼束形狀 242.5移動荷載分析 242.5.1移動荷載規(guī)范 242.5.2車道 252.5.3車輛 252.5.4移動荷載工況 262.6支座沉降分析 272.6.1支座沉降組 272.6.2支座沉降荷載工況 282.7施工階段 292.7.1施工階段數據分析 29第3章橋面板計算 303.1自由懸臂板 303.1.1永久作用 303.1.2可變作用 313.1.3荷載內力組合 323.2連續(xù)單向板 323.2.1永久作用效應 323.2.2可變作用效應 343.2.3可變作用效應組合 363.3截面配筋設計以及承載能力驗算 373.3.1懸臂板支點截面配筋設計 373.3.2連續(xù)板跨中截面配筋設計 38第4章MIDAS參數計算 394.1車道荷載計算 394.2人群荷載標準值計算 394.3二期恒載計算 394.4施工方法： 40第5章內里組合 405.1作用分類 405.2承載能力極限狀態(tài)設計組合 415.2.1基本組合 415.2.2輸出基本組合內力圖 425.2.3偶然組合 425.3正常使用極限狀態(tài)設計組合 425.3.1作用短期效應組合 425.3.2輸出短期效應組合圖形 435.3.3作用長期效應組合 435.3.4輸出長期效應組合圖形 44第6章鋼束計算 446.1跨中截面預應力鋼束估算 446.2鋼束配束原則 456.3預應力鋼束參數計算 45第7章截面驗算 477.1.設計規(guī)范 477.2.設計資料 477.3.主要材料指標 477.3.1.混凝土 477.3.2.預應力鋼筋 477.3.3.普通鋼筋 477.4.模型簡介 487.4.6.成橋階段 487.5.荷載組合說明 487.5.1.荷載工況說明 487.5.2.荷載組合說明 497.6.驗算結果表格 517.6.1.施工階段法向壓應力驗算 517.6.2.使用階段正截面抗裂驗算 567.6.3.使用階段斜截面抗裂驗算 637.6.4.使用階段正截面壓應力驗算 667.6.5.使用階段斜截面主壓應力驗算 697.6.6.使用階段正截面抗彎驗算 727.6.7.使用階段抗扭驗算 74第1章橋梁方案比選1.1橋梁設計工程資料

1.1.1方案比選原則在橋梁方案比選中要注意以下四項主要指標：安全、功能、經濟與美觀，其中安全與經濟最為重要。過去對橋下功能不重視，現在由于航運事業(yè)發(fā)展需要十分重視橋下通航凈空。隨著經濟發(fā)展和對社會環(huán)的協(xié)調統(tǒng)一要求，橋梁美觀也逐步被重視。1.1.2設計資料道路等級：公路I級。

設計車速：一級公路100km/h。

設計荷載：汽車荷載，人群3.5KN/m。

通航等級：無通航要求。橋面橫向布置：公路I級：橋面寬16.4米：0.25m（防撞欄）+0.5m(人行道)+2*3.75m（快速車道）+2.5m（應急車道）+0.5m(人行道)+0.25（防撞欄）（三車道）

橋面鋪裝層：上層為10cm厚瀝青混凝土橋面鋪裝防水層，下層為8cm厚C50橋面現澆層。

橋軸平面線型：直線。溫度影響：考慮豎向梯度溫度效應；年平均溫度變化16。地震烈度區(qū)為Ⅳ度區(qū)，地震動峰值加速度為0.05g。1.1.3水文及工程地質承臺底面中心高出最大沖刷線的距離為1.2m，基巖埋置在最大沖刷線以下30m，基巖的天然濕度極限抗壓強度為10000Kpa；基巖以上為礫粘土，比例系數m=30000kN/m4；樁身與土的極限摩阻力為50kPa；清底系數0.75；豎向容許承載力S0為400kPa；考慮樁入土深度影響的修正系數0.75；土的內摩擦角30；深度修正系數K2=2.5；土的浮容重9kN/m3。1.2橋梁方案擬定1.2.1方案一：簡支轉連續(xù)分離式箱梁橋簡支轉連續(xù)梁橋型集合了簡支梁橋和連續(xù)梁橋的優(yōu)點。采用裝配式簡支梁橋具有建橋速度快、工期短、模板支架少的優(yōu)點，而且每跨簡支梁制造簡單整體性較好、接頭方便。采用等高梁截面使得橋線優(yōu)美，而且轉為連續(xù)梁橋后可以避免跨中混凝土開裂導致材料無法充分利用。因此連續(xù)梁橋不僅充分發(fā)揮了高強材料特性而且提高了混凝土抗裂性，使

結構輕型化。對于長橋選用頂推施工或簡支轉連續(xù)施工的橋梁多采用等跨布置，這樣結構

簡單統(tǒng)一模式，使得橋梁立面協(xié)調一致又減少構建及模板規(guī)格。此類+++++++++橋梁一般采用等跨徑，

以40~60m為宜，這樣可以使主梁構造簡單施工快捷。

綜上所述本橋設計采用4X30m簡支轉連續(xù)梁橋。施工方法為先簡支后連續(xù)。先預制箱梁，待主梁架設完畢后，連續(xù)鋼束縱向由邊跨向中間合攏，橫向由兩邊向中間合攏；支座強迫位移：公路I級：中支座可能下沉5mm。

方案一橋型總體布置圖見《4X30m先簡支后連續(xù)箱梁橋總體布置圖》、《4X30m先簡支后連續(xù)箱梁橋斷面圖》1.2.2方案二：連續(xù)梁橋預應力混凝土連續(xù)梁橋適合修建跨徑30m～200m的中等跨徑和大跨徑的橋梁，其跨徑的選用與施工方法密切相關。根據經驗預應力混凝土連續(xù)梁橋經濟跨徑是100m～240m。中跨連續(xù)梁橋一般采用不等跨布置，邊跨一般為中跨的0.65～0.7倍。當邊跨采用中跨0.5倍或者更小時，在橋臺上需設置拉力支座或壓重。兩種跨度的的多跨連續(xù)梁橋相銜接時宜設置過渡跨，過渡跨的跨徑一般為相鄰跨徑的平均值。當受到橋址地形、河床斷面形式、通航凈空及地質條件限制，需要修建一兩個大跨而總橋不需要太長時，往往用多孔小邊跨與較大的中跨相配合，跨徑從中間向兩邊遞減。當大小跨徑相差懸殊時應根據具體條件設置拉力墩或壓重孔。

等高截面與變高截面連續(xù)梁橋：連續(xù)梁橋的支座設計負彎矩一般比跨中大，采用變高形式比較合理，主跨接近或者大于80m時，一般采用變高截面，高度變化基本與內力變化相適應。梁底曲線可采用折線、拋物線、圓曲線和正玄曲線，用的比較多的是二次拋物線。支點梁高Hs取最大跨徑Lm的1/20～1/15，變高連續(xù)梁橋跨中高Hc與最大跨徑Lm的相關性不明顯，一般按構造要求選擇。

大中跨徑可選用跨中梁高2m～4.5m，中小跨徑為1m～3m，也可按Hc1/50～1/30Lm選用跨中梁高。變高連續(xù)梁橋通常采用懸臂使用，使用階段內力分布與運營階段內力基本相似，但施工比較復雜。由于跨中梁高較小，可以有效的利用橋下通航（車）凈空。

箱梁橫截面形式：根據經驗單箱單室截面B:A:B1:(2.5～3.0):1，如圖1-1所示。

A:B:A=1：2.5～3.0：1圖1-1箱梁示意圖綜上可得，根據給定設計資料，初步擬定為三跨連續(xù)梁橋35+50+35，橋梁為單箱單室截面，跨中梁高Hc=1.2m，橋墩處梁高Hs=3m，梁底曲線采用二次拋物線。箱梁細部尺擬定：箱梁根部底板厚度為墩頂梁高的1/12～1/10，箱梁跨中底板厚度按構造要求擬定。配有預應力鋼筋時厚度可取20m~25m，箱梁頂板厚度首先要滿足布置縱向預應力筋要求，此時取30cm。腹板厚度選定主要取決于布置預應力筋和澆筑混凝土必要的間隙等構造要求。一般情況下按以下原則選用：腹板為無預應力筋時可以取20cm，腹板有預應力筋時可以用25cm～30cm，腹板內有預應力固定錨時可采用35cm，墩頂或靠近墩頂箱梁根部腹板需要加厚到30cm～60cm甚至可以到100cm，支點橫隔板厚度取40cm~60cm。方案二橋型總體布置圖見《35m+50m+35m連續(xù)箱梁橋總體布置圖》、《35m+50m+35m連續(xù)箱梁橋主梁橫斷面圖》。橋梁立面圖橋梁平面圖跨中斷面圖端部斷面圖1.3橋型方案綜合比選1.3.1擬定方案比較橋型方案受力圖主要優(yōu)點主要缺點35m+50m++35m單箱箱室連續(xù)箱梁梁橋技術先進，采用變變截面布置，適適合懸臂法施施工，施工階階段和運營階階段橋梁內力力圖基本一致致，采用變截截面結構外形形美觀，可節(jié)節(jié)省材料并增增大橋下凈空空。采用懸臂施工時存存在墩梁臨時時固結和體系系轉換的工序序，施工比較較復雜，此外外主墩需要設設置大型橡膠膠支座，存在在氧化更換比比較麻煩，施施工周期比較較長。4*30m簡支轉轉連續(xù)箱型梁梁橋橋梁構造形式和尺尺寸趨于標準準化，有利于于大規(guī)模工業(yè)業(yè)化制造，可可充分采用自自動化機械化化施工節(jié)省勞勞動力，提高高勞動生產效效率和工程質質量，施工不不受季節(jié)影響同時能節(jié)省大大量的支架模模板，避免了了多跨簡支橋橋中伸縮縫過過多增加了行行車舒適度橫向整體性較差綜合比較各方面優(yōu)缺點根據施工特點和技術要求綜合考慮認為4x30m簡支轉連續(xù)箱梁橋方案相對經濟合理，所以采用4x30m預應力分離式先簡支后連續(xù)箱梁橋。1.3.2選定橋梁細部尺寸擬定截面型式及梁高采用等截面箱梁截面梁高才用1.60m，高跨比為25。選用箱形截面主要是出于其突出的受力和構造特點。橫截面尺寸每幅橋面寬為16.4m。由于采用簡支轉連續(xù)的施工方法，主梁先預制運輸、吊裝就位，因此橫截面布置時應考慮到施工中的吊運能力，將每幅橋做成五個單箱單室的組合截面。其中，預支中梁頂板寬220cm，底板寬100cm；預制邊梁頂板寬260cm，底板寬100cm；預支主梁采用155cm的濕接縫，從而減少主梁的吊運質量。邊、中梁均采用斜腹板，以減輕主梁自重。為了滿足頂板負彎矩鋼束、普通鋼筋的布置以及輪載的局部作用，箱梁頂板取等厚度14cm。同時為了防止應力集中和便于脫模，在腹板與頂板交界處設置40cmx10cm的承托。主梁橫斷面構造如圖1-2所示。圖1-2主梁橫斷面示意圖（單位mm）箱梁尺寸的擬定簡支轉連續(xù)施工的連續(xù)梁橋中正彎矩較大，因此底板不宜過厚；同時支點處存在負彎矩，需要底板要有一定的厚度來提供受壓面積。從而將底板厚底在跨內大部分區(qū)域設為15cm，僅在支點處加厚為25cm，且底板時逐漸加厚到25cm，這樣的構造處理同時為錨固底板預應力提供了空間。箱梁底板厚底變化如圖1-3所示。第2章MIDAS建模該過程是將四垮橋的運營狀態(tài)進行有限元分析，由于本橋為簡支轉連續(xù)橋梁且為橋面連續(xù)，所以四跨計算相同，又本橋由三片梁組成，現選取一跨邊梁進行計算建模，下面介紹了本人在對模型模擬的主要步驟.（為便捷起見，敘述建模過程中，如操作相同則只插入一幅圖說明。如：定義截面的過程中，若定義n個截面，則只插入導入其中一個截面的截圖。）2.1特性值2.1.1定義材料： 操作：模型-截面和材料特性-材料-添加 本橋為鋼筋混凝土預應力橋，材料定義C50混凝土和1860鋼絞線即可， 如圖2.1.2時間依存材料（收縮徐變）操作：模型-截面和材料特性-時間依存材料（收縮徐變）2.1.3時間依存性材料鏈接操作：模型-截面和材料特性-時間依存性材料鏈接2.1.4截面本橋為等截面箱型梁橋，截面只有跨中截面、支點截面、支點到跨中變截面和跨中到支點變截面。操作：模型-截面和材料特性-添加等截面圖變截面圖2.1.5修改單元的材料依存特性（修改截面計算厚度）操作：模型-截面和材料特性-修改單元的材料依存特性2.2結構2.2.1節(jié)點 建立節(jié)點操作：模型-節(jié)點-建立節(jié)點2.2.1單元擴展單元 操作：模型-單元-擴展2.3邊界條件2.3.1支撐操作：模型-邊界條件-一般支撐2.4靜力荷載2.3.1自重操作：荷載-自重2.3.2二期操作：荷載-梁單元荷載2.3.3預應力 操作：荷載-預應力荷載-鋼束預應力荷載2.3.4溫度操作：荷載-溫度荷載-系統(tǒng)溫度2.4張拉鋼束2.4.1鋼束特性值操作：荷載-預應力荷載-鋼束特性值2.4.2鋼束形狀 操作：荷載-預應力荷載-鋼束布置形狀2.5移動荷載分析2.5.1移動荷載規(guī)范操作：荷載-移動荷載分析數據-移動荷載規(guī)范2.5.2車道操作：荷載-移動荷載分析數據-車道2.5.3車輛操作：荷載-移動荷載分析數據-車輛2.5.4移動荷載工況操作：荷載-移動荷載分析數據-移動荷載工況2.6支座沉降分分析2.6.1支座沉沉降組操作：荷載-支座座沉降分析數數據-支座沉沉降組2.6.2支座沉沉降荷載工況況操作：荷載-支座座沉降分析數數據-支座沉沉降荷載工況況2.7施工階段2.7.1施工工階段數據分分析操作：荷載-施工工階段數據分分析-定義施施工階段第3章橋面板計算算行車道板直接承受受車輛輪壓荷荷載，在構造造上，該行車車道板與主梁梁梁肋和橫隔隔梁連接在一一起，既保證證了主梁的整整體作用，又又將車輛荷載載傳遞給主梁梁。由于橋梁梁橋面板的長長邊與短邊比比/2abll，所所以橋面板為為單向板。3.1自由懸臂臂板由于行車道板兩端端設置人行道道和防撞護欄欄，由此可得得在自由懸臂臂端只有防撞撞護欄和人群群荷載作用，此此處取縱向（順順橋向）1mm橋面板寬寬進行計算。其其橫斷面示意意圖見圖3--1。圖3-1橫斷面示示意圖（單位位mm）3.1.1永久久作用（1）主梁架設完成時永永久作用，如如圖3-2所示。箱梁翼板自重：KN/m懸臂根部一期永久久作用效:KN·mKN（2）成橋橋面現澆800mm厚C50混凝凝土，安裝防防撞護欄（防防撞護欄作為為集中力P==9KN）現現澆80mmm厚C50混凝凝土KN/mKN·mKN永久作用效應：KN·mKN3.1.2可變變作用左邊梁懸臂板端只只有人群作用用如圖3-33所示 Mr=-0.5××3.5×00.5×0..525=--0.46KKN·m Vr=3.5×00.45=11.58KNN g=3.5KN//m圖3-3截面受力力示意圖（單單位mm）3.1.3荷載載內力組合（1）承載能力極限狀態(tài)態(tài)組合:Md=1.1×(1..2Mg+1.4××0.8Mrr)=-1.1×(11.2×100.31+11.4×0..8×0.446)=-14.18KKN·mVd=Vg+V2=113.89++1.58=15.47KNN(2)正常使用狀狀態(tài)組合：短期： Msd=Mg+1..0×Mr=-10..31-0..46=-110.77KKN·m Vsd=Vg+1..0×Vr==15.477KN 長期： Mcd=Mg+11.0×Mr=-10..31-0..4×0.446=-100.49KKN·m Vcd=Vg+00.4×V2=13.889+1.558×0.44=14.55KN兩種作用效應最大大值：Md=-14.18KKN·mVd=15.47KNN3.2連續(xù)單向向板3.2.1永久久作用效應（1）主梁架設完畢時，內內邊梁的翼板板有自重作用用。其根部一一期永久作用用效如圖3--4.圖3-4作用示意意圖（單位mmm）g1=0.24×266=6.244KN/m g2=0.14×266=3.644KN/m Mg1=-[0.55g2l2+0.5××(g1+g2)×0..2×(1//3×0.22×+0.0075)] =-[0.55×3.644×0.1××(0.2++0.2755)+0.55×(6.224+3.664)×00.2×(00.2/3++0.0755)] =-0.1999KN/mm Vg=3.64×0..3+0.55×(6.224-3.664)×00.2=1..352KNN（2）成橋后各箱梁間用用濕接成整體體，再鋪裝880mm的的C50混凝凝土和1000mm瀝青青混凝土的橋橋面鋪裝。先先計算簡支板板的跨中彎矩矩和支點剪力力、彎矩。成成橋后將其簡簡化成等跨簡簡支橋，在相相同作用下跨跨中彎矩M0再乘以相應應修正系數得得到支點跨中中截面設計彎彎矩。由于tt/h=180//1420<1/4，即即梁抗扭能力力比較大，跨跨中彎矩Mo=0.5M中，支點彎矩矩M支=-0.7Mo簡化為相同同跨徑的簡支支板時，計算算跨徑l=22.45m計計算剪力時計計算跨徑l==2.15mm?，F澆部分分板自重：gg2=0.144×26=33.64KNN/m,二期期永久作用（80mm的C50混凝土和100mm瀝青混凝土）其內力計算如圖3-5所示彎矩影響線剪力影響線(3)二期恒載g4=0.08×266+0.1××24=4..48KN//m計算得到的簡支板板跨中二期永永久作用效應應彎矩及支點點二期永久作作用效應剪力力?？缰袕澗豈g2=(0.255+0.61125)××0.7255×3.922+0.5××2.45××4.48××0.61225 =5.83KN··m 支點剪力Vg2=0.5××3.91××1.0+22.15×44.48×00.5 =6.7766KN永久作用效應 支點彎矩： Msg=-0.1999-0.77×5.833=-4.228KN·mm 支點剪力：Vsg=1.3522+6.7776=8.1128KN 跨中彎矩： Mcg=0.5×55.83=22.915KKN·m3.2.2可變變作用效應根據《橋規(guī)》橋梁梁結構局部加加載時，汽車車荷載采用車車輛荷載。作作用在橋面上上的車輪荷載載，與橋面的的接觸面近似似于橢圓，為為了便于計算算，通常將該該接觸面看做做a2×b2的矩形（a2—沿行車方向向車輪的著地地長度；b22—垂直于行車車方向的車輪輪著地寬度）根根據規(guī)范可得得a2=0.2mm，b2=0.6mm。車輪荷載載在橋面鋪裝裝層中呈455°角擴散到行行車道板上，則則作用于行車車道板的矩形形荷載壓力面面的邊長。 行車道方向： a1=a2+2H==0.2+22×0.177=0.544 垂直于行車方向：： b1=b2+2H==0.94mm板的有效工作寬度度根據《公路橋涵設設計通用規(guī)范范》中在大量量的理論研究究基礎上單向向板荷載有效效分布寬度有有一下規(guī)定：：車輪在板的跨中時時,垂直于板跨跨徑方向荷載載有效分布寬寬度a= a=1.36≤23==1.6333取a==1.633兩后輪的間距為11.4m，故故有效工作寬寬度重疊（2）車輪在板的支承處處aa'=0.2+2×0..17+0..17=0..71?l3故取a=00.717（3）荷載靠近板的支承承處a其梁式單向板有效效分布寬度如如圖3-6所示VAAA=15.87KNyyyV（4）綜上所述，可得到到連續(xù)板可變變作用效應 支點彎矩：M支點剪力： 跨中彎矩：M3.2.3可變變作用效應組組合（1）承載能力極限狀狀態(tài)下支點截面：M=1.1×(?1.2×4.28?1.4×19.309)=?35.385KN·mV=1.1×跨中截面：M=1.1×1.2×2.915+1.4×13.792=25.087K（2）正常使用極限狀態(tài)態(tài)下作用短期效應: 支點截面：M=?17.796KN·mV=50.861KN 跨中截面：M=11.849KN·m作用長期效應： 支點截面：M=??12.004KN·mV=32.547KN跨中截面：M=8.432KN·m（4）綜上取兩種組合最最大值支點截面：MV跨中截面：3.3截面配筋筋設計以及承承載能力驗算算3.3.1懸臂臂板支點截面面配筋設計懸臂板及連續(xù)板支支點采用相同同的抗彎鋼筋筋，故只需按按其中最不利利荷載效應配配筋。根據計計算取懸臂板板和連續(xù)板支支點處彎矩最最大值進行配配筋設計Md35.3385KNm，根據構構造支點頂板板厚度h=00.24m，凈保護層層厚度a=00.03m。若若選用HRBB335直徑徑為12mmm鋼筋。其其強度標準設設計值fssk3355MPa，抗拉拉強度設計值值fsd2880MP，抗壓強強度設計值ffsd’=280M頂板支點處有效高高度h0=h-a--0.5d==0.24--0.03--0.5×00.01388=0.2003(假設布布一排鋼筋))首先求受壓區(qū)高度度xx根據r35.385×x=7.934mm< 將所得的x值帶入入公式A配筋計算求得所需鋼筋截面面面積為：A選用6根直徑122的HRB3335鋼筋，提提供的鋼筋截截面面積為3379mm22>634.72mm2,其鋼筋布布置如圖3--8圖所示示圖3-8截面鋼筋筋布置圖（單單位mm）（3）配筋后截面承載能能力驗算由于此處鋼筋保護護層與計算值值相同，且實實際配筋面積積大于計算所所需的配筋面面積，則其承承載能力肯定定大于作用效效果所需的承承載能力，故故在此處承載載能力驗算可可以省略。3.3.2連續(xù)續(xù)板跨中截面面配筋設計彎矩設計值Md==25.0887MPa；；頂板厚0.114m頂板的有效高度hh0=h-a--0.5d==0.14--0.03--0.5×00.01388=0.100305首先求受壓區(qū)高度度x根據r25.087×x=11.511mm<A選用9根直徑122的HRB3335鋼筋，提提供的鋼筋截截面面積為11018mmm2>920..88mmm2,其鋼筋布布置如圖3-9圖所示圖3-9連續(xù)板跨跨中截面鋼筋筋布置圖（單單位mm）配筋后截面承載能能力驗算（由由于支點處存存在剪力所以以需要驗算）矩形截面受彎構件件截面尺寸應應符合下列要要求：r0.51×r故設計界面滿足抗抗剪最小尺寸寸要求。第4章MIDAS參數計計算4.1車道荷載載計算車道荷載計算圖式式如圖4-11所示。圖4-1車道荷載載示意圖根據《公路橋涵設設計通用規(guī)范范》4.311規(guī)定，公公路Ⅰ級車道荷載載的均布荷載載標準值為qqk10.5KN/m。集中荷荷載標準值按按以下規(guī)定選選?。簶蛄河嬘嬎憧鐝叫∮谟诨虻扔?mm時，PKnnk1880；橋梁梁計算跨徑等等于或大于550m時，Pk360KNN；當橋梁計計算跨徑在55m~50mm之間時，Pk值采用用直線內插法法計算。該橋橋為4X300m簡支轉轉連續(xù)橋梁，計計算跨徑為330m。Pk=180+360q4.2人群荷載載標準值計算算根據《公路橋涵設設計通用規(guī)范范》4.3..5規(guī)定，當當橋梁計算跨跨徑小于或等等于50m時，人群荷荷載標準值為為3.0KN//㎡；當橋梁梁計算跨徑等等于或大于1150m時時，人群荷載載標準值為22.5KN//㎡；當橋梁梁計算跨徑在在50m~1150m之之間時，可以以由線性內插插法求得人群群荷載標準值值；對于跨徑徑不相等的連連續(xù)梁橋，以以最大計算跨跨徑作為計算算跨徑進行計計算；當有專專用人行橋梁梁時，人群荷荷載標準值33.5KN//㎡。該橋梁梁規(guī)定人群荷荷載標準值qq=3.0KN/m24.3二期恒載計計算取縱向1m計算算，二期恒載載包括橋面鋪鋪裝、防撞護護欄、人群荷荷載。此處將將防撞護欄和和人群荷載平平均分配到每每一片梁上，還還包括濕接縫縫、橫隔板，以以次邊梁作為為控制計算。根根據設計構造造次邊梁包括括濕接縫總寬寬度為3.63m，次邊梁橫橫斷面如圖44-2所示。 橋面鋪裝：g濕接縫：g二期恒載：g=g4.4施工方法：：先簡支后連續(xù)施工工，先預制箱箱梁，待主跨跨架設完畢以以后墩頂的連連續(xù)鋼束由邊邊跨合攏到跨跨中合攏，橫橫向由兩邊向向中間合攏。支座強迫位移：公公路Ⅰ級中支座可可能下沉5mmm收縮徐變變1000天。第5章內里組合5.1作用分類類作用分類：公路橋橋涵設計采用用的作用分為為永久作用、可可變作用和偶偶然作用三類類。根據《公公路橋涵設計計通用規(guī)范》規(guī)規(guī)定，結構重重力、收縮荷荷載、徐變荷荷載、變位為為永久作用；；溫度荷載、汽汽車荷載、人人群荷載、升升溫溫差、降降溫溫差為可可變作用。公公路橋涵設計計時，對不同同作用采用不不同的代表值值。永久作用采用標準準值作為代表表值；可變作作用應根據不不同的極限狀狀態(tài)分別采用用標準值、頻頻遇值或準永永久值作為其其代表值。承承載能力極限限狀態(tài)設計按按彈性階段計計算結構強度度時，應采用用標準值作為為可變作用的的代表值；正正常使用極限限狀態(tài)按短期期效應組合設設計時，應采采用頻遇值作作為可變作用用代表值，按按長期效應組組合設計時，應應采用準永久久值作為可變變作用代表值值。偶然作用取其標準準值作為代表表值。作用代表值按下列列規(guī)定取用：：永久作用的的標準值，對對于結構自重重可以按結構構構件設計尺尺寸與材料重重力密度計算算確定；可變變作用標準值值按《公路橋橋涵設計通用用規(guī)范》規(guī)定定采用；可變變作用頻遇值值為可變作用用標準值乘以以頻遇值系數數1y，可變作作用準永久值值為可變終于于標準值乘以以準永久值系系數2y；偶然作作用應根據調調查、實驗資資料，結合工工程經驗確定定其標準值。作作用設計值規(guī)規(guī)定為作用標標準值乘以相相應的作用分分項系數。公路橋涵結構設計計應考慮結構構上可能同時時出現的作用用，按承載能能力極限狀態(tài)態(tài)和正常使用用極限狀態(tài)進進行作用效應應組合，取其其最不利效應應組合進行設設計：只有在在結構上可能能同時出現的的作用，才能能進行其效應應的組合。當當結構或結構構構件需要做做不同受力方方向的驗算時時，則應以不不同方向的最最不利的作用用效應進行組組合。當可變變作用的出現現對結構或結結構構件產生生有利影響時時，該作用不不應參與組合合。實際不可可能同時出現現的作用或同同時參與組合合概率很小的的作用，按《公公路橋涵設計計通用規(guī)范》表表4.1.55規(guī)定不考考慮其作用效效應組合。施施工階段作用用效應的組合合，應按設計計需要及結構構所處條件而而定，結構上上的施工人員員和施工機具具設備均應作作為臨時荷載載加以考慮。組組合式橋梁，當當把底梁作為為施工支撐時時，作用效應應應宜分兩個個階段組合，底底梁受荷為第第一階段，組組合梁受荷為為第二階段。多多個偶然作用用不同時參與與組合。5.2承載能力力極限狀態(tài)設設計組合根據《公路橋涵設設計通用規(guī)范范》4.1..6規(guī)定4.1..6公路橋橋涵結構按承承載能力極限限狀態(tài)設計時時，應采用以以下兩種作用用效應組合5.2.1基本本組合永久作用的設計值值效應與可變變作用設計值值效應相組合合，其效應組組合表達式為為：r式中：sud—承載能力極限狀態(tài)態(tài)下作用基本本組合的效應應組合設計值r0—結構重要性系數數，按本規(guī)范范表1.0..9規(guī)定的的結構設計安安全等級采用用，對應于設設計安全。等等級一級、二二級和三級分分別取1.11、1.0和0.9rGi—第i個永久作用效效應的分項系系數，應按表表4.1.66的規(guī)定采sGik、sGid—第i個永久作用效效應的標準值值和設計值rQ1—汽車荷載效應(含含汽車沖擊力力、離心力))的分項系數數，取γ＝1.4。當當某個可變作作用在效應組組合中其值超超過汽車荷載載效應時，則則該作用取代代汽車荷載，其其分項系數應應采用汽車荷荷載的分項系系數；對專為為承受某作用用而設置的結結構或裝置，設設計時該作用用的分項系數數取與汽車荷荷載同值；計計算人行道板板和人行道欄欄桿的局部荷荷載，其分項項系數也與汽汽車荷載取同sG1k、sG1d、—汽車荷載效應(含含汽車沖擊力力、離心力)rQj—在作用效應組合中中除汽車荷載載效應(含汽車沖擊擊力、離心力力)、風荷載外外的其他第jj個可變作用用效應的分項項系數，取γγ＝1.4，但但風荷載的分分項系數取γγ＝1.1sGik、sGidS—在作用效應應組合中除汽汽車荷載效應應(含汽車沖擊擊力、離心力力)外的其他第第j個可變作用用效應的標ψ—在作用效應組合中中除汽車荷載載效應(含汽車沖擊擊力、離心力力)外的其他可可變作用效應應的組合系數數，當永久作作用與汽車荷荷載和人群荷荷載(或其他一種種可變作用))組合時，人人群荷載(或其他一種種可變作用))的組合系數數取cy＝0.80；當除汽車車荷載(含汽車沖擊擊力、離心力力)外尚有兩種種其他可變作作用參與組合合時，其組合合系數取ψ＝0.70；尚有三種種可變作用參參與組合時，其其組合系數取取cy＝0.60；尚有四種種及多于四種種的可變作用用參與組合時時，取cy＝0.50。設設計彎橋時，當當離心力與制制動力同時參參與組合時，制制動力標準值值或設計值按按70％取用。5.2.2輸出出基本組合內內力圖圖5-1最大彎矩圖圖圖5-2最小彎矩圖圖圖5-3彎矩包絡圖圖5.2.3偶然然組合永久作用標準值效效應與可變作作用某種代表表值效應、一一種偶然作用用標準值效應應相組合。偶偶然作用的效效應分項系數數取1.0；與偶然作作用同時出現現的可變作用用，可根據觀觀測資料和工工程經驗取用用適當的代表表值。地震作作用標準值及及其表達式按按現行《公路路工程抗震設設計規(guī)范》規(guī)規(guī)定采用。5.3正常使用用極限狀態(tài)設設計組合公路橋涵結構按正正常使用極限限狀態(tài)設計時時，應根據不不同的設計要要求，采用以以下兩種效應應組合：5.3.1作用用短期效應組組合永久作用標準值效效應與可變作作用頻遇值效效應相結合，其其效應組合表表達式為：s式中：ssd—作用短期效應組合ψ1j—第j個可變作用效效應的頻遇值值系數，汽車車荷載(不計沖擊力力)ψ1＝0.7，人群群荷載ψ1＝1.0，風荷荷載ψ1＝0.75，溫溫度梯度作ψ1＝＝0.8，其ψ1jsQjk——第j個可變5.3.2輸出出短期效應組組合圖形圖5-4最大彎矩圖5-5最小彎矩圖5-6彎矩包絡圖圖5.3.3作用用長期效應組組合永久作用標準值效效應與可變作作用準永久值值效應相組合合，其效應組組合表達式為為：s式中：ssd—作用長期效應組合ψ2j—第j個可變作用效效應的頻遇值值系數，汽車車荷載(不計沖擊力力)ψ2＝0.7，人群群荷載ψ2＝1.0，風荷荷載ψ2＝0.75，溫溫度梯度作ψ2＝＝0.8，其ψ2jsQjk——第j個可變5.3.4輸出出長期效應組組合圖形圖5-6最大彎矩組組合圖5-7最小彎矩組組合第6章鋼束計算 由于橋梁為預應力力簡支轉連續(xù)續(xù)箱型梁橋，且且為橋面連續(xù)續(xù)，按簡支橋橋梁計算，且且只有縱向預預應力鋼筋，對對于簡支橋梁梁其跨中彎矩矩最大，所以以在鋼束計算算中只需計算算跨中截面的的預應力鋼筋筋量。6.1跨中截面預預應力鋼束估估算根據《橋規(guī)》第66.3條規(guī)定定，全預應力力混凝土構件件在短期效應應組合作用下下應符合《橋橋規(guī)》式（66.3.1--1）σ式中：σσ估算預應力鋼束時時，近似取毛毛截面面積AA，抗彎慣性性矩I、ynp分別別代替公式中中的An、In、epn，yn為截面重心心到截面受σpe為受拉區(qū)鋼筋合合力點預應力力鋼筋的應力力，取控制應應力的70%σ近似取epn=yp=A式中：r2=I由MIDAS計算算可知：MI=3.1501281×A=9588070yyerA 配鋼束55φ155.2比較合合適AP6.2鋼束配束原原則連續(xù)梁預應力鋼束束的配置除了了滿足《橋規(guī)規(guī)》構造要求求外，還應考考慮以下原則則：應選擇適當的預應應力束筋的型型式與錨具型型式，對不同同跨徑的橋梁梁結構，要選選用預加力大大小恰當的預預應力束筋，以以達到合理的的布置型式。避避免造成因預預應力束筋與與錨具型式選選擇不當，而而使結構構造造尺寸加大。當當預應力束選選擇過大，每每束的預加力力不大，造成成大跨結構中中布束過多，而而構造尺寸限限制布置不下下時，則要求求增大截面。反反之，在跨徑徑不大的結構構中，如果選選擇預加力很很大的單根束束筋，也可能能使結構受力力過于集中而而不利。預應應力束筋的布布置要考慮施施工的方便，也也不能像鋼筋筋混凝土結構構中任意切斷斷鋼筋那樣去去切斷預應力力束筋，而導導致在結構中中布置過多的的錨具。由于于每根束筋都都是一巨大的的集中力，這這樣錨下應力力區(qū)受力比較較復雜，因而而必須在構造造上加以保證證，為此常導導致結構構造造復雜，而使使施工不便。預預應力束筋的的布置，應考考慮材料經濟濟指標的先進進性，這往往往與橋梁體系系、構造尺寸寸、施工方法法的選擇都有密切關關系。預應力力束筋應避免免使用多次反反向曲率的連連續(xù)束，因為為這會引起很很大的摩阻損損失，降低預預應力束筋的的效益。預應應力束筋的布布置，不但要要考慮結構在在使用階段的的彈性受力狀狀態(tài)的需要，而而且也要考慮慮到結構在破破壞階段時的的需要。6.3預應力鋼束束參數計算此處以3號預應力力鋼束作為計計算算例,其結構如圖圖6-1所示示：R50m，dm，a07.42o圖6-1鋼束參數示示意圖T=R×E=一次計算出有豎彎彎的預應力鋼鋼束個參數，其其計算結果列列表如下鋼束號R(m)d(m)αoET1500.131.3520.350.592300.757.9567.252.0863501.37.42010.53.242第7章截面驗算7.1.設計規(guī)規(guī)范1.公路工程技技術標準(JJTGB001-20003)2.公路橋涵設設計通用規(guī)范范(JTGGD60--2004))3.公路鋼筋混混凝土及預應應力混凝土橋橋涵設計規(guī)范范(JTGGD62--2004))4.公路橋涵地地基與基礎設設計規(guī)范(JJTJ0224-85))5.公路工程抗抗震設計規(guī)范范(JTJ004-889)7.2.設計資資料1.使用程序::MIDAAS/Civvil,CCivil2006(RelleaseNo.11)2.截面設計內內力:33維3.構件類型:全預應應力4.公路橋涵的的設計安全等等級:一一級5.構件制作方方法:預預制7.3.主要材材料指標7.3.1.混混凝土強度等級彈性模量

(MPaa)容重

(kN/m33)線膨脹系數標準值設計值fck

(MPa)ftk

(MPa)fcd

(MPa)ftd

(MPa)C5034500.00025.001.000e-000532.402.6522.401.837.3.2.預預應力鋼筋預應力鋼筋彈性模量

(MPaa)容重

(kN/m33)線膨脹系數fpk

(MPa)fpd

(MPa)f'pd

(MPaa)預應力鋼束1195000.00078.501.200e-00051860.001260.00390.007.3.3.普普通鋼筋普通鋼筋彈性模量

(MPaa)容重

(kN/m33)fsk

(MPa)fsd

(MPa)f'sd

(MPaa)HRB335200000.00076.98335.00280.00280.00R235210000.00076.98235.00195.00195.007.4.模型簡簡介1.單元數量:梁單元元14個2.節(jié)點數量:15個3.鋼束數量:3個個4.邊界條件數數量:22個5.施工階段:3個個步驟名稱結構組邊界組荷載組激活鈍化激活鈍化激活鈍化階段1結構組1-邊界組1邊界組組2-自重預應力溫度-階段2結構組2二期-階段3沉降-7.4.6.成成橋階段1.活荷載類型型車輛荷載名稱車輛荷載類型描述CH-CDCH-CDJTGB01--2003公路I級車道荷載2.沖擊系數:0.00003.溫度荷載4.系統(tǒng)溫度::16.00℃7.5.荷載組組合說明7.5.1.荷荷載工況說明明（1）靜力荷載工況號名稱類型描述1自重恒荷載(D)2預應力荷載預應力(PS))3二期恒荷載(D)4整體升溫恒荷載(D)（2）移動荷載工況號名稱描述1移動荷載工況（3）支座沉降荷載工況況號名稱描述1沉降工況7.5.2.荷荷載組合說明明（1）.荷載工況名稱稱名稱描述D整體升溫cSH收縮二次(CS))cD恒荷載(CS)PS預應力荷載cEL施工荷載(CS))SUM合計(CS)M[1]移動荷載工況cTP鋼束一次(CS))SM沉降工況cCR徐變二次(CS))cTS鋼束二次(CS))（2）荷載組合名稱激活彈性描述cLCB1承載能力極限狀態(tài)態(tài)No基本組合(永久荷荷載):11.2D+11.2PS++0.5SMM[1]+11.2(cDD)+1.22(cTS))+1.0((cCR)++1.0(ccSH)cLCB2承載能力極限狀態(tài)態(tài)No基本組合:1..2D+1..2PS+00.5SM[[1]+1..2(cD))+1.2((cTS)++1.0(cCR))+1.0((cSH)++1.4McLCB3承載能力極限狀態(tài)態(tài)No基本組合(永久荷荷載):11.0D+11.0PS++0.5SMM[1]+11.0(cDD)+1.00(cTS)+1..0(cCRR)+1.00(cSH))cLCB4承載能力極限狀態(tài)態(tài)No基本組合:1..0D+1..0PS+00.5SM[[1]+1..0(cD))+1.0((cTS)++1.0(ccCR)+11.0(cSSH)+1..4McLCB5正常使用狀態(tài)No極限組合(永久荷荷載):11.0D+11.0PS++1.0SMM[1]+11.0(cDD)+1.00(cTP))+1.0((cTS)++1.0(ccCR)+11...cLCB6正常使用狀態(tài)No短期組合:1..0D+1..0PS+11.0SM[[1]+1..0(cD))+1.0((cTP)++1.0(ccTS)+11.0(cCCR)+1..0(cSHH)+0.77McLCB7正常使用狀態(tài)No長期組合:1..0D+1..0PS+11.0SM[[1]+1..0(cD))+1.0((cTP)++1.0(ccTS)+11.0(cCCR)+1..0(cSHH)+0.44McLCB8正常使用狀態(tài)Yes彈性階段應力驗算算組合:11.0D+11.0PS++1.0SMM[1]+11.0(cDD)+1.00(cTP))+1.0((cTS)++1.0(ccCR)7.6.驗算結結果表格7.6.1.施施工階段法向向壓應力驗算算單元位置最大/最小階段驗算Sig_T

(MPPa)Sig_TL

(MMPa)Sig_TR

(MMPa)Sig_MAX

((MPa)Sig_ALW

(MMPa)Sig_B

(MPPa)Sig_BL(MMPa)Sig_BR

(MMPa)1IMax階段3OK2.2002.2002.2007.45018.1447.4507.4507.4501IMin階段1OK1.9491.9491.9491.949-1.4846.6126.6126.6121JMax階段3OK2.2012.2012.2017.59618.1447.5967.5967.5961JMin階段1OK1.8571.8571.8571.857-1.4846.9306.9306.9302IMax階段3OK2.2012.2012.2017.59618.1447.5967.5967.5962IMin階段1OK1.8571.8571.8571.857-1.4846.9316.9316.9312JMax階段3OK2.1942.1942.1947.76718.1447.7677.7677.7672JMin階段1OK1.7891.7891.7891.789-1.4847.2127.2127.2123IMax階段3OK2.1952.1952.1957.76718.1447.7677.7677.7673IMin階段1OK1.7891.7891.7891.789-1.4847.2127.2127.2123JMax階段3OK2.3092.3092.3097.73718.1447.7377.7377.7373JMin階段1OK1.8371.8371.8371.837-1.4847.2937.2937.2934IMax階段3OK2.3092.3092.3097.73718.1447.7377.7377.7374IMin階段1OK1.8371.8371.8371.837-1.4847.2947.2947.2944JMax階段3OK2.5812.5812.5817.48318.1447.4837.4837.4834JMin階段1OK2.0372.0372.0372.037-1.4847.1577.1577.1575IMax階段3OK2.5812.5812.5817.48418.1447.4847.4847.4845IMin階段1OK2.0372.0372.0372.037-1.4847.1577.1577.1575JMax階段3OK2.8602.8602.8607.08118.1447.0817.0817.0815JMin階段1OK2.2582.2582.2582.258-1.4846.8396.8396.8396IMax階段3OK2.8602.8602.8607.08118.1447.0817.0817.0816IMin階段1OK2.2582.2582.2582.258-1.4846.8396.8396.8396JMax階段3OK3.1403.1403.1406.60118.1446.6016.6016.6016JMin階段1OK2.4952.4952.4952.495-1.4846.4146.4146.4147IMax階段3OK3.1403.1403.1406.60118.1446.6016.6016.6017IMin階段1OK2.4952.4952.4952.495-1.4846.4146.4146.4147JMax階段3OK3.2673.2673.2676.31118.1446.3116.3116.3117JMin階段1OK2.6082.6082.6082.608-1.4846.1376.1376.1378IMax階段3OK3.2673.2673.2676.31118.1446.3116.3116.3118IMin階段1OK2.6082.6082.6082.608-1.4846.1376.1376.1378JMax階段3OK3.1333.1333.1336.61418.1446.6146.6146.6148JMin階段1OK2.4892.4892.4892.489-1.4846.4276.4276.4279IMax階段3OK3.1333.1333.1336.61418.1446.6146.6146.6149IMin階段1OK2.4892.4892.4892.489-1.4846.4276.4276.4279JMax階段3OK2.8492.8492.8497.09918.1447.0997.0997.0999JMin階段1OK2.2492.2492.2492.249-1.4846.8546.8546.85410IMax階段3OK2.8492.8492.8497.09918.1447.0997.0997.09910IMin階段1OK2.2492.2492.2492.249-1.4846.8546.8546.85410JMax階段3OK2.5732.5732.5737.48918.1447.4897.4897.48910JMin階段1OK2.0312.0312.0312.031-1.4847.1597.1597.15911IMax階段3OK2.5732.5732.5737.48918.1447.4897.4897.48911IMin階段1OK2.0312.0312.0312.031-1.4847.1597.1597.15911JMax階段3OK2.3052.3052.3057.73818.1447.7387.7387.73811JMin階段1OK1.8351.8351.8351.835-1.4847.2917.2917.29112IMax階段3OK2.3052.3052.3057.73818.1447.7387.7387.73812IMin階段1OK1.8351.8351.8351.835-1.4847.2917.2917.29112JMax階段3OK2.1932.1932.1937.76218.1447.7627.7627.76212JMin階段1OK1.7901.7901.7901.790-1.4847.2037.2037.20313IMax階段3OK2.1932.1932.1937.76118.1447.7617.7617.76113IMin階段1OK1.7901.7901.7901.790-1.4847.2037.2037.20313JMax階段3OK2.2042.2042.2047.60018.1447.6007.6007.60013JMin階段1OK1.8601.8601.8601.860-1.4846.9356.9356.93514IMax階段3OK2.2042.2042.2047.60018.1447.6007.6007.60014IMin階段1OK1.8601.8601.8601.860-1.4846.9346.9346.93414JMax階段3OK2.1992.1992.1997.45018.1447.4507.4507.45014JMin階段1OK1.9481.9481.9481.948-1.4846.6116.6116.6117.6.2.使使用階段正截截面抗裂驗算算單元位置組合名稱短/長類型驗算Sig_T

(MPPa)Sig_TL

(MMPa)Sig_TR

(MMPa)Sig_MAX

((MPa)Sig_ALW

((MPa)Sig_B

(MPPa)Sig_BL

(MMPa)Sig_B

(MPPa)1IcLCB7長期FX-MAXOK1.8691.8691.8691.8690.0006.3326.3326.3321JcLCB7長期FX-MAXOK5.0385.0385.0381.4140.0001.4141.4141.4141IcLCB6短期FX-MAXOK3.8153.8153.8153.8150.00012.90012.90012.9001JcLCB6短期FY-MINOK4.3954.3954.3954.3950.00012.34112.34112.3412IcLCB7長期FX-MAXOK5.0385.0385.0381.4150.0001.4151.4151.4152JcLCB7長期FX-MAXNG6.8346.8346.834-1.2490.000-1.249-1.249-1.2492IcLCB6短期FX-MINOK4.3954.3954.3954.3950.00012.34112.34112.3412JcLCB6短期FX-MINOK4.6894.6894.6894.6890.00012.25112.25112.2513IcLCB7長期FX-MAXNG6.8346.8346.834-1.2490.000-1.249-1.249-1.2493JcLCB7長期FX-MAXNG8.3458.3458.345-3.4590.000-3.459-3.459-3.4593IcLCB6短期FX-MINOK4.6904.6904.6904.6900.00012.25212.25212.2523JcLCB6短期FY-MINOK5.1145.1145.1145.1140.00011.92711.92711.9274IcLCB7長期FX-MAXNG8.3468.3468.346-3.4580.000-3.458-3.458-3.4584JcLCB7長期FX-MAXNG9.6719.6719.671-5.3620.000-5.362-5.362-5.3624IcLCB6短期FX-MINOK5.1145.1145.1145.1140.00011.92811.92811.9284JcLCB6短期FX-MINOK5.7585.7585.7585.7580.00011.29811.29811.2985IcLCB7長期FX-MAXNG9.6719.6719.671-5.3620.000-5.362-5.362-5.3625JcLCB7長期FX-MAXNG10.68510.68510.685-6.9030.000-6.903-6.903-6.9035IcLCB6短期FY-MINOK5.7585.7585.7585.7580.00011.29811.29811.2985JcLCB6短期MY-MAXOK9.5229.5229.5225.4710.0005.4715.4715.4716IcLCB7長期FX-MAXNG10.68510.68510.685-6.9030.000-6.903-6.903-6.9036JcLCB7長期FX-MAXNG11.39111.39111.391-8.0410.000-8.041-8.041-8.0416IcLCB6短期MY-MAXOK9.5229.5229.5225.4710.0005.4715.4715.4716JcLCB6短期MY-MAXOK10.27810.27810.2784.1800.0004.1804.1804.1807IcLCB7長期FX-MAXNG11.39111.39111.391-8.0410.000-8.041-8.041-8.0417JcLCB7長期FX-MAXNG11.65311.65311.653-8.5280.000-8.528-8.528-8.5287IcLCB6短期FZ-MAXOK10.27810.27810.2784.1800.0004.1804.1804.1807JcLCB6短期FZ-MAXOK10.59710.59710.5973.4700.0003.4703.4703.4708IcLCB7長期FX-MAXNG11.65311.65311.653-8.5280.000-8.528-8.528-8.5288JcLCB7長期FX-MAXNG11.37611.37611.376-8.0140.000-8.014-8.014-8.0148IcLCB6短期FZ-MAXOK10.59710.59710.5973.4700.0003.4703.4703.4708JcLCB6短期FZ-MAXOK10.26010.26010.2604.2140.0004.2144.2144.2149IcLCB7長期FX-MAXNG11.37611.37611.376-8.0140.000-8.014-8.014-8.0149JcLCB7長期FX-MAXNG10.65710.65710.657-6.8590.000-6.859-6.859-6.8599IcLCB6短期FZ-MAXOK10.26010.26010.2604.2140.0004.2144.2144.2149JcLCB6短期FZ-MAXOK9.4939.4939.4935.5180.0005.5185.5185.51810IcLCB7長期FX-MAXNG10.65710.65710.657-6.8590.000-6.859-6.859-6.85910JcLCB7長期FX-MAXNG9.6369.6369.636-5.3140.000-5.314-5.314-5.31410IcLCB6短期FZ-MAXOK9.4939.4939.4935.5180.0005.5185.5185.51810JcLCB6短期FX-MINOK5.7415.7415.7415.7410.00011.31111.31111.31111IcLCB7長期FX-MAXNG9.6369.6369.636-5.3140.000-5.314-5.314-5.31411JcLCB7長期FX-MAXNG8.3058.3058.305-3.4000.000-3.400-3.400-3.40011IcLCB6短期FY-MINOK5.7415.7415.7415.7410.00011.31111.31111.31111JcLCB6短期FY-MINOK5.1015.1015.1015.1010.00011.93611.93611.93612IcLCB7長期FX-MAXNG8.3058.3058.305-3.4000.000-3.400-3.400-3.40012JcLCB7