佛山某學校宿舍樓工程外腳手架施工方案計算書cad圖

佛山職業(yè)技術學院***新校園建設工程項目房建二標段外腳手架施工方案編制單位：**集團股份公司編制：審核：批準：編制日期：目錄編制依據(jù)………2工程概況………2施工部署…………2工程要點難點……………………5腳手架拆除………5質量保證措施……………………6安全技術措施……………………7外腳手架計算……………………8卸料平臺計算…………………19腳手架施工管理架構……………26附圖………………27一、編制依據(jù)《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-99）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）《建筑施工腳手架實用手冊》《廣東省建設工程文明施工若干規(guī)定》《扣件式雙排鋼管腳手架搭設要求與設計計算》本工程設計圖紙及施工組織設計二、工程概況本工程位于佛山市***區(qū)***鎮(zhèn)***工業(yè)園區(qū)，工程總用地面積587335㎡，總建筑面積221054㎡。我公司承建的房建二標段總建筑面積為84950.97㎡。本工程學生宿舍樓、教師宿舍樓、學生食堂及綜合服務樓，層高為3～9層。11#、12#建筑面積均為7234.6㎡，18#建筑面積為7627.41㎡。13#建筑面積為7457平方米，14#、15#建筑面積為11109平方米，層高均為6層。13#學生宿舍樓總高度24.6m（±0.00～梯屋面）。該樓呈矩形狀分布,1～28軸為87.5m長，A～M軸為38.7m寬。首層高3.6m，二層～六層層高3.6m，梯屋層高3m。現(xiàn)搭設外地面標高為-1.1m。建筑物周長為404.8米，搭設最大高度為27.3米，搭設總面積約10000㎡。為滿足工程進度需要，外墻腳手架從下至上分段分層搭設，以滿足工程式安全施工的要求，各層樓面分別搭二層平橋，橋面鋪滿腳手板。該工程擬安裝4臺鋼井架作材料垂直運輸，卸料平臺與腳手架分開獨立搭設。鋼井架擬安裝在8～9、18～20軸交A軸位置。上部結構的外腳手架均在承臺、基礎梁完成且外側回至承臺面標高填壓實后才進行搭設。三、施工部署（一）、施工前的準備會同項目經(jīng)理部有關人員，明確施工過程中各項要求：要求先清除腳手架搭設范圍的障礙物。平整場地，地基應夯實，提供足夠承載力的地面基礎；準備足夠強度的立桿墊場。對腳架的基礎應設置排水措施，防止基礎積水。由于建筑物外側周邊部分位置使用土方回填，最大深度也只是1.2m。腳手架基礎大部分支承在此土層上，因此需將填土層分層夯實并在其土層面鋪石粉50mm厚改善地基承載力。材料的準備鋼管：采用φ48×3.5mm的焊接鋼管。立桿、大橫桿和斜桿的最大長度為6m，小橫桿長度約1.2m。所用鋼管采用力學性能適中的3#鋼，其力學性能應符合國家現(xiàn)行標準《炭素結構鋼》(GB700-2006)中Q235A鋼的規(guī)定。每批鋼材進場時，應有材質檢驗合格證。鋼管不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛剌、壓痕和深的劃道，鋼管涂桔紅色防銹漆?？奂焊鶕?jù)《可鑄鐵分類及技術條件》(GB978-67)的規(guī)定，扣件采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不應有縮松、砂眼、澆冒口殘余披縫，毛刺、氧化皮等清除干凈。選擇與鋼管直徑相配的扣件?？奂M防銹和潤滑處理，舊扣件使用前應進行更換檢查，變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換，以確保扣件的力學性能達到規(guī)范要求?？奂c鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm?？奂导t色防銹漆腳手板：采用松木制作，厚度不小于20mm，寬度大于等于200mm，長度為1m，平樓面做一道，樓面上1.8米鋪一層，每一樓層做兩層平橋板。其材質應符合國家現(xiàn)行標準《木結構設計規(guī)定》(GBJ5—88)中對II級木材的規(guī)定，不得有開裂、腐朽。腳手板的兩端應采用壓板固定。連墻桿：連墻桿的材質應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。踢腳板：采用黑黃相間色板。、腳手架的施工1、搭設作業(yè)的工序：根據(jù)建筑物結構平面圖、立面圖形的特點和規(guī)范要求，把腳手架立桿的軸線放出→按已放線鋪設立桿墊塊→自角位依次相連高低錯開立起、綁扎、固定立桿→縱向搭設超過四立桿后，應復核立桿垂直并扣第一步大、小橫桿→扣縱向、橫向掃地桿→綁扎竹護欄（竹牽）→扣剪刀撐→依次沿建筑物周向延伸搭設→形成腳手的構架→向上對接接長立桿，扣水平桿、小橫桿，扎竹護欄（竹牽）→扣剪刀撐→平橋層應在兩立桿間設置一道小橫桿，鋪扎縱向水平篙竹→鋪腳手架板→設置連墻桿→按第一步架搭設要求搭設、第二步、第三步……隨搭設進程及時裝設水平大、小橫桿，鋪設腳手架板，作業(yè)層護欄；設置刀撐、連墻桿；高層腳手架有卸荷層的及時設置。、腳手構造要求：（A）基礎：施工人員根據(jù)地面承載力的情況，采用填土夯實，面鋪50厚石粉墊層。搭設立桿時，在下端加20mm厚300×300mm的板墊塊。腳手架基礎采用有組織排水措施，基礎標高應比自然標高高50mm。（B）立桿1、立桿縱向柱距La為1.8m，間距誤差±40mm，橫向柱距Lb=0.9m，柱距誤差±20mm。2、立桿上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內(nèi)，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于50㎝；各接頭中心距主節(jié)點的距離不應大于步距的1/3。3、頂層立桿需搭接時，搭接長度不應小于1m，應采用不小于2個旋轉扣件固定。4、立桿頂端應高出檐口上皮1.5m，高出女兒墻上皮1m。5、立桿垂直度的誤差：應控制每一驗收高度段H米內(nèi)，不大于H/400；腳手架全高應控制在±100mm。（C）掃地桿掃地桿應縱、橫設置用扣件扣著立桿，設置在墊板上不大于200mm的位置，小橫桿每隔一立桿設置一道。（D）縱、橫水平桿1、縱、橫向水平桿的步距H應不大于1.8m，用扣件扣著立桿，桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度不應小于100mm。2、縱向水平桿設置在立桿的內(nèi)側，長度不小于3跨；對接采用對接扣件連接，相鄰桿件的接長點不設在同步或同跨內(nèi)，錯開距離不應小于500mm，需搭接時長度不小于1m。3、主節(jié)點處必須設置小橫桿，主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應小于150mm；在平橋層在兩立桿中間設置一道小橫桿，在層間的一道水平桿每隔一立桿設置一道小橫桿。（E）連墻桿1、連墻桿設置：靠主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm。2、連墻桿按規(guī)范要求：豎向間距不大于4米，水平不大于7米設置一道。施工中采用：在樓層高度不大于4米時，豎向平樓層設置，水平每隔5.4m設置一道：樓層高度大于4米時，除平樓層間設置外，在層間應設置有連墻裝置。3、要求安排人員在每層樓面在澆筑砼時，沿建筑物外邊，每隔腳手架2根立桿，預埋螺栓與連墻桿連接組成剛性連墻結構。（F）剪刀撐在腳手架外排全高和整長度連續(xù)設置剪刀撐斜桿與地面的傾角45°～60°。桿應用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或伸出的小橫桿上，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6米；每道剪刀撐的跨度一般不大于15米。斜桿采用搭接方式，搭接長度不小于1.0m，用不少于2個旋轉扣搭接，扣件蓋板至鋼管端應大于100mm。（G）斜梯在5-A～5-B軸交5-11軸外側的位置，設置之字斜梯，附著在外腳手架外側，斜梯寬度1.0米，坡度控制在1:2.5～1：3之間。橫向滿鋪腳手架，平臺應設置欄桿，高度為1.2米，斜道每隔200mm左右設一步級。步級應設置20厚的防滑條。（H）安全網(wǎng)外立網(wǎng)、兜底網(wǎng)均采用經(jīng)認證、有效使用期內(nèi)并經(jīng)抽樣送檢試驗合格。（I）踢腳板踢腳板采用180高，18厚夾板制作，面油黑黃色間條油漆。四、工程要點難點1、由于建筑物外側周邊使用土方回填，深度約1.2m。腳手架基礎大部分支承在此土層上。為改善地基承載力，需在砂層面上鋪50mm厚石粉層，最外側設150寬200深的明排水溝。2、建筑物最大高度24.6m，腳手架搭設高度27.3m。立桿墊腳板（底座）選用300mm×300mm×20mm的木板墊腳。五、腳手架的拆除1.拆除前的準備a.應安排人員清除腳手架上的雜物及地面障礙物。b.應全面檢查腳手腳的扣件連接、連墻桿件、支撐體系等是否符合構造要求。c.應根據(jù)檢查情況，針對性進行拆除安全技術交底。2.拆除作業(yè)：a.拆除作業(yè)順序：工地拆安全網(wǎng)、擋腳板、拆護身欄、縱橫水平桿、腳手板、小橫桿、立桿、連墻桿、剪刀撐。b.應設立安全警戒區(qū)，并有專人監(jiān)護，非作業(yè)人員不得入內(nèi)。c.拆除外腳手架必須全面檢查腳手架扣件、連墻件、支撐體系是否符合安全要求，并報主管部門批準方可實施。d.拆除作業(yè)必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業(yè)。e.連墻桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，分段或分立面拆除高差不大于2步，如高差大于2步，應在兩端增設連墻桿加固。f.拆除下的桿件應吊運或傳至地面，不得從高處向下拋擲。g運至地面的扣件、鋼管、竹、木等材料應分類堆放。h.當拆除至下部，最后一道附著拆除 前，應先在適當位置搭設臨時拋撐或支撐加固，在拆除連墻桿。i.拆除期間工程施工單位必須安排人員配合拆除連墻件和補外墻面及補洞口等工作。六、質量保證措施1、本項工程的外腳手架均采用鋼管搭設，部分折舊材料搭配使用。所用進場材料均應做質量檢查，質量不合格的（附有老銹、彎折痕、裂紋）鋼管不許使用，不準使用不符合材質要求的棚板。2、每層拉結采用小橫桿設扣作頂桿，保持腳手架的穩(wěn)定性。大橫桿、小橫桿、掃地桿、柱距、接口錯位等，按現(xiàn)行規(guī)范及省市要求搭設。3、搭設期間，應有施工管理人員動態(tài)對工程施工的質量和安全進行監(jiān)控；質安員及有關領導不定期檢查。4、每層或每分段搭設完畢，應及時會同施工單位有關人員辦理接驗手續(xù)、并簽證。5、腳手架全部搭設完成，交付使用后，不定期有施工員或質安員對腳手架進行工程質量和安全巡查。6、腳手架搭設完畢（或分段搭設完畢）經(jīng)項目部、分公司、總公司三級驗收合格后才能使用，由鄧以枝同志擔任外腳手架施工的專職安全員。七、安全技術措施(一)、對作業(yè)人員要求（棚工）：1.所有進場施工的棚工必須經(jīng)體檢合格后，進行安全教育，并持有高空作業(yè)的特種上崗證。2.嚴禁酒后上班，嚴禁赤腳或穿拖鞋上班，應穿防滑鞋。3.全體施工人員進入工地要戴安全帽。4.開工前，施工管理人員必須詳細向全體作業(yè)人員作搭棚分項工程的安全技術交底，并辦理簽字手續(xù)。5.嚴禁使用升降籠搭人上落，如需使用升降籠上落材料，必須有專人開機，并在做好安全保護措施后，才能使用。6.搭拆作業(yè)應放置好材料，不得高處拋擲物體。(二)、搭設作業(yè)注意事項：1.連墻桿和剪刀撐的設置要及時，不得滯后超過2步架。2.當有六級以上大風或霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業(yè)，并把腳手架上的材料放穩(wěn)；3.搭拆腳手架期間，會同工程項目部安全員、施工員設置圍欄和警戒標志，并派專人看護，嚴禁非作業(yè)人員入內(nèi)。4.嚴格控制作業(yè)面上的施工荷載，以免荷載過大，影響腳手架的穩(wěn)定性。5.注意控制一次性搭設高度，不能盲目追求過快，跟隨樓層工作層同步搭設，不能超過工作面一層以上高度。(三)、使用的要求：1.不能隨意拆除腳手架上的任何扣件與拉結以及棚板，以保證腳手架的安全穩(wěn)定性。2.不能拆動或拆除連墻拉桿和頂桿。3.不得在腳手架基礎及附近進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施，確保腳手架基礎不發(fā)生變形，沉降等。4.要求在每層有外飄板、空調(diào)機及圓弧部位空隙掛設安全兜底網(wǎng)，保證施工安全。5.該腳手架按裝修腳手架荷載2.0KN/㎡考慮，作業(yè)層的施工荷載必須符合設計要求，不得超載。6.不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土管等固定在腳手架上。7.嚴禁在腳手架上架設超重設備。(四)、檢查工作：1.加強施工時腳手架檢查工作：(1)、上崗前檢查；(2)、風雨后的檢查；(3)、使用過程中的經(jīng)常性檢查；發(fā)現(xiàn)隱患應及時清除。2.工地臨時用電線路在架體鋪設以及腳手架子避雷措施等按國家現(xiàn)行標準《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》（JGJ46-2005）的有關規(guī)定執(zhí)行。3.在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須做好防火措施和專人看守。八、外腳手架計算以下驗算按立面搭設最高點進行計算。鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）。計算參數(shù):雙排腳手架，搭設高度27.3米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.60米，立桿的橫距0.80米，內(nèi)排架距離結構0.15米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.80米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設12層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿?；撅L壓0.45kN/m2，高度變化系數(shù)1.4200，體型系數(shù)1.1340。地基承載力標準值190kN/m2，基礎底面擴展面積0.160m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)0.70。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m活荷載標準值Q=2.000×0.800/2=0.800kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m活荷載的計算值q2=11.4×0.8000=1.1220kN/mm大橫桿計算荷載組組合簡圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)大橫桿計算荷載組組合簡圖(支座最大彎彎矩)2.抗彎強強度計算最大彎矩考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的彎矩跨中最大彎矩計算算公式如下::跨中最大彎矩為M1=(00.08×0.2144+0.100×1.1200)×1.60002支座最大彎矩計算算公式如下::支座最大彎矩為M2=-((0.10××0.2144+0.1117×1.1200)×1.60002我們選擇支座彎矩矩和跨中彎矩矩的最大值進進行強度驗算算：=0.390×1106/50800.0=766.824NN/mm2大橫桿的計算強度度小于2055.0N/mmm2,滿足要求!3.撓度計計算最大撓度考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q11=0.0338+0.1140=0..178kNN/m活荷載標準值q22=0.8000kN/mm三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度V=(0..677×0.1788+0.9990×0.8000)×1600..04/(1000×2.06×105×1219000.0)==2.3822mm大橫桿的最大撓度度小于16000.0/1150與10mm,,滿足要求!二、小橫桿的計算算:小橫桿按照簡支梁梁進行強度和和撓度計算，大大橫桿在小橫橫桿的上面。用大橫桿支座的最最大反力計算算值，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值值計算大橫桿的自重標準準值P11=0.0338×1.6000=0.0661kN腳手板的荷載標準準值P22=0.3550×0.8000×1.6000/2=0..224kNN活荷載標準值Q=2.0000×0.8000×1.6000/2=1..280kNN荷載的計算值P=1.22×0.0611+1.2××0.2244+1.4××1.2800=2.1335kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強強度計算最大彎矩考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和均布荷載最大彎矩矩計算公式如如下:集中荷載最大彎矩矩計算公式如如下:M=(1..2×0.0388)×0.80002/8+2..135×=0.431×1106/50800.0=844.762NN/mm2小橫桿的計算強度度小于2055.0N/mmm2,滿足要求!3.撓度計計算最大撓度考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和均布荷載最大撓度度計算公式如如下:集中荷載最大撓度度計算公式如如下:小橫桿自重均布荷荷載引起的最最大撓度V1=5..0×0.0388×800.0004/(3844×2.0600×105×1219000.0000)=0.001mm集中荷載標準值PP=0.0661+0.2224+1..280=11.565kkN集中荷載標準值最最不利分配引引起的最大撓撓度V2=15565.4440×800.00×800.00×800.00/(48××2.06×105×1219000.0)==0.6655mm最大撓度和V=V1++V2=0..673mmm小橫桿的最大撓度度小于8000.0/1550與10mm,,滿足要求!三、扣件抗滑力的的計算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設計值值,取8.0kNN；R——縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設計計值；1.荷載值值計算橫桿的自重標準值值P1==0.0388×0.8000=0.0331kN腳手板的荷載標準準值P22=0.3550×0.8000×1.6000/2=0..224kNN活荷載標準值Q=2.0000×0.8000×1.6000/2=1..280kNN荷載的計算值R=1.22×0.0311+1.2××0.2244+1.4××1.2800=2.0998kN單扣件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!!當直角扣件的擰緊緊力矩達400--65NN.m時,試驗表明:單扣件在122kN的荷載載下會滑動,,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kNN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取122.0kN。四、腳手架荷載標標準值:作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。靜荷載標準值包括括以下內(nèi)容：：(1)每米米立桿承受的的結構自重標標準值(kN/m))；本例為0..1248NNG1=0.1255×27.3000=3.4407kN(2)腳手手板的自重標標準值(kN/m2)；本例采用用木腳手板，標標準值為0..35NNG2=0.3500×12×1.6000×(0.8000+0.1550)/2==3.1922kN(3)欄桿桿與擋腳手板板自重標準值值(kN/m))；本例采用用欄桿、竹笆笆片腳手板擋擋板，標準值值為0.155NNG3=0.1500×1.6000×12/2==1.4400kN(4)吊掛掛的安全設施施荷載，包括括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.0055NNG4=0.0055×1.6000×27.3000=0.2218kN經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1+NNG2+NGG3+NG44=8..257kNN?；詈奢d為施工荷載載標準值產(chǎn)生生的軸向力總總和，內(nèi)、外外立桿按一縱縱距內(nèi)施工荷荷載總和的11/2取值。經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值NQ=2.0000×2×1.6000×0.8000/2=2..560kNN風荷載標準值應按按照以下公式式計算其中W0———基本風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)附錄錄表D.4的規(guī)定定采用：W00=0..450Uz——風荷載高度度變化系數(shù)，按按照《建筑結結構荷載規(guī)范范》(GB500009-20001)附錄錄表的規(guī)定采采用：Uz=1.4420Us——風荷載體型型系數(shù)：Uss=1..134經(jīng)計算得到，風荷荷載標準值WWk=00.7×0.4500×1.4200×1.1344=0..507kNN/m2?？紤]風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值計計算公式N==1.2NNG+00.85×1.4NQQ經(jīng)過計算得到，底底部立桿的最最大軸向壓力力N=1.22×8.2577+0.855×1.4×2.5600=12.9955kN不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N==1.2NNG+11.4NQ經(jīng)過計算得到，底底部立桿的最最大軸向壓力力N=1.22×8.2577+1.4××2.5600=13.4493kN風荷載設計值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW計算公公式MW=0.885×1.4Wkklah2/10其中Wk———風荷載標標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距距(m)；h——立桿的步距距(m)。經(jīng)過計算得到風荷荷載產(chǎn)生的彎彎矩Mw==0.85××1.4×0.5077×1.6000×1.8000×五、立桿的穩(wěn)定性性計算:1.不考慮慮風荷載時,,立桿的穩(wěn)定定性計算其中N——立桿的軸心心壓力設計值值，N=133.493kkN；i——計算算立桿的截面面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算算長度附加系系數(shù)，取1..155；u——計算算長度系數(shù)，由由腳手架的高高度確定，uu=1.5000；l0——計計算長度((m),由公公式l0=kuhh確定，l0==1.1555×1.5000×1.8000=3.1118m；A——立桿桿凈截面面積積，A=4..890cmm2；W——立桿桿凈截面模量量(抵抗矩),WW=5.0880cm3；——由長細比，為31118/166=197；；——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比ll0/i的的結果查表得得到0.1886；——鋼管立桿受壓強度度計算值((N/mm22)；經(jīng)計算得得到=134493/(00.19×489)==148.5526N/mmm2；[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]==205.000N/mmm2；不考慮風荷載時，立立桿的穩(wěn)定性性計算<[f],滿滿足要求!2.考慮風風荷載時,立桿的穩(wěn)定定性計算其中N——立桿的軸心心壓力設計值值，N=122.955kkN；i——計算算立桿的截面面回轉半徑，i=1.58cm；k——計算算長度附加系系數(shù)，取1..155；u——計算算長度系數(shù)，由由腳手架的高高度確定，uu=1.5000；l0——計計算長度((m),由公公式l0=kuhh確定，l0==1.1555×1.5000×1.8000=3.1118m；A——立桿桿凈截面面積積，A=4..890cmm2；W——立桿桿凈截面模量量(抵抗矩),WW=5.0880cm3；——由長細比，為31118/166=197；；——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比ll0/i的的結果查表得得到0.1886；MW——計計算立桿段由由風荷載設計計值產(chǎn)生的彎彎矩，；——鋼管立桿受壓強度度計算值((N/mm22)；經(jīng)計算得得到=129955/(00.19×489)++3130000/50880=2044.206NN/mm2；[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]==205.000N/mmm2；考慮風荷載時，立立桿的穩(wěn)定性性計算<[f],滿滿足要求!六、最大搭設高度度的計算:不考慮風荷載時,,采用單立管管的敞開式、全全封閉和半封封閉的腳手架架可搭設高度度按照下式計計算：其中NG2KK——構配件自重重標準值產(chǎn)生生的軸向力，NG2K=4.850kN；NQ——活活荷載標準值值，NQ==2.5660kN；gk——每每米立桿承受受的結構自重重標準值，ggk=00.125kkN/m；經(jīng)計算得到，不考考慮風荷載時時，按照穩(wěn)定定性計算的搭搭設高度HHs=661.5577米。腳手架搭設高度Hs等于或或大于26米，按照照下式調(diào)整且且不超過500米：經(jīng)計算得到，不考考慮風荷載時時，腳手架搭搭設高度限值值[H]=50..000米?？紤]風荷載時,采采用單立管的的敞開式、全全封閉和半封封閉的腳手架架可搭設高度度按照下式計計算：其中NG2KK——構配件自重重標準值產(chǎn)生生的軸向力，NG2K=4.850kN；NQ——活活荷載標準值值，NQ==2.5660kN；gk——每每米立桿承受受的結構自重重標準值，ggk=00.125kkN/m；Mwk——計算立桿段段由風荷載標標準值產(chǎn)生的的彎矩，；經(jīng)計算得到，考慮慮風荷載時，按按照穩(wěn)定性計計算的搭設高高度Hs=27..782米。七、連墻件的計算算:連墻件的軸向力計計算值應按照照下式計算：：Nl=Nlww+Noo其中Nlw——風荷載產(chǎn)生生的連墻件軸軸向力設計值值(kN)，應按按照下式計算算：Nlww=1..4×wk×Awwk——風荷載標準準值，wk=0.5507kN//m2；Aw——每個連墻件件的覆蓋面積積內(nèi)腳手架外外側的迎風面面積，Aw=3.660×4.80=17..280m22；No——連墻件約束束腳手架平面面外變形所產(chǎn)產(chǎn)生的軸向力力(kN)；No=5.0000經(jīng)計算得到Nllw=112.2711kN，連墻墻件軸向力計計算值Nll=177.271kkN連墻件軸向力設計計值Nf=A[ff]其中——軸心心受壓立桿的的穩(wěn)定系數(shù),,由長細比ll/i=155.00/11.58的結結果查表得到到=0.988；A=44.89cmm2；[f]==205..00N/mmm2。經(jīng)過計算得到NNf=997.8399kNNf>Nll，連墻件的的設計計算滿滿足要求!八、立桿的地基承承載力計算::立桿基礎底面的平平均壓力應滿滿足下式的要要求pp≤fg其中p———立桿基礎底底面的平均壓壓力(kNN/m2)，p=NN/A；p=884.33N——上部結構傳傳至基礎頂面面的軸向力設設計值(kkN)；N=113.49A——基礎底面面面積(m2)；A=00.16fg——地基承載力力設計值((kN/m22)；fg=133.000地基承載力設計值值應按下式計計算ffg=kkc×fgk其中kc———腳手架地基基承載力調(diào)整整系數(shù)；kcc=0..70fgk——地基承載力力標準值；ffgk=190.000地基承載力的計算算滿足要求!!九、卸料平臺計算算13#宿舍樓擬安安裝4個鋼井架作材材料垂直運輸輸，按有關規(guī)規(guī)定卸料平臺臺要以腳手架架分開獨立搭搭設并自成受受力系統(tǒng)，禁禁止與腳手架架連接，防止止給腳手架增增加不利荷載載，影響腳手手架的穩(wěn)定和和平臺的安全全使用。卸料料平臺的立柱柱、水平桿、剪剪刀撐均采用用Φ48×3..5鋼管搭設，支支承梁使用80×800mm枋木間距2550mm，面滿鋪18mm厚模板并用用鐵釘固定牢牢固。平臺搭搭設尺寸2..0m×2.0m，每層設置置一層面板，面面板下方設置置一層水平剪剪刀撐。計算依據(jù)1《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規(guī)規(guī)范》（JGGJ130--2001）。計算依據(jù)2《施工工技術》20002.3..《扣件式鋼鋼管模板高支支撐架設計和和使用安全》(杜榮軍)。計算參數(shù):模板支架搭設高度度為22.77m，立桿的縱距b==1.00mm，立桿的橫橫距l(xiāng)=11.00m，立立桿的步距h=1.880m。腳手板自重0.330kN/mm2，欄桿自重重0.15kkN/m，材材料最大堆放放荷載4.000kN/mm2，施工活荷荷載1.000kN/m22。圖落地平臺支撐架架立面簡圖圖落地平臺支撐架架立桿穩(wěn)定性性荷載計算單單元采用的鋼管類型為為48×3.0。一、基本計算參數(shù)數(shù)[同上]二、縱向支撐鋼管管的計算縱向鋼管按照均布布荷載下連續(xù)續(xù)梁計算，截截面力學參數(shù)數(shù)為截面抵抗矩W=4.449cm3；截面慣性矩I=10..78cm44；縱向鋼管計算簡圖圖1.荷載的計算：：(1)腳手手板與欄桿自自重線荷載((kN/m))：qq1=0..000+00.300××0.2500=0.0775kN/mm(2)堆放放材料的自重重線荷載(kN/m))：qq21=4.0000×0.2500=1.0000kN/mm(3)施工工荷載標準值值(kN/m))：qq22=1.0000×0.2500=0.2550kN/mm經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值q2=0.2500+1.0000=1.2250kN//m2.抗彎強強度計算最大彎矩考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:最大彎矩計算公式式如下:最大支座力計算公公式如下:靜荷載q1==1.200×0.0755=0.0990kN/mm活荷載q2==1.400×0.2500+1.400×1.0000=1.7550kN/mm最大彎矩Mmaax=(0..10×0.0900+0.1117×1.7500)×1.00002最大支座力N=(1..1×0.0900+1.2××1.75))×1.00==2.1999kN抗彎計算強度ff=0.2114×106/44911.0=477.60N//mm2縱向鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!3.撓度計計算最大撓度考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的撓度計算公式如下:靜荷載q1==0.0775kN/mm活荷載q2==0.2550+1.0000=1..250kNN/m三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度V=(0..677×0.0755+0.9990×1.2500)×1000..04/(1000×2.06×105×1077880.0)==0.1344mm縱向鋼管的最大撓撓度小于10000.0//150與10mm,,滿足要求!三、橫向支撐鋼管管計算橫向支撐鋼管按照照集中荷載作作用下的連續(xù)續(xù)梁計算集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P==2.20kkN支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管剪力圖((kN)變形的計算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結果果如下：支撐鋼管變形計算算受力圖支撐鋼管變形圖((mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩最大變形vmaax=1.4410mm最大支座力Qmmax=9..621kNN抗彎計算強度ff=0.8225×106/44911.0=1883.62NN/mm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于205.00N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于10000.0//150與10mm,,滿足要求!四、扣件抗滑移的的計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算:RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設計值值,取8.00kkN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；計算中R取最大支支座反力，RR=9.622kN單扣件抗滑承載力力的設計計算算不滿足要求求,可以考慮采采用雙扣件!!R≤8.0kkN時，可采采用單扣件；；8.0kkN<R112.0kkN時，應采采用雙扣件；；R>12..0kN時，應應采用可調(diào)托托座。五、立桿的穩(wěn)定性性計算荷載標標準值作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風荷載載。1.靜荷載標準值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手手架鋼管的自自重(kN)：NNG1=0.1000×22.7000=2.2259kN鋼管的自重計算參參照《扣件式式規(guī)范》附錄錄A雙排架自自重標準值，設設計人員可根根據(jù)情況修改改。(2)欄桿桿的自重(kN)：NNG2=0.1500×1.0000=0.1550kN(3)腳手手板自重(kN)：NNG3=0.3000×1.0000×1.0000=0.3000kN(4)堆放放荷載(kN)：NNG4=4.0000×1.0000×1.0000=4.0000kN經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1+NNG2+NGG3+NG44=6..709kNN。2.活荷載為施工工荷載標準值值產(chǎn)生的荷載載。經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值NQ=1.0000×1.0000×1.0000=1.0000kN3.不考慮風荷載載時,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N==1.200NG+1.40NNQ六、