供配電計(jì)算題試題庫完整

.PAGE.4.1、某小批量生產(chǎn)車間380v線路上接有接有金屬切削機(jī)床共20臺(tái)〔其中,10KW的4臺(tái),15KW的8臺(tái),5kW的8臺(tái),車間有380v電焊機(jī)2臺(tái)〔每臺(tái)容量18KVA,?N=65%,,COSΨN=0.5>,車間有吊車一臺(tái)〔12KW,?N=25%>,試計(jì)算此車間的設(shè)備容量。解：①金屬切削機(jī)床的設(shè)備。金屬切削機(jī)床屬于長(zhǎng)期連續(xù)工作制設(shè)備,所以20臺(tái)金屬切削機(jī)床的總?cè)萘繛椋篜e1=∑Pei=4×10+8×15+8×5=200KW②電焊機(jī)的設(shè)備容量。電焊機(jī)屬于反復(fù)短時(shí)工作制設(shè)備,它的設(shè)備容量應(yīng)統(tǒng)一換算到?=100%,所以2臺(tái)電焊機(jī)的設(shè)備容量為：Pe2=2SNCOSΨN=2×18××0.5=14.5KW③吊車的設(shè)備容量。吊車屬于反復(fù)短時(shí)工作制設(shè)備,它的設(shè)備容量應(yīng)統(tǒng)一換算到?=25%,所以1臺(tái)吊車的容量為：Pe3=PN=PN=12KW④車間的設(shè)備總?cè)萘繛镻e=200+14.5+12=226.5KW4.2、用需要系數(shù)法計(jì)算第一題。解:①金屬切削機(jī)床組的計(jì)算負(fù)荷取Kd=0.2=0.5=1.73==0.2×142=28.4KW==28.4×1.73=49.1kvar==56.8kVA==86.3A②電焊機(jī)組的計(jì)算負(fù)荷取Kd=0.35=0.35=2.68==0.35×16.1=5.6KW==5.6×2.68=15.0kvar==16.0kVA==24.3A ③吊車機(jī)組的計(jì)算負(fù)荷取Kd=0.15=0.5=1.73==1.7KW==2.9kvar==3.4kVA==5.2A④全車間的總計(jì)算負(fù)荷=0.8==28.6KW==53.6kvar==60.8kVA==92.4A4.3、一機(jī)修車間的380v線路上,接有金屬切削機(jī)床電動(dòng)機(jī)20臺(tái)共60KW,其KD1=0.2,COSΨ1=0.5；另接通風(fēng)機(jī)2臺(tái)共10KW,其KD1=0.8,COSΨ2=0.8；電爐1臺(tái)5KW,其KD1=0.7,COSΨ3=1.0；試求計(jì)算負(fù)荷〔設(shè)同時(shí)系數(shù)為0.9。解：冷加工電動(dòng)機(jī)。Kd1=0.2,cosΨ1=1.73,tanΨ1=1.73則P30.1=KdiPel=0.2×60kw=12kwQ30.1=P30.1tanΨ1=12kw×1.73=20.8kvar②通風(fēng)機(jī)。Kd2=0.8,cosΨ2=0.8,tanΨ2=0.75,則P30.2=Kd2=Pe2=0.8×10kw=8kwQ30.2=P30.2tanΨ2=8kw×0.75=6kvar③電阻爐。Kd3=0.7,cosΨ3=1.0,tanΨ3=0則P30.3=Kd3Pe3=0.7×5kw=3.5kwQ30.3=0④總的計(jì)算負(fù)荷。P30=K∑∑P30.i=0.9×〔12+8+3.5kw=21.15kwQ30=K∑∑Q30.i=0.9×〔20.8+6+0kvar=24.1kvarS30=32KVAI30==48.8A4.4已知某一班制電器開關(guān)制造工廠共有用電設(shè)備容量4500kW,試估算該廠的計(jì)算負(fù)荷。解：取Kd=0.15=0.75=0.88==1575kw==1396kvar==2098kVA==3187.7A某廠擬建一降壓變電所,裝設(shè)一臺(tái)主變壓器。已知變電所低壓側(cè)有功計(jì)算負(fù)荷為650kW,無功計(jì)算負(fù)荷為800kvar。為了使工廠<變電所高壓側(cè)>的功率因數(shù)不低于0.9,如在變壓器低壓側(cè)裝設(shè)并聯(lián)電容器進(jìn)行補(bǔ)償時(shí),需裝設(shè)多少補(bǔ)償容量？補(bǔ)償后工廠變電所所選擇變壓器的容量有何變化？解：①補(bǔ)償前的變壓器容量和功率因數(shù)。變電所低壓側(cè)的視在計(jì)算負(fù)荷為：==1031kVA因次未考慮無功補(bǔ)償時(shí),主變壓器的容量選擇為1250kVA變電所低壓側(cè)的功率因數(shù)為=0.63②無功補(bǔ)償量。按相關(guān)規(guī)定,補(bǔ)償后變電所高壓側(cè)的功率因數(shù)不應(yīng)低于0.9,即≥0.9在變壓器低壓側(cè)進(jìn)行補(bǔ)償時(shí),因?yàn)榭紤]到變壓器的無功功率損耗遠(yuǎn)大于有功功率損耗,所以在低壓側(cè)補(bǔ)償后的低壓側(cè)功率因數(shù)應(yīng)略高于0.9.這里取補(bǔ)償后低壓側(cè)功率因數(shù)=0.92.因此低壓側(cè)需要裝設(shè)的并聯(lián)電容器容量為：=650×〔tanarccos0.63-tanarccos0.92kvar=525kvar取=530kvar。③補(bǔ)償后重新選擇變壓器容量。變電所低壓側(cè)的視在計(jì)算負(fù)荷為：==704kVA因此無功功率補(bǔ)償后的主變壓器容量可選為800kVA。④補(bǔ)償后的工廠功率因數(shù)。補(bǔ)償后變壓器的功率損耗為:0.015=0.015×704kVA=10.6kW0.06=0.06×704kVA=42.2kvar變電所高壓側(cè)的計(jì)算負(fù)荷為：=+=661KW=+=312kvar==731kVA補(bǔ)償后工廠的功率因數(shù)為：=/=0.904＞0.9滿足相關(guān)規(guī)定要求。⑤無功補(bǔ)償前后的比較。=450kVA由此可見,補(bǔ)償后主變壓器的容量減少了450kVA,不僅減少了投資,而且減少電費(fèi)的支出,提高了功率因數(shù)。4.9某工廠供電系統(tǒng)如圖4.7所示。已知電力系統(tǒng)出口斷路器為SN10-10Ⅱ型。試求工廠變電所高壓110kV母線上k-1點(diǎn)短路和低壓380V母線上k-2點(diǎn)短路的三相短路電流和短路容量。圖4.7例4.9的短路計(jì)算電路解：①求k-1點(diǎn)的三相短路電流和短路容量〔=10.5kVa.計(jì)算短路電路中各元件的電抗及總阻抗。電力系統(tǒng)的電抗：由附表3查得SN10-10Ⅱ型斷路器的斷流容量=500MVA,因此===0.22架空線路的電抗：由表4.7得=0.35/km,因此=l=0.35〔/km×5km=1.75繪制k-1點(diǎn)短路的等效電路,如圖4.8所示,圖上標(biāo)出各元件的序號(hào)〔分子和電抗值〔分母,并計(jì)算其總阻抗為：=+=0.22+1.75=1.97b.計(jì)算三相短路電流和短路容量。三相短路電流周期分量有效值為：===3.08kA三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流為：===3.08kA三相短路沖擊電流及第一個(gè)周期短路全電流有效值為：=2.55=2.55×3.08=7.85kA=1.51=1.51×3.08=4.65kA三相短路容量為：===56.0MVA②求k-2點(diǎn)的三相短路電流和短路容量〔=0.4kVa.計(jì)算短路電路中各元件的電抗及總阻抗。電力系統(tǒng)的電抗：===3.2×架空線路的電抗：=l=0.35〔/km×5km×=2.54×電力變壓器的電抗：由附表2得5%,因此：=≈=0.05×=8×繪制k-2點(diǎn)短路的等效電路,如圖4.8所示,圖上標(biāo)出各元件的序號(hào)〔分子和電抗值〔分母,并計(jì)算其總阻抗為：=++//=6.86×圖4.8例4.9的短路等效電路圖〔歐姆法b.計(jì)算三相短路電流和短路容量。三相短路電流周期分量有效值為：===33.7kA三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流為：===33.7kA三相短路沖擊電流及第一個(gè)周期短路全電流有效值為：=1.84=1.84×3.08=62.0kA=1.09=1.09×3.08=36.7kA三相短路容量為：===23.3MVA在工程設(shè)計(jì)說明書中,往往只列短路計(jì)算表,如表4.8所示。表4.8例4.9的短路計(jì)算表短路計(jì)算點(diǎn)三相短路電流〔kA三相短路容量〔MVAK-13.083.083.087.854.6556.0K-233.733.733.762.036.723.3例4.10試用標(biāo)幺值法計(jì)算例4.9所示工廠供電系統(tǒng)中k-1點(diǎn)和k-2點(diǎn)的三相短路電流和短路容量。解：①確定基準(zhǔn)值。取=100MVA,=10.5kV=0.4kV而===5.50kA===144kA②計(jì)算短路電路中各主要元件的電抗標(biāo)幺值。a.電力系統(tǒng)的電抗標(biāo)幺值。由附表3查得=500MVA,,因此===0.2b.架空線路的電抗標(biāo)幺值。由表查得=0.35/km,因此==0.35〔/km×5km×=1.59c.電力變壓器的電抗標(biāo)幺值。由附表2得5%,因此===5.0繪制短路等效電路圖如圖4.9所示,圖上標(biāo)出各元件序號(hào)和電抗標(biāo)幺值,并標(biāo)明短路計(jì)算點(diǎn)。圖4.9例4.10的短路等效電路圖〔標(biāo)幺值法③計(jì)算k-1點(diǎn)的短路電路總阻抗標(biāo)幺值及三相短路電流和短路容量?？傋杩箻?biāo)幺值為：=+=0.2+1.59=1.79b.三相短路電流周期分量有效值為：===3.07kAc.其他三相短路電流為：===3.07kA=2.55=2.55×3.07=7.83kA=1.51=1.51×3.07=4.64kAd.三相短路容量為：===55.9MVA④計(jì)算k-2點(diǎn)的短路電路總阻抗標(biāo)幺值及三相短路電流和短路容量?？傋杩箻?biāo)幺值為：=++//=0.2+1.59+5/2=4.29b.三相短路電流周期分量有效值為：===33.6kAc.其他三相短路電流為：===33.6kA=1.84=1.84×33.6=61.8kA=1.09=1.09×33.6=36.6kAd.三相短路容量為：===23.3MVA4.25一個(gè)大批量生產(chǎn)的機(jī)械加工車間,擁有380V金屬切割機(jī)床50臺(tái),總?cè)萘繛?50kW,試確定此車間的計(jì)算負(fù)荷。解：==0.2×650=130kW==130×1.73=224.9kvar===259.8kVA===394.7A4.26有一380V三相線路,供電給35臺(tái)小批量生產(chǎn)的冷加工機(jī)床電動(dòng)機(jī),總?cè)萘繛?5kW,其中較大容量的電動(dòng)機(jī)有7.5kW1臺(tái),4kW3臺(tái),3kW12臺(tái),用需要系數(shù)法確定確定其計(jì)算負(fù)荷。用二項(xiàng)式系數(shù)法確定其計(jì)算負(fù)荷。解：查表一得：=0.2=0.5=1.73==0.2×85=17kW==17×1.73=29.41kvar===34kVA===51.6A查表一得：取二項(xiàng)式系數(shù)b=0.14c=0.4x=5=0.5=1.73==7.5×1+4×3+3×2=22.5kW=b+c=0.14×85+0.4×22.5=20.9kW==20.9×1.73=36.16kvar===41.77kVA===63.46A4.27一機(jī)修車間,有冷加工機(jī)床30臺(tái),設(shè)備總?cè)萘繛?50kW,電焊機(jī)5臺(tái),共15.5kW〔暫載率為65%通風(fēng)機(jī)4臺(tái),共4.8kW,車間采用380/220V線路供電,試確定該車間的計(jì)算負(fù)荷。解：①冷加工機(jī)床的計(jì)算負(fù)荷,查附表1,取需要系數(shù)和功率因數(shù)為：=0.2=0.5=1.73==0.2×150=30kW==30×1.73=51.9kvar===59.95kVA===91.1A②電焊機(jī)的計(jì)算負(fù)荷。查附表1,取需要系數(shù)和功率因數(shù)為：=0.35=0.35=2.68==0.35×15.5×=4.374kW==4.374×1.73=51.9kvar③通風(fēng)機(jī)的計(jì)算負(fù)荷。查附表1,取需要系數(shù)和功率因數(shù)為：=0.8=0.8=0.75==0.8×4.8=3.84kW==0.75×3.84=2.88kvar④全車間總計(jì)算負(fù)荷根據(jù)表4.2,取同時(shí)系數(shù)=0.8,所以全車間的計(jì)算負(fù)荷為：==0.8×〔30+4.374+3.84=30.57kW==0.8×〔51.9+11.72+2.8853.2=kvar===61.36kVA===93.23A4.28某工廠有功計(jì)算負(fù)荷為2200kW,功率因數(shù)為0.55,現(xiàn)計(jì)劃在10kV母線上安裝補(bǔ)償電容器,使功率因數(shù)提高到0.9,問電容器的安裝容量為多少？安裝電容器后工廠的視在負(fù)荷有何變化？解：需要安裝的電容器的容量為：=2200×〔tanarccos0.55-tanarccos0.9=2275.15kvar取=2275kvar補(bǔ)償前容量為===4000kVA補(bǔ)償后容量為：===2444.4kVA減少了投資,減少電費(fèi)支出,提高了功率因數(shù)。4.29某工廠變電所裝有一臺(tái)630kVA變壓器,其二次側(cè)〔380V的有功計(jì)算負(fù)荷為420kW,無功計(jì)算負(fù)荷為350kvar。試求此變電所一次側(cè)〔10KV的計(jì)算負(fù)荷及其功率因數(shù)。如果功率因數(shù)未達(dá)到0.9,問此變電所低壓母線上應(yīng)裝設(shè)多大并聯(lián)電容器容量才能滿足要求？解：==546.72kVA0.015=0.015×546.72kVA=8.2kW0.06=0.06×546.72kVA=32.8kvar變電所高壓側(cè)的計(jì)算負(fù)荷為：=+=428.2KW=+=382.8kvar==574.36kVA補(bǔ)償前功率因數(shù)為：=/=0.75﹤0.9補(bǔ)償電容為=×〔tanarccos0.75-tanarccos0.92=191.5kvar取=190kvar補(bǔ)償后：==449.45kVA0.015=0.015×449.45kVA=6.74kW0.06=0.06×449.45kVA=26.74kar變電所高壓側(cè)的計(jì)算負(fù)荷為：=+=426.74KW=+=186.97kvar==465.93kVA補(bǔ)償后工廠的功率因數(shù)為：=/=0.924.30有一地區(qū)變電所通過一條長(zhǎng)4km的10kV電纜線路供電給某工廠一個(gè)裝有兩臺(tái)并列運(yùn)行的SL7-800型變壓器的變電所,地區(qū)變電所出口處斷路器斷流容量為300MVA。試用標(biāo)幺值法求該廠變電所10kV的高壓側(cè)和380V低壓側(cè)的短路電流、、、、、等,并列出短路計(jì)算表。解：①確定基準(zhǔn)值。取=100MVA,=10.5kV=0.4kV===5.50kA===144kA②計(jì)算短路電路中各主要元件的電抗標(biāo)幺值。a.電力系統(tǒng)的電抗標(biāo)幺值。由附表3查得=300MVA,,因此===0.33b.架空線路的電抗標(biāo)幺值。由表查得=0.08/km,因此==0.08〔/km×4km×=0.29c.電力變壓器的電抗標(biāo)幺值。由附表2得5%,因此===6.25繪制短路等效電路圖如下圖所示,圖上標(biāo)出各元件序號(hào)和電抗標(biāo)幺值,并標(biāo)明短路計(jì)算點(diǎn)。③計(jì)算k-1點(diǎn)的短路電路總阻抗標(biāo)幺值及三相短路電流和短路容量。總阻抗標(biāo)幺值為：=+=0.33+0.29=0.62b.三相短路電流周期分量有效值為：===8.87kAc.其他三相短路電流為：===8.87kA=2.55=2.55×8.87=22.62kA=1.51=1.51×8.87=13.39kAd.三相短路容量為：===161.3MVA④計(jì)算k-2點(diǎn)的短路電路總阻抗標(biāo)幺值及三相短路電流和短路容量?？傋杩箻?biāo)幺值為：=++//=0.2+1.59+6.25/2=3.75b.三相短路電流周期分量有效值為：===38.4kAc.其他三相短路電流為：===38.4kA=1.84=1.84×38.4=70.66kA=1.09=1.09×38.4=41.86kAd.三相短路容量為：===26.67MVA短路計(jì)算點(diǎn)三相短路電流〔kA三相短路容量〔MVAK-18.878.878.8713.3922.62161.3K-238.438.438.441.8670.6626.67例5.1有一條采用BLX-500型鋁心橡皮線明敷的220/380V的TN-S線路,計(jì)算電流為50A,當(dāng)?shù)刈顭嵩缕骄罡邭鉁貫?30℃。試按發(fā)熱條件選擇此線路的導(dǎo)線截面。解：此TN-S線路為含有N線和PE線的三相五線制線路,因此,不僅要選擇相線,還要選擇中性線和保護(hù)線。①相線截面的選擇。查附表8知環(huán)境溫度為30℃時(shí)明敷的BLX-500型截面為100的鋁心橡皮絕緣導(dǎo)線的=60A＞=50A,滿足發(fā)熱條件。因此相線截面選=10。②N線的選擇。按≥0.5,選擇=6。③PE線的選擇。由于＜16,故選==10。所選導(dǎo)線的型號(hào)規(guī)格表示為：BLX-500-<3×10＋1×6＋PE10>。例5.2上例所示TN-S線路,如采用BLV-500型鋁心絕緣線穿硬塑料管埋地敷設(shè),當(dāng)?shù)刈顭嵩缕骄罡邭鉁貫?25℃。試按發(fā)熱條件選擇引線的導(dǎo)線截面及穿管內(nèi)徑。解：查附表10可知+25℃時(shí)5根單心線穿硬塑料管的BLV-500型導(dǎo)線截面為25的導(dǎo)線的允許載流量=57A＞=50A。因此,按發(fā)熱條件,相線截面可選為25。N線截面按≥0.5,選擇=16。PE線的選擇按≥16,選為16。穿管的硬塑料管內(nèi)徑選為40mm。選擇的結(jié)果表示為：BLV-500-<3×25＋1×16＋PE16>-VG50,其中VG為硬塑料管代號(hào)。例5.3有一條LJ型鋁絞線架設(shè)的5km長(zhǎng)的10kV架空線路,計(jì)算負(fù)荷為1380kW,=0.7,=4800h,試選擇其經(jīng)濟(jì)截面,并校驗(yàn)其發(fā)熱條件和機(jī)械強(qiáng)度。解：〔1選擇經(jīng)濟(jì)截面。=/<>=1380kW/〔×10kV×0.7=114A由表5.1查得=1.51A/,故=114A/〔1.51A/=99因此初選的標(biāo)準(zhǔn)截面為95,即LJ-95型鋁絞線。校驗(yàn)發(fā)熱強(qiáng)度。查附表7得LJ-95型鋁絞線的載流量〔室外25℃時(shí)=325A＞=114A,因此滿足發(fā)熱條件。校驗(yàn)機(jī)械強(qiáng)度。查附表5.1得10kV架空鋁絞線的最小截面=35＜A=95,因此所選LJ-95型鋁絞線也滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。例5.4試檢驗(yàn)例5.3所選LJ-95型鋁絞線是否滿足允許電壓損耗5%的要求。已知該線路導(dǎo)線為等邊三角形排列,線距為1m。解：由例5.3知=1380kW,=0.7,因此=1,==1380kvar又根據(jù)題目條件查附表7,得=0.365/km,=0.34/km。故線路的電壓損耗百分值為：×100%=×100%=4.83%它小于=5%,因此所選LJ-95型鋁絞線滿足電壓損耗要求.例5.5某220/380V線路,線路全長(zhǎng)75m,采用BLX-500-<3×25＋1×16>的橡皮絕緣導(dǎo)線明敷,在距線路首端50m處,接有7kW說的電阻性負(fù)荷,在末端接有28KW的電阻性負(fù)荷,試計(jì)算全線路的電壓損耗百分值。解：查表5.3可知C=46.2kWm/,而7kW×50m+28kW×75m=2450kWm即===2.12%例5.6某220/380V的TN-C線路,如圖5.3所示,線路擬采用BLX導(dǎo)線明敷,環(huán)境溫度為35℃,允許電壓損耗為5%,試確定該導(dǎo)線截面。圖5.3例5.6的線路解：〔1線路的等效變換。將圖5.3〔a所示的帶均勻分布負(fù)荷的線路等效為圖5.3〔b所示的帶集中負(fù)荷的線路。原集中負(fù)荷=20kW,=0.8,因此==20×〔arccos0.8kvar=15kvar將原分布負(fù)荷變換為集中負(fù)荷=0.5×〔kW/m×60m=30kW,=0.7,因此==30×tan〔arccos0.7kvar=30kvar按發(fā)熱條件選擇導(dǎo)線截面。線路上總的負(fù)荷為：P=+=20kW+30kW=50kWQ=+=15kvar+30kvar=45kvar==67.3kVI===102A按此電流值查附表8,得線心截面為35的BLX導(dǎo)線在35℃時(shí)的=119A＞=102A,因此可選BLX-500-1×35型導(dǎo)線三根作相線,另選500-1×35型導(dǎo)線一根作保護(hù)中性線〔PEN。校驗(yàn)機(jī)械強(qiáng)度。查第3章表3.5可知,按明敷在絕緣支持件上,且支持點(diǎn)間距為最大來考慮,其最小允許截面為10,因此,以上所選相線和保護(hù)中性線均滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。校驗(yàn)電壓損耗。按線芯截面=35差附表12,得明敷鋁芯線的=1.060.34/km,=0.241/km,因此,線路的電壓損耗為：===[﹙20kW×0.03km+30kW×0.05km﹚×1.06/km+﹙15kvar×0.03km+30kvar×0.05km﹚×0.241/km]/0.38kV=7.09V。%=×100%=×100%=1.87%由于%=1.87%＜%=5%,因此,以上所選導(dǎo)線也滿足電壓損耗的要求。5.21試按發(fā)熱條件選擇220/380V,TN-C系統(tǒng)中的相線和PEN線截面及穿線鋼管〔G的直徑。已知線路的計(jì)算電流為150A,安裝地點(diǎn)的壞境溫度為25℃,擬用BLV鋁心塑料線穿鋼管埋地敷設(shè)。請(qǐng)選擇導(dǎo)線并寫出導(dǎo)線線型。解：＞,查附表9知+25℃時(shí),4根單心穿硬塑料管BLV型導(dǎo)線截面為95的導(dǎo)線允許載流量=152A＞150A因此按發(fā)熱條件,相線截面可選為95N線截面按,可選PE線截面按,選擇穿線的鋼管內(nèi)徑為70選擇的結(jié)果表示為BLV-500-<3×95+PEN50>-G705.22如果上題所述220/380V線路為TN-S系統(tǒng),按發(fā)熱條件選擇其相線,N線和PE線的截面。解：由上題計(jì)算并查附表9可解相線截面N線截面PE線截面穿線的鋼管內(nèi)徑為70選擇結(jié)果表示為BLV-500-<3×95+1×50+PE50>-G701、已知某機(jī)修車間的金屬切削機(jī)床組,擁有380V的三相電動(dòng)機(jī)7.5kw3臺(tái),4kw8臺(tái),3kw17臺(tái),1.5kw10臺(tái)。試用需要系數(shù)法求其計(jì)算負(fù)荷。解：此機(jī)床組電動(dòng)機(jī)的總?cè)萘繛椴楦戒洷?得Kd=0.16~0.2<取0.2>,有功計(jì)算負(fù)荷無功計(jì)算負(fù)荷視在計(jì)算負(fù)荷計(jì)算電流2、某機(jī)修車間380V線路上,接有金屬切削機(jī)床電動(dòng)機(jī)20臺(tái)共50kW〔其中較大容量電動(dòng)機(jī)有7.5kW1臺(tái),4Kw3臺(tái),2.2Kw7臺(tái),通風(fēng)機(jī)2臺(tái)共3kW,電阻爐1臺(tái)2kW。試用需要系數(shù)法確定此線路上的計(jì)算負(fù)荷。解：先求各組的計(jì)算負(fù)荷金屬切削機(jī)床組查附錄表1,取Kd=0.2,P30〔1=0.2×50=10kWQ30〔1=10×1.73=17.3kvar通風(fēng)機(jī)組Kd=0.8,P30〔2=0.8×3=2.4kWQ30〔2=2.4×0.75=1.8kvar電阻爐Kd=0.7,P30〔3=0.7×2=1.4kWQ30〔3=0因此總的計(jì)算負(fù)荷為〔取K∑p=0.95,K∑q=0.97P30=0.95×〔10+2.4+1.4=13.1kWQ30=0.97×〔17.3+1.8+0=18.5kvarS30=I30=在實(shí)際工程設(shè)計(jì)說明中,常采用計(jì)算表格的形式,如表所示。序用電設(shè)備組名稱臺(tái)數(shù)n容量需要系數(shù)costan計(jì)算負(fù)荷號(hào)Kd1金屬切削機(jī)床2050O.20.51.731017.32通風(fēng)機(jī)23O.80.80.752.41.83電阻爐120.7101.40235513.819.1車間總計(jì)取K∑p=0.95K∑q=0.9713.118.522.734.53、已知某機(jī)修車間的金屬切削機(jī)床組,擁有380V的三相電動(dòng)機(jī)7.5kw3臺(tái),4kw8臺(tái),3kw17臺(tái),1.5kw10臺(tái)。試用二項(xiàng)式法來確定機(jī)床組的計(jì)算負(fù)荷。解：由附錄表1查得。設(shè)備總?cè)萘繛镻e=120.5kW。x臺(tái)最大容量的設(shè)備容量為Px=P5=7.5kW×3+4kW×2=30.5kW有功計(jì)算負(fù)荷為P30=0.14×120.5Kw+0.4×30.5Kw=29.1Kw無功計(jì)算負(fù)荷為Q30=29.1Kw×1.73=50.3kvar視在計(jì)算負(fù)荷為計(jì)算電流為4、某機(jī)修車間380V線路上,接有金屬切削機(jī)床電動(dòng)機(jī)20臺(tái)共50kW〔其中較大容量電動(dòng)機(jī)有7.5kW1臺(tái),4Kw3臺(tái),2.2Kw7臺(tái),通風(fēng)機(jī)2臺(tái)共3kW,電阻爐1臺(tái)2kW。試用二項(xiàng)式法來確定機(jī)修車間380V線路的計(jì)算負(fù)荷。解：先求各組的和金屬切削機(jī)床組由附錄表1查得b=0.14,c=0.4,x=5,=0.5,=1.73,=0.14×50kw=7kW=0.4〔7.5kw×1+4kw×3+2.2kw×1=8.68kw通風(fēng)機(jī)組查附錄表1得b=0.65,c=0.25,x=5,=0.8,=0.75,=0.65×3kw=1.95kw=0.25×3kw=0.75kw電阻爐查附錄表1得b=0.7,c=0,x=0,=1,=0,故=0.7×2kw=1.4kw=0以上各組設(shè)備中,附加負(fù)荷以為最大,因此總計(jì)算負(fù)荷為P30=〔7+1.95+1.4+8.68=19kwQ30=〔7×17.3+1.95×0.75+0+8.68×1.73=28.6kvarS30=I30=從計(jì)算結(jié)果可以看出,按二項(xiàng)式法計(jì)算的結(jié)果比按需要系數(shù)法計(jì)算的結(jié)果大得比較多,這也更為合理。按一般工程設(shè)計(jì)說明書要求,以上計(jì)算可列成下表所示電力負(fù)荷計(jì)算表。序用電設(shè)備組名稱設(shè)備臺(tái)數(shù)容量二項(xiàng)式系數(shù)tan計(jì)算負(fù)荷號(hào)總臺(tái)數(shù)最大容量臺(tái)數(shù)bcl切削機(jī)床2055021.7O．140.40.51.737+8.6812.1+15.02通風(fēng)機(jī)25330.65O．250.8O.751.95+0.751.46+0.563電阻爐1O2O0.70101.40總計(jì)23551928.634.352.15、如圖所示220/380V三相四線制線路上,接有220V單相電熱干燥箱4臺(tái),其中2臺(tái)10kW接于A相,1臺(tái)30kW接于B相,1臺(tái)20kW接于C相。另有380V單相對(duì)地焊機(jī)4臺(tái),其中2臺(tái)14kW〔ε=100%接于AB相間,1臺(tái)20kw〔ε=100%接于BC相間,1臺(tái)30kW〔ε=60%接于CA相間。試求此線路的計(jì)算負(fù)荷。解：〔1電熱干燥箱的各相計(jì)算負(fù)荷查附錄表1得Kd=0.7,=1,=0。計(jì)算其有功計(jì)算負(fù)荷：A相P30.A〔1=Kd=0.7×2×10kw=14kwB相P30.B〔1=Kd=0.7×1×30kw=21kwC相P30.C〔1=Kd=0.7×1×20kw=14kw〔2焊機(jī)的各相計(jì)算負(fù)荷先將接于CA相間的30kw〔ε=60%換算至ε=100%的容量,即查附錄表1得；再由表2—3查得時(shí)的功率換算系數(shù)。因此對(duì)焊機(jī)換算到各相的有功和無功設(shè)備容量為A相B相C相各相的有功和無功計(jì)算負(fù)荷為A相B相C相〔3各相總的有功和無功計(jì)算負(fù)荷A相B相C相總的等效三相計(jì)算負(fù)荷因B相的有功計(jì)算負(fù)荷最大,故取B相計(jì)算等效三相計(jì)算負(fù)荷,由此可得6、某廠壓變電所裝設(shè)一臺(tái)主變壓器。已知變電所低壓側(cè)有功計(jì)算負(fù)荷為650kW,無功計(jì)算負(fù)荷為800kvar。為了使工廠<變電所高壓側(cè)>的功率因數(shù)不低于0.9,如在變電所低壓側(cè)裝設(shè)并聯(lián)電容器進(jìn)行補(bǔ)償時(shí),需裝設(shè)多少補(bǔ)償容量?并問補(bǔ)償前后工廠變電所所選主變壓器容量有何變化?解：<1>補(bǔ)償前的變壓器容量和功率因數(shù)變壓器低壓側(cè)的視在計(jì)算負(fù)荷為主變壓器容量選擇條件為≥,因此未進(jìn)行無功補(bǔ)償時(shí),主變壓器容量應(yīng)選為1250kV·A<參看附錄表5>。這時(shí)變電所低壓側(cè)的功率因數(shù)為：cos<2>=650／1031＝0.63<2>無功補(bǔ)償容量按規(guī)定,變電所高壓側(cè)的cos≥0.9,考慮到變壓器本身的無功功率損耗△QＴ遠(yuǎn)大于其有功功率損耗△PＴ,一般△QＴ＝<4～5>△PＴ,因此在變壓器低壓側(cè)進(jìn)行無功補(bǔ)償時(shí),低壓側(cè)補(bǔ)償后的功率因數(shù)應(yīng)略高于0.90,取cos′＝0.92。低壓側(cè)需裝設(shè)的并聯(lián)電容器容量為：Qc=650×<tanarccos0.63－tanarccosO.92>kvar=525kvar取QＣ=530kvar<3>補(bǔ)償后的變壓器容量和功率因數(shù)補(bǔ)償后變電所低壓側(cè)的視在計(jì)算負(fù)荷為kV·A=704kV·A因此主變壓器容量可改選為800kV·A,比補(bǔ)償前容量減少450kV·A。變壓器的功率損耗為△≈0.015=0.015x704kV·A=10.6kW△≈0.06=0.06×704kV·A=42.2kvar變電所高壓側(cè)的計(jì)算負(fù)荷為=650kW+10.6KW＝661kW=<800—530>kvar+42.2kvar=312kvarkV·A＝731kV·A補(bǔ)償后工廠的功率因數(shù)為cos=／=661／731＝0.9047、有一380V三相線路,供電給下表所示4臺(tái)電動(dòng)機(jī)。試計(jì)算該線路的尖峰電流。電動(dòng)機(jī)參數(shù)M1M2M3M4額定電流／A起動(dòng)電流／A5.840.653535.819727.6193.2解：電動(dòng)機(jī)M4的=193.2A-27.6A=165.6A為最大,線路的尖峰電流為：=0.9×<5.8+5+35.8>A+193.2A=235A1、某工廠供電系統(tǒng)如下圖所示。已知電力系統(tǒng)出口斷路器為SNl0—10II型。試求工廠變電所高壓10kV母線上k-1點(diǎn)短路和低壓380V母線上k-2點(diǎn)短路的三相短路電流和短路容量。解：1.求k-1點(diǎn)的三相短路電流和短路容量<=10.5kV><1>計(jì)算短路電路中各元件的電抗及總電抗1>電力系統(tǒng)的電抗：由附錄表8查得SNl0-10Ⅱ型斷路器的斷流容量=500MV·A,2>架空線路的電抗：查表3-1得X0=0.35/km3繪k-1點(diǎn)短路的等效電路,并計(jì)算其總電抗為<2>計(jì)算三相短路電流和短路容量1>三相短路電流周期分量有效值2>三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流3>三相短路沖擊電流及第一個(gè)周期短路全電流有效值4>三相短路容量2.求k-2點(diǎn)的短路電流和短路容量<=0.4kV>1>電力系統(tǒng)的電抗2>架空線路的電抗3>電力變壓器的電抗：由附錄表5得％=54>繪k-2點(diǎn)短路的等效電路如上圖b所示,并計(jì)算其總電抗：//<2>計(jì)算三相短路電流和短路容量1>三相短路電流周期分量有效值2>三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流3>三相短路沖擊電流及第一個(gè)周期短路全電流有效值4>三相短路容量在工程設(shè)計(jì)說明書中,往往只列短路計(jì)算表,如下表所示。短路計(jì)算表短路三相短路電流／kA三相短路容量／MV·A計(jì)算點(diǎn)k-13.083.083.087.854.6556.Ok-233.733.733.762.036.723.32、某工廠供電系統(tǒng)如下圖所示。電力系統(tǒng)出口斷路器為SNl0—10II型。試用標(biāo)幺制法計(jì)算系統(tǒng)中k-1點(diǎn)和k-2點(diǎn)的三相短路電流和短路容量。解：1.確定基準(zhǔn)值,,2.計(jì)算短路電路中各主要元件的電抗標(biāo)幺值<1>電力系統(tǒng)的電抗標(biāo)幺值由附錄表8查得<2>架空線路的電抗標(biāo)幺值由表3-1查得3>電力變壓器的電抗標(biāo)幺值由附錄表5查得,％=5繪短路等效電路圖如下圖所示：3.計(jì)算k-1點(diǎn)的短路電路總電抗標(biāo)幺值及三相短路電流和短路容量<1>總電抗標(biāo)幺值<2>三相短路電流周期分量有效值<3>其他三相短路電流<4>三相短路容量4.計(jì)算k-2點(diǎn)的短路電路總電抗標(biāo)幺值及三相短路電流和短路容量<1>總電抗標(biāo)幺值<2>三相短路電流周期分量有效值<3>其他三相短路電流<4>三相短路容量由此可見,采用標(biāo)幺制法的計(jì)算結(jié)果與歐姆法計(jì)算的結(jié)果基本相同。3、已知工廠變電所380V側(cè)母線上接有250kW感應(yīng)電動(dòng)機(jī)一臺(tái),平均,效率=0.75,380V母線的短路電流；該母線采用LMY-100×10的硬鋁母線,水平平放,檔距為900mm,檔數(shù)大于2,相鄰兩相母線的軸線距離為160mm。試求該母線三相短路時(shí)所受的最大電動(dòng)力,并校驗(yàn)其動(dòng)穩(wěn)定度。如果此母線的短路保護(hù)動(dòng)作時(shí)間為0.6s,低壓斷路器的斷路時(shí)間為0.1s。該母線正常運(yùn)行時(shí)最高溫度為。校驗(yàn)其熱穩(wěn)定度。解：1.計(jì)算母線短路時(shí)所受的最大電動(dòng)力電動(dòng)機(jī)額定電流為由于,該電動(dòng)機(jī)的反饋電流沖擊值為因此母線在三相短路時(shí)所受的最大電動(dòng)力為2.校驗(yàn)?zāi)妇€短路時(shí)的動(dòng)穩(wěn)定度母線在作用時(shí)的彎曲力矩為母線的截面系數(shù)為母線在三相短路時(shí)所受到的計(jì)算應(yīng)力硬鋁母線<LMY>的允許應(yīng)力為由此可見該母線滿足短路動(dòng)穩(wěn)定度的要求。3.母線滿足短路熱穩(wěn)定度的最小允許截面附錄表7,圖3-12曲線得=母線截面為A=100×10=1000>,該母線滿足短路熱穩(wěn)定度要求。計(jì)算題1、已知配電所10kV母線短路時(shí)的,線路的計(jì)算電流為350A,繼電保護(hù)動(dòng)作時(shí)間為1.1s,斷路器斷路時(shí)間取0.2s。試選擇10kV高壓配電所進(jìn)線側(cè)的高壓戶內(nèi)少油斷路器的型號(hào)規(guī)格。解：初步選用SNl0-10型,根據(jù)線路計(jì)算電流,試選SNl0-10Ⅰ型斷路器來進(jìn)行校驗(yàn),如下表所示。校驗(yàn)結(jié)果,所選SNl0-10Ⅰ型是合格的。裝設(shè)地點(diǎn)的電氣條件SNl0-10I／630-300型斷路器序號(hào)項(xiàng)目數(shù)據(jù)項(xiàng)目數(shù)據(jù)結(jié)論110kV10kV合格2350A630A合格32.86kA16kA合格42.55×2.86kA=7.29kA40kA合格52.862×<1.1+0.2>=10.6合格2、某10／0.4kV變電所,總計(jì)算負(fù)荷為1200kV·A,其中一、二級(jí)負(fù)荷680kV·A。試初步選擇該變電所主變壓器的臺(tái)數(shù)和容量。解：根據(jù)變電所有一、二級(jí)負(fù)荷的情況,確定選兩臺(tái)主變壓器。每臺(tái)容量=<0.6～0.7>×1200kV·A=<720～840>kV·A,且≥680kV·A,初步確定每臺(tái)主變壓器容量為800kV·A。3、現(xiàn)有一臺(tái)S9-800/10型配電變壓器與一臺(tái)S9-2000/10型配電變壓器并列運(yùn)行,均為Dynll聯(lián)結(jié)。負(fù)荷達(dá)到2800kV·A時(shí),變壓器中哪一臺(tái)將要過負(fù)荷?過負(fù)荷可達(dá)多少?解：并列運(yùn)行的變壓器之間的負(fù)荷分配是與阻抗標(biāo)幺值成反比的。變壓器的阻抗標(biāo)幺值按下式計(jì)算通常??；查附錄表5-1,得S9-800變壓器<T1>的=5,S9-2000變壓器<T2>的=6,兩臺(tái)變壓器的阻抗標(biāo)幺值分別為<取>：在負(fù)荷達(dá)2800kV·A時(shí)各臺(tái)負(fù)擔(dān)的負(fù)荷分別為變壓器<T1>將過負(fù)荷<908-800>kV·A=108kV·A,將超過其額定容量13.5％。按規(guī)定,油浸式電力變壓器正常允許過負(fù)荷可達(dá)20％<戶內(nèi)>或30％<戶外>。因此變壓器過負(fù)荷13.5％還是在允許范圍內(nèi)的。另外,從上述兩臺(tái)變壓器的容量比來看,800kV·A：2000kV·A=1：2.5,尚未達(dá)到一般不允許的容量比1：3。但考慮到負(fù)荷的發(fā)展和運(yùn)行的靈活性,S9—800／10型變壓器宜換以較大容量的變壓器。計(jì)算題1、有一條采用BLX-500型鋁芯橡皮線明敷的220／380V的TN-S線路,線路計(jì)算電流為150A,當(dāng)?shù)刈顭嵩缕骄罡邭鉁貫?30。試按發(fā)熱條件選擇此線路的導(dǎo)線截面。解：<1>相線截面的選擇查附錄表19—1得環(huán)境溫度為30時(shí)明敷的BLX-500型截面為50mm的鋁芯橡皮線的I=163A>I=150A,滿足發(fā)熱條件。因此相線截面選為A=50mm。<2>中性線截面A的選擇按A≥0.5A,選A=25mm。<3>保護(hù)線截面A的選擇由于A>35mm,故選A≥0.5A=25mm。所選導(dǎo)線型號(hào)可表示為：BLX-500-<3×50+1×25+PE25>。2、上題所示TN-S線路,如果采用BLV-500型鋁芯塑料線穿硬塑料管埋地敷設(shè),當(dāng)?shù)刈顭嵩缕骄鶜鉁貫?25。試按發(fā)熱條件選擇此線路導(dǎo)線截面及穿線管內(nèi)徑。解：查附錄表19-3得+25時(shí)5根單芯線穿硬塑料管<PC>的BLV-500型截面為120mm的導(dǎo)線允許載流量I=160A>I=150A。因此按發(fā)熱條件,相線截面選為120mm。中性線截面按A≥0.5A,選A=70mm。保護(hù)線截面按A≥0.5A,選A=70mm。穿線的硬塑料管內(nèi)徑查附錄表19—3中5根導(dǎo)線穿管管徑<A=120mm>為80mm。選擇結(jié)果可表示為：BLV-500-<3×120+1×70+PE70>-PC80,其中PC為硬塑管代號(hào)。3、有一條用LGJ型鋼芯鋁線架設(shè)的5km長(zhǎng)的35kV架空線路,計(jì)算負(fù)荷為2500kW,cos=0.7,T=4800h。試選擇其經(jīng)濟(jì)截面,并校驗(yàn)其發(fā)熱條件和機(jī)械強(qiáng)度。解：<1>選擇經(jīng)濟(jì)截面I===58.9A由表5—3查得j=1.15A／mmA==51.2mm選標(biāo)準(zhǔn)截面50mm,即選LGJ-50型鋼芯鋁線?！?校驗(yàn)發(fā)熱條件查附錄表16得LGJ-50的允許載流量I=178A>I=58.9A,滿足發(fā)熱條件。<3>校驗(yàn)機(jī)械強(qiáng)度查附錄表14得35kV架空鋼芯鋁線的最小截面A=35mm<A=50mm,選LGJ-50型鋼芯鋁線也滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。4試驗(yàn)算3題所選LGJ-50型鋼芯鋁線是否滿足允許電壓損耗5%的要求。已知該線路導(dǎo)線為水平等距排列,相鄰線距為1.6m。解：由上題知P=2500kW,cos=0.7,因此tan=1,Q=2500kvar。用A=50mm和a=1.26×1.6m2m查附錄表6,得R=0.68／km,X=0.39／km。線路的電壓損耗為=382V線路的電壓損耗百分值為==1.09%<=5%選LGJ-50型鋼芯鋁線滿足電壓損耗要求。5、某220／380V線路,采用BLX-500-<3×25+1×16>mm的四根導(dǎo)線明敷,在距線路首端50m處,接有7kW電阻性負(fù)荷,在線路末端<線路全長(zhǎng)75m>接有28kW電阻性負(fù)荷。試計(jì)算該線路的電壓損耗百分值。解：查表5-4得C=46.2kW·m／mm,而∑M=7kW=2450kW=1、某220/380V的TN-C線路,如下圖所示。線路擬采用BX-500型銅芯橡皮絕緣線戶內(nèi)明敷,環(huán)境溫度為30℃,允許電壓損耗為5%。試選擇該線路的導(dǎo)線截面。解：〔1線路的等效變換將圖a所示帶均勻分布負(fù)荷的線路,等效變換為圖b所示集中負(fù)荷的線路。原集中負(fù)荷故。原分布負(fù)荷故。〔2按發(fā)熱條件選擇導(dǎo)線截面線路中的最大負(fù)荷〔計(jì)算負(fù)荷為查附錄表19-1,得BX-500型導(dǎo)線在30℃明敷時(shí)的。因此可選3根BX-500-1×10導(dǎo)線作相線,另選1根BX-500-1×10導(dǎo)線作PEN線?！?校驗(yàn)機(jī)械強(qiáng)度查附錄表15,室內(nèi)明敷銅芯線最小截面為1,以上所選導(dǎo)線滿足機(jī)械強(qiáng)度要求?！?校驗(yàn)電壓損耗查附錄表6,BX-500-1×10導(dǎo)線的電阻,電抗〔線距按150計(jì)。線路的電壓損耗為=/0.38所選BX-500-1×10型銅芯橡皮絕緣線滿足允許電壓損耗要求。1、有一臺(tái)Y型電動(dòng)機(jī),其額定電壓為380V,額定功率為18.5kW,額定電流為35.5A,起動(dòng)電流倍數(shù)為7?，F(xiàn)擬采用BLV型導(dǎo)線穿焊接鋼管敷設(shè)。該電動(dòng)機(jī)采用RT0型熔斷器作短路保護(hù),短路電流最大可達(dá)13kA。試選擇熔斷器及其熔體的額定電流,并選擇導(dǎo)線截面和鋼管直徑<環(huán)境溫度為+30C>解：<1>選擇熔體及熔斷器的額定電流I≥I=35.5AI≥KI=0.3×35.5A×7=74.55A〔輕載啟動(dòng)K取0.3由附錄表10-1,選RT0-100型熔斷器,I=100A,熔體選I=80A。<2>校驗(yàn)熔斷器的斷流能力查附錄表10-1,熔斷器的I=50kA>I==13kA,其斷流能力滿足要求。<3>選擇導(dǎo)線截面和鋼管直徑按發(fā)熱條件選擇,查附錄表19-2得A=10mm的BLV型鋁芯塑料線三根穿鋼管時(shí)：I=41A>I=35.5A,滿足發(fā)熱條件,相應(yīng)選鋼管SC20mm。校驗(yàn)機(jī)械強(qiáng)度：查附錄表15,穿管鋁芯線的最小截面為2.5mm＜10mm,滿足要求。<4>校驗(yàn)導(dǎo)線與熔斷器保護(hù)的配合電動(dòng)機(jī)安裝在一般車間內(nèi),熔斷器作短路保護(hù)用,導(dǎo)線與熔斷器保護(hù)的配合條件為：I≤2.5I現(xiàn)I=80A<2.5×41A=102.5A,故滿足熔斷器保護(hù)與導(dǎo)線的配合要求。2、如下圖所示,設(shè)FUl<RT0型>的I=100A,FU2<RMl0型>的I=60A。k點(diǎn)的三相短路電流=1000A。試檢驗(yàn)FUl和FU2是否能選擇性配合。解：由I=100A和I=1000A查附錄表10—2曲線得t≈O.3s。由I=80A和I=1000A查附錄表9—2曲線得t≈0.08s。t=O.3s>3t=30.08s=0.24s因此FUl與FU2能保證選擇性動(dòng)作。3、有一條380V動(dòng)力線路,I=120A,I=400A；線路首端的I=18.5kA。當(dāng)?shù)丨h(huán)境溫度為+30C。試選擇此線路的BLV型導(dǎo)線的截面、穿線的硬塑料管直徑及線路首端裝設(shè)的DWl6型低壓斷路器及其過流脫扣器的規(guī)格。解：<1>選擇低壓斷路器及其過流脫扣器規(guī)格查附錄表11,DWl6-630斷路器的過流脫扣器額定電流I=160A>I=120A初步選DWl6-630型低壓斷路器,其I=160A.設(shè)瞬時(shí)脫扣電流整定為3倍,=3×160A=480A。而KI=1.35×400A=540A,不滿足I≥KI的要求。如整定為4倍時(shí),I=4×160A=640A>KI=1.35×400A=540A,滿足躲過尖峰電流的要求。校驗(yàn)斷流能力：查錄表11,DWl6-630斷路器I=30kA>I=18.5kA,滿足要求。<2>選擇導(dǎo)線截面和穿線塑料管直徑查附錄表19-3,當(dāng)A=70mm的BLV型鋁芯塑料線在30C時(shí)：I=121A<三根線穿管>>I=120A,按發(fā)熱條件選A=70mm,管徑選為50mm。校驗(yàn)機(jī)械強(qiáng)度：查附錄表15,最小截面為2.5mm＜70mm,故滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。<3>校驗(yàn)導(dǎo)線與低壓斷路器保護(hù)的配合脫扣器整定為I=640A,而4.5I=4.5×121A=544.5A,不滿足I≤4.5I的要求。因此將導(dǎo)線截面增大為95mm,I=147A,4.5I=4.5147A=661.5A>I=640A,滿足導(dǎo)線與保護(hù)裝置配合的要求。相應(yīng)的穿線塑料管直徑改選為65mm。4、某10kV電力線路,如下圖所示。已知TAl的變流比為100／5A,TA2的變流比為50／5A。WL1和WL2的過電流保護(hù)均采用兩相兩繼電器式接線,繼電器均為GL-15／10型。KA1整定的動(dòng)作電流為7A,10倍動(dòng)作電流的動(dòng)作時(shí)限為ls。WL2的計(jì)算電流為28A,WL2首端k-1點(diǎn)的三相短路電流為500A,其末端k-2點(diǎn)的三相短路電流為160A。試整定KA2的動(dòng)作電流和動(dòng)作時(shí)限,并檢驗(yàn)其保護(hù)靈敏度。解：<1>整定KA2的動(dòng)作電流取I=2I=2×28A=56A,K=1.3,K=0.8,K=50／5=10,K=1,I=I==9.1根據(jù)GL-15／10型繼電器的規(guī)格,動(dòng)作電流整定為9A。<2>整定KA2的動(dòng)作時(shí)限確定KA1的實(shí)際動(dòng)作時(shí)間,由于k-1點(diǎn)發(fā)生三相短路時(shí)KA1中的電流為I=I=×500A=25AI對(duì)KA1的動(dòng)作電流倍數(shù)為：n===3.6利用n=3.6和KA1已整定的時(shí)限t1=ls,查附錄表21-2的GL-15型繼電器的動(dòng)作特性曲線,得KA1的實(shí)際動(dòng)作時(shí)間t≈1.6s。KA2的實(shí)際動(dòng)作時(shí)間應(yīng)為：t=t-t=1.6s-0.7s=0.9sk-1點(diǎn)發(fā)生三相短路時(shí)KA2中的電流為：I=I=×500A=50AI對(duì)KA2的動(dòng)作電流倍數(shù)為：利用=5.6和KA2的實(shí)際動(dòng)作時(shí)間=0.9s,查附錄表21-2的GL-15型繼電器的動(dòng)作特性曲線,得KA2應(yīng)整定的10倍動(dòng)作電流的動(dòng)作時(shí)限為≈0.8s。<3>KA2的保護(hù)靈敏度檢驗(yàn)KA2保護(hù)的線路WL2末端k-2的兩相短路電流為其最小短路電流,即KA2的保護(hù)靈敏度為：滿足靈敏度的要求。5、某車間變電所裝有一臺(tái)10/0.4A、1000kVA的變壓器。已知變壓器低壓側(cè)母線的三相短路電流=16kA,高壓側(cè)電流互感器變流比為100／5A,繼電器采用GL-5／lO型,接成兩相兩繼電器式。試整定該繼電器的動(dòng)作電流、動(dòng)作時(shí)限和速斷電流倍數(shù)。解：<1>過電流保護(hù)動(dòng)作電流的整定取=1.3,=1,=0.8,=100／5=20,==2×1000kV·A／其動(dòng)作電流動(dòng)作電流整定為9A。<2>過電流保護(hù)動(dòng)作時(shí)限的整定車間變電所為終端變電所,其過電流保護(hù)的10倍動(dòng)作電流的動(dòng)作時(shí)限整定為0.5s。<3>電流速斷保護(hù)速斷電流倍數(shù)的整定取,,速斷電流因此速斷電流倍數(shù)整定為：1、某車間變電所的主變壓器容量為500kVA,電壓為10／0.4kV,聯(lián)結(jié)組為Yyn0。試確定該變電所公共接地裝置的垂直接地鋼管和連接扁鋼的尺寸。已知裝設(shè)地點(diǎn)的土質(zhì)為砂質(zhì)粘土,10kV側(cè)有電聯(lián)系的架空線路總長(zhǎng)70km,有電聯(lián)系的電纜線路總長(zhǎng)25km。解：<1>確定接地電阻值查附錄表24可確定此變電所公共接地裝置的接地電阻應(yīng)滿足以下條件：和所以變電所總的接地電阻值應(yīng)為<2>接地裝置的初步方案初步圍繞變電所建筑四周,距變電所墻腳2～3m,打入一圈直徑50mm、長(zhǎng)2.5m的鋼管接地體,每隔5m打人一根,管子之間用40×4mm2的扁鋼焊接相聯(lián)。<3>計(jì)算單根鋼管接地電阻查附錄表25,砂質(zhì)粘土的電阻率。單根鋼管接地電阻為：<4>確定接地鋼管數(shù)和最終接地方案,考慮到管子之間的電流屏蔽效應(yīng),初選15根直徑50mm、長(zhǎng)2.5m的鋼管作接地體。以n=15和a/l=5m／2.5m=2查附錄表26-2<取n=10和n=20在a/l=2時(shí)的值的中間值>,≈0.66。因此可得：考慮到接地體的均勻?qū)ΨQ布置,選16根直徑為50mm、長(zhǎng)2.5m的鋼管作接地體,管距5m,用40×4mm2的扁鋼連接,環(huán)形布置。2、某廠一座高30m的水塔旁邊,建有一水泵房<屬第三類防雷建筑物>,尺寸如下圖所示。水塔上面安裝有一支高2m的避雷針。試檢驗(yàn)此避雷針能否保護(hù)這一水泵房。解：查表8-7得滾球半徑,而,=6m。避雷針保護(hù)半徑為：現(xiàn)水泵房在=60m高度上最遠(yuǎn)一角距離避雷針的水平距離為由此可知,水塔上的避雷針完全能保護(hù)水泵房。1、某車間的平面面積為36x18m2,桁架的跨度為18m,桁架之間相距6m,桁架下弦離地5.5m,工作面離地0.75m。擬采用GCl-A-1型工廠配照燈<裝220V、150W白熾燈>作車間的一般照明。試初步確定燈具的布置方案。解：根據(jù)車間的建筑結(jié)構(gòu),一般照明燈具宜懸掛在桁架上。如果燈具下吊0.5m,則燈具的懸掛高度<在工作面上的高度>為由附錄表29-1和GCl-1-1型燈具的最大距高比l/h=1.25,因此燈具間的合理距離為：根據(jù)車間的結(jié)構(gòu)和以上計(jì)算所得的合理燈距,該布置方案的燈距<幾何平均值>為：初步確定燈具布置方案如下圖所示。但此布置方案能否滿足照明,尚待進(jìn)一步計(jì)算2、某車間的平面面積為36x18m2,桁架下弦離地5.5m,工作面離地0.75m。要求的平均照度,擬采用GCl-A-1型工廠配照燈<裝220V、150W白熾燈>作車間的一般照明。試用比功率法確定車間所裝燈具的燈數(shù)。解：由h=4.25m,=301x及A=36×18=648m2,查附錄表30得P。=6W／m2。該車間一般照明總的安裝功率應(yīng)為：應(yīng)裝GCl-A-1型配照燈的燈數(shù)為：按比功率法計(jì)算出的燈數(shù)比前面按利用系數(shù)法確定的燈數(shù)略多一些。1、試計(jì)算S9-800／10型配電變壓器<Dynll聯(lián)結(jié)>的經(jīng)濟(jì)負(fù)荷和經(jīng)濟(jì)負(fù)荷率。解：查附錄表5得S9-800／10型變壓器的有關(guān)技術(shù)數(shù)據(jù)：1.4kW,7.5kW,％=2.5,％=5。取=0.1,可得此變壓器的經(jīng)濟(jì)負(fù)荷率為：變壓器的經(jīng)濟(jì)負(fù)荷為：2、某車間變電所裝有兩臺(tái)S9-800／10型配電變壓器<Dynll聯(lián)結(jié)>,試計(jì)算其經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的臨界負(fù)荷值。解：將S9-800／10型變壓器的技術(shù)數(shù)據(jù),代入公式即得判別此兩臺(tái)變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的臨界負(fù)荷<取=0.1>為：因此當(dāng)負(fù)荷S<615kVA時(shí),宜于一臺(tái)運(yùn)行；當(dāng)負(fù)荷S>615kVA時(shí),則宜于兩臺(tái)并列運(yùn)行。電氣工程及其自動(dòng)化專業(yè)工廠供配電計(jì)算題1、已知某機(jī)修車間的金屬切削機(jī)床組,擁有380V的三相電動(dòng)機(jī)7.5kw3臺(tái),4kw8臺(tái),3kw17臺(tái),1.5kw10臺(tái)。試用需要系數(shù)法求其計(jì)算負(fù)荷。解：此機(jī)床組電動(dòng)機(jī)的總?cè)萘繛椴楦戒洷?得Kd=0.16~0.2<取0.2>,有功計(jì)算負(fù)荷無功計(jì)算負(fù)荷視在計(jì)算負(fù)荷計(jì)算電流2、某機(jī)修車間380V線路上,接有金屬切削機(jī)床電動(dòng)機(jī)20臺(tái)共50kW〔其中較大容量電動(dòng)機(jī)有7.5kW1臺(tái),4Kw3臺(tái),2.2Kw7臺(tái),通風(fēng)機(jī)2臺(tái)共3kW,電阻爐1臺(tái)2kW。試用需要系數(shù)法確定此線路上的計(jì)算負(fù)荷。解：先求各組的計(jì)算負(fù)荷金屬切削機(jī)床組查附錄表1,取Kd=0.2,P30〔1=0.2×50=10kWQ30〔1=10×1.73=17.3kvar通風(fēng)機(jī)組Kd=0.8,P30〔2=0.8×3=2.4kWQ30〔2=2.4×0.75=1.8kvar電阻爐Kd=0.7,P30〔3=0.7×2=1.4kWQ30〔3=0因此總的計(jì)算負(fù)荷為〔取K∑p=0.95,K∑q=0.97P30=0.95×〔10+2.4+1.4=13.1kWQ30=0.97×〔17.3+1.8+0=18.5kvarS30=I30=在實(shí)際工程設(shè)計(jì)說明中,常采用計(jì)算表格的形式,如表所示。序用電設(shè)備組名稱臺(tái)數(shù)n容量需要系數(shù)costan計(jì)算負(fù)荷號(hào)Kd1金屬切削機(jī)床2050O.20.51.731017.32通風(fēng)機(jī)23O.80.80.752.41.83電阻爐120.7101.40235513.819.1車間總計(jì)取K∑p=0.95K∑q=0.9713.118.522.734.53、已知某機(jī)修車間的金屬切削機(jī)床組,擁有380V的三相電動(dòng)機(jī)7.5kw3臺(tái),4kw8臺(tái),3kw17臺(tái),1.5kw10臺(tái)。試用二項(xiàng)式法來確定機(jī)床組的計(jì)算負(fù)荷。解：由附錄表1查得。設(shè)備總?cè)萘繛镻e=120.5kW。x臺(tái)最大容量的設(shè)備容量為Px=P5=7.5kW×3+4kW×2=30.5kW有功計(jì)算負(fù)荷為P30=0.14×120.5Kw+0.4×30.5Kw=29.1Kw無功計(jì)算負(fù)荷為Q30=29.1Kw×1.73=50.3kvar視在計(jì)算負(fù)荷為計(jì)算電流為4、某機(jī)修車間380V線路上,接有金屬切削機(jī)床電動(dòng)機(jī)20臺(tái)共50kW〔其中較大容量電動(dòng)機(jī)有7.5kW1臺(tái),4Kw3臺(tái),2.2Kw7臺(tái),通風(fēng)機(jī)2臺(tái)共3kW,電阻爐1臺(tái)2kW。試用二項(xiàng)式法來確定機(jī)修車間380V線路的計(jì)算負(fù)荷。解：先求各組的和金屬切削機(jī)床組由附錄表1查得b=0.14,c=0.4,x=5,=0.5,=1.73,=0.14×50kw=7kW=0.4〔7.5kw×1+4kw×3+2.2kw×1=8.68kw通風(fēng)機(jī)組查附錄表1得b=0.65,c=0.25,x=5,=0.8,=0.75,=0.65×3kw=1.95kw=0.25×3kw=0.75kw電阻爐查附錄表1得b=0.7,c=0,x=0,=1,=0,故=0.7×2kw=1.4kw=0以上各組設(shè)備中,附加負(fù)荷以為最大,因此總計(jì)算負(fù)荷為P30=〔7+1.95+1.4+8.68=19kwQ30=〔7×17.3+1.95×0.75+0+8.68×1.73=28.6kvarS30=I30=從計(jì)算結(jié)果可以看出,按二項(xiàng)式法計(jì)算的結(jié)果比按需要系數(shù)法計(jì)算的結(jié)果大得比較多,這也更為合理。按一般工程設(shè)計(jì)說明書要求,以上計(jì)算可列成下表所示電力負(fù)荷計(jì)算表。序用電設(shè)備組名稱設(shè)備臺(tái)數(shù)容量二項(xiàng)式系數(shù)tan計(jì)算負(fù)荷號(hào)總臺(tái)數(shù)最大容量臺(tái)數(shù)bcl切削機(jī)床2055021.7O．140.40.51.737+8.6812.1+15.02通風(fēng)機(jī)25330.65O．250.8O.751.95+0.751.46+0.563電阻爐1O2O0.70101.40總計(jì)23551928.634.352.15、如圖所示220/380V三相四線制線路上,接有220V單相電熱干燥箱4臺(tái),其中2臺(tái)10kW接于A相,1臺(tái)30kW接于B相,1臺(tái)20kW接于C相。另有380V單相對(duì)地焊機(jī)4臺(tái),其中2臺(tái)14kW〔ε=100%接于AB相間,1臺(tái)20kw〔ε=100%接于BC相間,1臺(tái)30kW〔ε=60%接于CA相間。試求此線路的計(jì)算負(fù)荷。解：〔1電熱干燥箱的各相計(jì)算負(fù)荷查附錄表1得Kd=0.7,=1,=0。計(jì)算其有功計(jì)算負(fù)荷：A相P30.A〔1=Kd=0.7×2×10kw=14kwB相P30.B〔1=Kd=0.7×1×30kw=21kwC相P30.C〔1=Kd=0.7×1×20kw=14kw〔2焊機(jī)的各相計(jì)算負(fù)荷先將接于CA相間的30kw〔ε=60%換算至ε=100%的容量,即查附錄表1得；再由表2—3查得時(shí)的功率換算系數(shù)。因此對(duì)焊機(jī)換算到各相的有功和無功設(shè)備容量為A相B相C相各相的有功和無功計(jì)算負(fù)荷為A相B相C相〔3各相總的有功和無功計(jì)算負(fù)荷A相B相C相總的等效三相計(jì)算負(fù)荷因B相的有功計(jì)算負(fù)荷最大,故取B相計(jì)算等效三相計(jì)算負(fù)荷,由此可得6、某廠壓變電所裝設(shè)一臺(tái)主變壓器。已知變電所低壓側(cè)有功計(jì)算負(fù)荷為650kW,無功計(jì)算負(fù)荷為800kvar。為了使工廠<變電所高壓側(cè)>的功率因數(shù)不低于0.9,如在變電所低壓側(cè)裝設(shè)并聯(lián)電容器進(jìn)行補(bǔ)償時(shí),需裝設(shè)多少補(bǔ)償容量?并問補(bǔ)償前后工廠變電所所選主變壓器容量有何變化?解：<1>補(bǔ)償前的變壓器容量和功率因數(shù)變壓器低壓側(cè)的視在計(jì)算負(fù)荷為主變壓器容量選擇條件為≥,因此未進(jìn)行無功補(bǔ)償時(shí),主變壓器容量應(yīng)選為1250kV·A<參看附錄表5>。這時(shí)變電所低壓側(cè)的功率因數(shù)為：cos<2>=650／1031＝0.63<2>無功補(bǔ)償容量按規(guī)定,變電所高壓側(cè)的cos≥0.9,考慮到變壓器本身的無功功率損耗△QＴ遠(yuǎn)大于其有功功率損耗△PＴ,一般△QＴ＝<4～5>△PＴ,因此在變壓器低壓側(cè)進(jìn)行無功補(bǔ)償時(shí),低壓側(cè)補(bǔ)償后的功率因數(shù)應(yīng)略高于0.90,取cos′＝0.92。低壓側(cè)需裝設(shè)的并聯(lián)電容器容量為：Qc=650×<tanarccos0.63－tanarccosO.92>kvar=525kvar取QＣ=530kvar<3>補(bǔ)償后的變壓器容量和功率因數(shù)補(bǔ)償后變電所低壓側(cè)的視在計(jì)算負(fù)荷為kV·A=704kV·A因此主變壓器容量可改選為800kV·A,比補(bǔ)償前容量減少450kV·A。變壓器的功率損耗為△≈0.015=0.015x704kV·A=10.6kW△≈0.06=0.06×704kV·A=42.2kvar變電所高壓側(cè)的計(jì)算負(fù)荷為=650kW+10.6KW＝661kW=<800—530>kvar+42.2kvar=312kvarkV·A＝731kV·A補(bǔ)償后工廠的功率因數(shù)為cos=／=661／731＝0.9047、有一380V三相線路,供電給下表所示4臺(tái)電動(dòng)機(jī)。試計(jì)算該線路的尖峰電流。電動(dòng)機(jī)參數(shù)M1M2M3M4額定電流／A起動(dòng)電流／A5.840.653535.819727.6193.2解：電動(dòng)機(jī)M4的=193.2A-27.6A=165.6A為最大,線路的尖峰電流為：=0.9×<5.8+5+35.8>A+193.2A=235A1、某工廠供電系統(tǒng)如下圖所示。已知電力系統(tǒng)出口斷路器為SNl0—10II型。試求工廠變電所高壓10kV母線上k-1點(diǎn)短路和低壓380V母線上k-2點(diǎn)短路的三相短路電流和短路容量。解：1.求k-1點(diǎn)的三相短路電流和短路容量<=10.5kV><1>計(jì)算短路電路中各元件的電抗及總電抗1>電力系統(tǒng)的電抗：由附錄表8查得SNl0-10Ⅱ型斷路器的斷流容量=500MV·A,2>架空線路的電抗：查表3-1得X0=0.35/km3繪k-1點(diǎn)短路的等效電路,并計(jì)算其總電抗為<2>計(jì)算三相短路電流和短路容量1>三相短路電流周期分量有效值2>三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流3>三相短路沖擊電流及第一個(gè)周期短路全電流有效值4>三相短路容量2.求k-2點(diǎn)的短路電流和短路容量<=0.4kV>1>電力系統(tǒng)的電抗2>架空線路的電抗3>電力變壓器的電抗：由附錄表5得％=54>繪k-2點(diǎn)短路的等效電路如上圖b所示,并計(jì)算其總電抗：//<2>計(jì)算三相短路電流和短路容量1>三相短路電流周期分量有效值2>三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流3>三相短路沖擊電流及第一個(gè)周期短路全電流有效值4>三相短路容量在工程設(shè)計(jì)說明書中,往往只列短路計(jì)算表,如下表所示。短路計(jì)算表短路三相短路電流／kA三相短路容量／MV·A計(jì)算點(diǎn)k-13.083.083.087.854.6556.Ok-233.733.733.762.036.723.32、某工廠供電系統(tǒng)如下圖所示。電力系統(tǒng)出口斷路器為SNl0—10II型。試用標(biāo)幺制法計(jì)算系統(tǒng)中k-1點(diǎn)和k-2點(diǎn)的三相短路電流和短路容量。解：1.確定基準(zhǔn)值,,2.計(jì)算短路電路中各主要元件的電抗標(biāo)幺值<1>電力系統(tǒng)的電抗標(biāo)幺值由附錄表8查得<2>架空線路的電抗標(biāo)幺值由表3-1查得3>電力變壓器的電抗標(biāo)幺值由附錄表5查得,％=5繪短路等效電路圖如下圖所示：3.計(jì)算k-1點(diǎn)的短路電路總電抗標(biāo)幺值及三相短路電流和短路容量<1>總電抗標(biāo)幺值<2>三相短路電流周期分量有效值<3>其他三相短路電流<4>三相短路容量4.計(jì)算k-2點(diǎn)的短路電路總電抗標(biāo)幺值及三相短路電流和短路容量<1>總電抗標(biāo)幺值<2>三相短路電流周期分量有效值<3>其他三相短路電流<4>三相短路容量由此可見,采用標(biāo)幺制法的計(jì)算結(jié)果與歐姆法計(jì)算的結(jié)果基本相同。3、已知工廠變電所380V側(cè)母線上接有250kW感應(yīng)電動(dòng)機(jī)一臺(tái),平均,效率=0.75,380V母線的短路電流；該母線采用LMY-100×10的硬鋁母線,水平平放,檔距為900mm,檔數(shù)大于2,相鄰兩相母線的軸線距離為160mm。試求該母線三相短路時(shí)所受的最大電動(dòng)力,并校驗(yàn)其動(dòng)穩(wěn)定度。如果此母線的短路保護(hù)動(dòng)作時(shí)間為0.6s,低壓斷路器的斷路時(shí)間為0.1s。該母線正常運(yùn)行時(shí)最高溫度為。校驗(yàn)其熱穩(wěn)定度。解：1.計(jì)算母線短路時(shí)所受的最大電動(dòng)力電動(dòng)機(jī)額定電流為由于,該電動(dòng)機(jī)的反饋電流沖擊值為因此母線在三相短路時(shí)所受的最大電動(dòng)力為2.校驗(yàn)?zāi)妇€短路時(shí)的動(dòng)穩(wěn)定度母線在作用時(shí)的彎曲力矩為母線的截面系數(shù)為母線在三相短路時(shí)所受到的計(jì)算應(yīng)力硬鋁母線<LMY>的允許應(yīng)力為由此可見該母線滿足短路動(dòng)穩(wěn)定度的要求。3.母線滿足短路熱穩(wěn)定度的最小允許截面附錄表7,圖3-12曲線得=母線截面為A=100×10=1000>,該母線滿足短路熱穩(wěn)定度要求。計(jì)算題1、已知配電所10kV母線短路時(shí)的,線路的計(jì)算電流為350A,繼電保護(hù)動(dòng)作時(shí)間為1.1s,斷路器斷路時(shí)間取0.2s。試選擇10kV高壓配電所進(jìn)線側(cè)的高壓戶內(nèi)少油斷路器的型號(hào)規(guī)格。解：初步選用SNl0-10型,根據(jù)線路計(jì)算電流,試選SNl0-10Ⅰ型斷路器來進(jìn)行校驗(yàn),如下表所示。校驗(yàn)結(jié)果,所選SNl0-10Ⅰ型是合格的。裝設(shè)地點(diǎn)的電氣條件SNl0-10I／630-300型斷路器序號(hào)項(xiàng)目數(shù)據(jù)項(xiàng)目數(shù)據(jù)結(jié)論110kV10kV合格2350A630A合格32.86kA16kA合格42.55×2.86kA=7.29kA40kA合格52.862×<1.1+0.2>=10.6合格2、某10／0.4kV變電所,總計(jì)算負(fù)荷為1200kV·A,其中一、二級(jí)負(fù)荷680kV·A。試初步選擇該變電所主變壓器的臺(tái)數(shù)和容量。解：根據(jù)變電所有一、二級(jí)負(fù)荷的情況,確定選兩臺(tái)主變壓器。每臺(tái)容量=<0.6～0.7>×1200kV·A=<720～840>kV·A,且≥680kV·A,初步確定每臺(tái)主變壓器容量為800kV·A。3、現(xiàn)有一臺(tái)S9-800/10型配電變壓器與一臺(tái)S9-2000/10型配電變壓器并列運(yùn)行,均為Dynll聯(lián)結(jié)。負(fù)荷達(dá)到2800kV·A時(shí),變壓器中哪一臺(tái)將要過負(fù)荷?過負(fù)荷可達(dá)多少?解：并列運(yùn)行的變壓器之間的負(fù)荷分配是與阻抗標(biāo)幺值成反比的。變壓器的阻抗標(biāo)幺值按下式計(jì)算通常?。徊楦戒洷?-1,得S9-800變壓器<T1>的=5,S9-2000變壓器<T2>的=6,兩臺(tái)變壓器的阻抗標(biāo)幺值分別為<取>：在負(fù)荷達(dá)2800kV·A時(shí)各臺(tái)負(fù)擔(dān)的負(fù)荷分別為變壓器<T1>將過負(fù)荷<908-800>kV·A=108kV·A,將超過其額定容量13.5％。按規(guī)定,油浸式電力變壓器正常允許過負(fù)荷可達(dá)20％<戶內(nèi)>或30％<戶外>。因此變壓器過負(fù)荷13.5％還是在允許范圍內(nèi)的。另外,從上述兩臺(tái)變壓器的容量比來看,800kV·A：2000kV·A=1：2.5,尚未達(dá)到一般不允許的容量比1：3。但考慮到負(fù)荷的發(fā)展和運(yùn)行的靈活性,S9—800／10型變壓器宜換以較大容量的變壓器。計(jì)算題1、有一條采用BLX-500型鋁芯橡皮線明敷的220／380V的TN-S線路,線路計(jì)算電流為150A,當(dāng)?shù)刈顭嵩缕骄罡邭鉁貫?30。試按發(fā)熱條件選擇此線路的導(dǎo)線截面。解：<1>相線截面的選擇查附錄表19—1得環(huán)境溫度為30時(shí)明敷的BLX-500型截面為50mm的鋁芯橡皮線的I=163A>I=150A,滿足發(fā)熱條件。因此相線截面選為A=50mm。<2>中性線截面A的選擇按A≥0.5A,選A=25mm。<3>保護(hù)線截面A的選擇由于A>35mm,故選A≥0.5A=25mm。所選導(dǎo)線型號(hào)可表示為：BLX-500-<3×50+1×25+PE25>。2、上題所示TN-S線路,如果采用BLV-500型鋁芯塑料線穿硬塑料管埋地敷設(shè),當(dāng)?shù)刈顭嵩缕骄鶜鉁貫?25。試按發(fā)熱條件選擇此線路導(dǎo)線截面及穿線管內(nèi)徑。解：查附錄表19-3得+25時(shí)5根單芯線穿硬塑料管<PC>的BLV-500型截面為120mm的導(dǎo)線允許載流量I=160A>I=150A。因此按發(fā)熱條件,相線截面選為120mm。中性線截面按A≥0.5A,選A=70mm。保護(hù)線截面按A≥0.5A,選A=70mm。穿線的硬塑料管內(nèi)徑查附錄表19—3中5根導(dǎo)線穿管管徑<A=120mm>為80mm。選擇結(jié)果可表示為：BLV-500-<3×120+1×70+PE70>-PC80,其中PC為硬塑管代號(hào)。3、有一條用LGJ型鋼芯鋁線架設(shè)的5km長(zhǎng)的35kV架空線路,計(jì)算負(fù)荷為2500kW,cos=0.7,T=4800h。試選擇其經(jīng)濟(jì)截面,并校驗(yàn)其發(fā)熱條件和機(jī)械強(qiáng)度。解：<1>選擇經(jīng)濟(jì)截面I===58.9A由表5—3查得j=1.15A／mmA==51.2mm選標(biāo)準(zhǔn)截面50mm,即選LGJ-50型鋼芯鋁線?！?校驗(yàn)發(fā)熱條件查附錄表16得LGJ-50的允許載流量I=178A>I=58.9A,滿足發(fā)熱條件。<3>校驗(yàn)機(jī)械強(qiáng)度查附錄表14得35kV架空鋼芯鋁線的最小截面A=35mm<A=50mm,選LGJ-50型鋼芯鋁線也滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。4試驗(yàn)算3題所選LGJ-50型鋼芯鋁線是否滿足允許電壓損耗5%的要求。已知該線路導(dǎo)線為水平等距排列,相鄰線距為1.6m。解：由上題知P=2500kW,cos=0.7,因此tan=1,Q=2500kvar。用A=50mm和a=1.26×1.6m2m查附錄表6,得R=0.68／km,X=0.39／km。線路的電壓損耗為=382V線路的電壓損耗百分值為==1.09%<=5%選LGJ-50型鋼芯鋁線滿足電壓損耗要求。5、某220／380V線路,采用BLX-500-<3×25+1×16>mm的四根導(dǎo)線明敷,在距線路首端50m處,接有7kW電阻性負(fù)荷,在線路末端<線路全長(zhǎng)75m>接有28kW電阻性負(fù)荷。試計(jì)算該線路的電壓損耗百分值。解：查表5-4得C=46.2kW·m／mm,而∑M=7kW=2450kW=1、某220/380V的TN-C線路,如下圖所示。線路擬采用BX-500型銅芯橡皮絕緣線戶內(nèi)明敷,環(huán)境溫度為30℃,允許電壓損耗為5%。試選擇該線路的導(dǎo)線截面。解：〔1線路的等效變換將圖a所示帶均勻分布負(fù)荷的線路,等效變換為圖b所示集中負(fù)荷的線路。原集中負(fù)荷故。原分布負(fù)荷故?！?按發(fā)熱條件選擇導(dǎo)線截面線路中的最大負(fù)荷〔計(jì)算負(fù)荷為查附錄表19-1,得BX-500型導(dǎo)線在30℃明敷時(shí)的。因此可選3根BX-500-1×10導(dǎo)線作相線,另選1根BX-500-1×10導(dǎo)線作PEN線?！?校驗(yàn)機(jī)械強(qiáng)度查附錄表15,室內(nèi)明敷銅芯線最小截面為1,以上所選導(dǎo)線滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。〔4校驗(yàn)電壓損耗查附錄表6,BX-500-1×10導(dǎo)線的電阻,電抗〔線距按150計(jì)。線路的電壓損耗為=/0.38所選BX-500-1×10型銅芯橡皮絕緣線滿足允許電壓損耗要求。1、有一臺(tái)Y型電動(dòng)機(jī),其額定電壓為380V,額定功率為18.5kW,額定電流為35.5A,起動(dòng)電流倍數(shù)為7?，F(xiàn)擬采用BLV型導(dǎo)線穿焊接鋼管敷設(shè)。該電動(dòng)機(jī)采用RT0型熔斷器作短路保護(hù),短路電流最大可達(dá)13kA。試選擇熔斷器及其熔體的額定電流,并選擇導(dǎo)線截面和鋼管直徑<環(huán)境溫度為+30C>解：<1>選擇熔體及熔斷器的額定電流I≥I=35.5AI≥KI=0.3×35.5A×7=74.55A〔輕載啟動(dòng)K取0.3由附錄表10-1,選RT0-100型熔斷器,I=100A,熔體選I=80A。<2>校驗(yàn)熔斷器的斷流能力查附錄表10-1,熔斷器的I=50kA>I==13kA,其斷流能力滿足要求。<3>選擇導(dǎo)線截面和鋼管直徑按發(fā)熱條件選擇,查附錄表19-2得A=10mm的BLV型鋁芯塑料線三根穿鋼管時(shí)：I=41A>I=35.5A,滿足發(fā)熱條件,相應(yīng)選鋼管SC