掛籃懸澆箱梁大橋支架設(shè)計(jì)計(jì)算書新規(guī)范

北京-秦皇島高速公路遵化至秦皇島段卑水鐵路、黃遷線分離立交0#塊支架設(shè)計(jì)計(jì)算書編制：審核：審批：中交第四公路工程局有限公司京秦高速公路遵秦段B1標(biāo)項(xiàng)目經(jīng)理部二〇二〇年八月1概述1.1設(shè)計(jì)概況K54+631.804卑水鐵路、黃遷線分離立交主橋跨越卑水鐵路，主橋上部結(jié)構(gòu)為65+110+65m預(yù)應(yīng)力砼變截面連續(xù)箱梁。箱梁采用單箱單室斷面，箱梁頂板寬16.7m，底板寬8.5m，箱梁頂板設(shè)3%橫坡，底板水平。墩頂0#梁段長11m，與兩主橋墩組成2個(gè)T型懸臂梁，各分為14對(duì)梁段，懸臂施工段總長為48.5m。墩頂箱梁高為7m，箱梁高度按1.5次拋物線變化。箱梁頂板厚28cm，0#梁段底板厚度由根部85cm漸變?yōu)?0.1cm、腹板厚度95cm。主墩墩身為矩形實(shí)心墩，平面尺寸為9.9×4.5m，高度分別為：12#左墩為8.39m，12#右墩為8.834m，13#左墩為8.497m，13#右墩為8.941m。承臺(tái)平面尺寸為12×12m。單個(gè)0#梁段砼方量為435.5方。1.20#梁段支架設(shè)計(jì)概況主橋0#塊支架形式采用梁、柱及預(yù)埋牛腿結(jié)構(gòu)，其中鋼管立柱兼做掛籃懸澆施工時(shí)的臨時(shí)錨固體系，用以保證在懸臂澆筑施工時(shí)的不平衡力矩下的施工安全。支架結(jié)構(gòu)為0#梁段每端部橫向設(shè)置4根φ630×10鋼管立柱，在墩身縱向側(cè)面的預(yù)埋鋼板上橫向設(shè)置4個(gè)牛腿，在鋼管柱頂和牛腿上設(shè)置卸落設(shè)備砂箱，在牛腿的砂箱和鋼管柱的砂箱上分別設(shè)置一根2HN500×200×10/16主橫梁，在箱梁底板下主橫梁上設(shè)置2HN300×150×6.5/9/HN300×150×6.5/9主縱梁，主縱梁與主橫梁間設(shè)置調(diào)平鋼墊塊并焊接于主縱梁支點(diǎn)位置，其上設(shè)置橫向分配梁I12.6（間距80cm），其上安裝底模。懸臂梁段翼板下支架為：在2根主橫梁上設(shè)置2根翼板下縱梁HN250×125×6/9，因牛腿主橫梁頂面標(biāo)高低于鋼管柱上主橫梁頂面標(biāo)高，在牛腿主橫梁頂面翼板下縱梁支點(diǎn)位置設(shè)置調(diào)平鋼墊塊，使翼板下縱梁水平，其上設(shè)置側(cè)模支撐框架，縱向間距200cm。主墩兩側(cè)箱梁翼板下支架為：在墩身橫向側(cè)面每側(cè)設(shè)置2個(gè)三角托架，托架上設(shè)置4根翼板下縱梁HN250×125×6/9，縱向間距90cm。懸臂梁段翼板下縱梁和三角托架翼板下縱梁單獨(dú)設(shè)置，相互不連續(xù)。支架設(shè)計(jì)圖見下圖。為抵消連續(xù)梁掛籃懸澆施工中產(chǎn)生的不平衡力矩，確保施工安全和梁體安全質(zhì)量，必須進(jìn)行臨時(shí)錨固設(shè)計(jì)。因懸澆過程中產(chǎn)生的不平衡力矩很大，考慮施工安全和施工的方便，臨時(shí)錨固擬采用在主墩懸支座兩側(cè)設(shè)置臨時(shí)支墩，將連續(xù)梁梁體與橋墩進(jìn)行臨時(shí)錨固，每個(gè)支墩平面尺寸為8.34×0.7m，每個(gè)支座內(nèi)設(shè)置248根Φ32HRB400螺紋鋼筋，在梁體和墩身內(nèi)帶直鉤的錨固長度為1m，支座采用C50混凝土中間加10cmM40硫磺砂漿，在硫磺砂漿層埋設(shè)電阻絲，臨時(shí)支墩在與墩身頂面和箱梁底面接觸部位設(shè)置油毛氈等隔離層，便于臨時(shí)支墩的拆除。0#塊箱梁分2次澆筑，第一次澆筑至腹板與翼板交界高度，第二次澆筑剩余部分，但本驗(yàn)算書按一次澆筑進(jìn)行計(jì)算，主要對(duì)各構(gòu)件的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算。2計(jì)算依據(jù)?1)《K54+631.804卑水鐵路、黃遷線分離立交主橋設(shè)計(jì)圖》；?2)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/T?3650-2020）；3)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB5017—2017）；4)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50204—2015）；5)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2019）；6)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范實(shí)施手冊(cè)》；7)《結(jié)構(gòu)力學(xué)》、《材料力學(xué)》；?8)《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》。3主要材料技術(shù)參數(shù)?1)鋼筋砼自重：G砼=26KN/m3；2)鋼材彈性模量：E=2.1×105Mpa；3)材料允許應(yīng)力：?A3鋼：抗拉、抗壓、抗彎應(yīng)力[σ]=205Mpa?；剪應(yīng)力[τ]=120?Mpa?。Q345鋼：抗拉應(yīng)力[σ]=265Mpa?；剪應(yīng)力[τ]=155?Mpa；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcb=400MPa。三級(jí)焊縫：角焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fwf=160MPa?.8.8級(jí)承壓型高強(qiáng)螺栓：抗拉應(yīng)力[σ]=400Mpa?；抗剪應(yīng)力[τ]=250?Mpa.?40#塊支架受力分析4.1荷載計(jì)算1）計(jì)算參數(shù)取值說明鋼筋砼容重G砼：取26KN/m3；模板及支架自重G模：取5KN/m2；施工人員及施工機(jī)具荷載G施：取2KN/m2；澆筑和振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載G傾：取2KN/m2；砼超灌系數(shù)：取1.05荷載計(jì)算①荷載標(biāo)準(zhǔn)值：按根部最大斷面沿橋梁縱向截取1m計(jì)算荷載，橫向由一側(cè)向中心線按照轉(zhuǎn)折點(diǎn)依次編號(hào)，砼荷載則有：?G1=1.05×0.2×26=5.46KN/m；G2=1.05×0.8×26=21.84KN/m；G3=1.05×7×26=191KN/m；G4=1.05×1.95×26=53.24KN/m；G5=1.05×1.59×26=43.41KN/m；G6=1.05×1.13×26=30.85KN/m。②荷載組合一：計(jì)算強(qiáng)度及穩(wěn)定性時(shí)q1=1.2×(5.46+5+2+2)=17.4KN/m；q2=1.2×(5.46+5+2+2)=37KN/m；q3=1.2×(5.46+5+2+2)=240KN/m；q4=1.2×(5.46+5+2+2)=74.7KN/m；q5=1.2×(5.46+5+2+2)=62.9KN/m；q6=1.2×(5.46+5+2+2)=47.8KN/m.③荷載組合二：計(jì)算剛度時(shí)q1=1.2×(5.46+5)=10.5KN/m；q2=1.2×(5.46+5)=26.8KN/m；q3=1.2×(5.46+5)=196KN/m；q4=1.2×(5.46+5)=58.2KN/m；q5=1.2×(5.46+5)=48.4KN/m；q6=1.2×(5.46+5)=35.8KN/m.箱梁底板下主縱梁上分配梁計(jì)算取縱向1延米荷載組合一、組合二加載，計(jì)算的各支點(diǎn)反力即為主縱梁每延米的的強(qiáng)度和剛度計(jì)算的荷載值。縱向每延米長度橫向分配梁受力簡圖（單位：KN/m）縱向每延米長度橫向分配梁反力圖（單位：KN）縱向每延米長度橫向分配梁組合應(yīng)力（單位：KN/m2）根據(jù)計(jì)算結(jié)果，橫向分配梁采用I12.6，間距按800mm布置，最大組合應(yīng)力為195.3×0.8=156.2MPa<205MPa,強(qiáng)度滿足要求，最大變形為1.3mm<1000/400=2.5mm，剛度滿足要求。4）翼板下縱梁荷載計(jì)算按在翼板側(cè)模支撐框架下設(shè)置2根縱梁，間距為200cm。以翼板上縱梁為支點(diǎn)，縱向1延米荷載組合一加載，計(jì)算的各支點(diǎn)反力即為主縱梁每延米的荷載值。強(qiáng)度計(jì)算時(shí)翼板下縱梁縱向1m寬度受力圖示（單位：KN/m）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)翼板下縱梁縱向1m寬度反力圖（單位：KN/m）剛度計(jì)算時(shí)翼板下縱梁縱向1m寬度反力圖（單位：KN/m）5）主縱梁荷載計(jì)算（1）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)：作用在底板下各根主縱梁上的荷載表：主縱梁編號(hào)1234567荷載（KN/m）164.8132.67572.575132.6164.8作用在翼板下各根主縱梁上的荷載表：主縱梁編號(hào)12荷載（KN/m）45.525.7（2）剛度計(jì)算時(shí)：作用在底板下各根主縱梁上的荷載表：主縱梁編號(hào)1234567荷載（KN/m）142.597.759.453.359.497.7142.5作用在翼板下各根主縱梁上的荷載表：主縱梁編號(hào)12荷載（KN/m）36.615.94.2主縱梁計(jì)算1）主縱梁1（2HN300×150×6.5/9）（1）強(qiáng)度計(jì)算強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主縱梁1受力圖示（單位：KN/m）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主縱梁1反力圖（單位：KN）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主縱梁1彎矩圖（單位：KN·m）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主縱梁1剪力圖（單位：KN）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主縱梁1（2HN300×150×6.5/9）組合應(yīng)力（單位：KN/m2）（2）剛度計(jì)算剛度計(jì)算時(shí)主縱梁1受力圖示（單位：KN/m）主縱梁1變形圖（單位：m）2）翼板下主縱梁計(jì)算（1）主縱梁1：①強(qiáng)度計(jì)算強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主縱梁1受力圖示（單位：KN/m）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主縱梁1反力圖（單位：KN）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主縱梁1彎矩圖（單位：KN·m）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主縱梁1剪力圖（單位：KN）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主縱梁1組合應(yīng)力（單位：KN/m2）②剛度計(jì)算剛度計(jì)算時(shí)主縱梁1受力圖示（單位：KN/m）剛度計(jì)算時(shí)主縱梁1反力圖（單位：KN）主縱梁1變形圖（單位：m）3)各主縱梁強(qiáng)度和變形計(jì)算結(jié)果箱梁底板下各主縱梁（按對(duì)稱一半列表）強(qiáng)度和變形計(jì)算結(jié)果表主縱梁編號(hào)1234主縱梁規(guī)格型號(hào)2HN300×1150×6..5/92HN300×1150×6..5/9HN300×1550×6.55/9HN300×1550×6.55/9強(qiáng)度計(jì)算時(shí)支點(diǎn)反力（KN）R1=256R2=313R1=180R2=220R1=115R2=140.55R1=104R2=127最大彎矩（KN··m）12386.755.350.1最大組合應(yīng)力（MMPa）133.393.8121.5110撓度（mm）3222剛度計(jì)算時(shí)支點(diǎn)反力（KN）R1=208.44R2=254.77R1=142.99R2=174.66R1=86.9R2=106.22R1=78R2=95.3懸臂段翼板下各主縱梁強(qiáng)度和變形計(jì)算結(jié)果表主縱梁編號(hào)12主縱梁規(guī)格型號(hào)HN250×1225×6/99HN250×1225×6/99強(qiáng)度計(jì)算時(shí)支點(diǎn)反力（KN）R1=65.2R2=82.6R1=36.8R2=46.7最大彎矩（KN··m）33.719最大組合應(yīng)力（MMPa）108.961.5撓度（mm）1.20.5剛度計(jì)算時(shí)支點(diǎn)反力（KN）R1=52.5R2=66.5R1=22.8R2=28.9各主縱梁最大組合應(yīng)力σmax=133.3MPa＜[σ]=205Mpa，滿足要求。各主縱梁最大變形fmax=3mm＜2500/400=6.3mm，滿足要求。4.3主橫梁計(jì)算1）牛腿上主橫梁1（2HN500x200x10/16）主橫梁模型圖（1）強(qiáng)度計(jì)算強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主橫梁1受力圖示（單位：KN）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主橫梁1反力圖（單位：KN）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主橫梁1彎矩圖（單位：KN·m）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主橫梁1剪力圖（單位：KN）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主橫梁1組合應(yīng)力圖（單位：KN/m2）(2)剛度計(jì)算主橫梁1變形圖（單位：m）主橫梁1最大組合應(yīng)力σmax=74.5MPa＜[σ]=205Mpa，滿足要求。主橫梁1最大變形fmax=5.3mm＜4100/400=10.3mm，滿足要求。2）鋼管柱上主橫梁2（2HN500x200x10/16）主橫梁模型圖（1）強(qiáng)度計(jì)算強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主橫梁2受力圖示（單位：KN）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主橫梁2反力圖（單位：KN）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主橫梁2彎矩圖（單位：KN·m）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主橫梁2剪力圖（單位：KN）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)主橫梁2組合應(yīng)力圖（單位：KN/m2）(2)剛度計(jì)算剛度計(jì)算時(shí)主橫梁2受力圖示（單位：KN）主橫梁2變形圖（單位：m）主橫梁2最大組合應(yīng)力σmax=112.8MPa＜[σ]=205Mpa，滿足要求。主橫梁2最大變形fmax=11mm＜4100/400=10.3mm，滿足要求。4.4牛腿計(jì)算牛腿預(yù)埋件計(jì)算牛腿受最大豎向力414KN，按豎向力570KN、受力點(diǎn)距預(yù)埋鋼板距離0.25m進(jìn)行計(jì)算。預(yù)埋件A屬于一個(gè)彎剪預(yù)埋件，其受力簡圖如下圖所示：（1）計(jì)算條件彎矩設(shè)計(jì)值M：1142.500kN·m軸軸力設(shè)計(jì)值NN:0.000kN剪力設(shè)計(jì)值V:570.000kN力的的正方向如圖圖所示直錨筋層數(shù):4層層間距b1::210mmm直錨筋列數(shù):2列列間距b:2200mm錨板厚度t:255mm錨板寬寬度B:3550mm錨板高度H:7880mm最外外層錨筋之間間距離z:6630mm結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γγ0:1.11層數(shù)影響系系數(shù)αr:0.885地震作用:不考考慮錨筋級(jí)別:Q2335,fyy=235.000N/mmm2直錨筋直徑d:取取角鋼回轉(zhuǎn)半半徑i=22.8mm砼強(qiáng)度等級(jí):C440,fcc=19.110N/mmm2,ft==1.71N/mm22（2）錨筋截面面積驗(yàn)驗(yàn)算①錨板受剪承載載力系數(shù)αvv:根據(jù)據(jù)混凝土規(guī)范范9.7.22-5計(jì)算::②錨板彎曲變形折折減系數(shù)αbb:根據(jù)據(jù)混凝土規(guī)范范9.7.22-6計(jì)算::③直錨筋面積驗(yàn)算算:在剪剪力、軸力、彎彎矩的組合作作用下，直錨錨筋的計(jì)算截截面積按照混混凝土規(guī)范式9.7.22-1及式9.7..2-2計(jì)算算，并取其中中較大值:=6139..36mm2=3498..89mm2計(jì)算面積=maax{61339.36,,34988.89}=61399.36mmm2直錨筋實(shí)實(shí)配面積Ass=8××1150==92000mm2＞61339.6mmm2滿足系數(shù)數(shù)=92000÷6139..6=1.55滿足要求。（3）錨固長度:根據(jù)混凝土規(guī)范范9.7..4,受彎彎直錨筋錨固固長度la::實(shí)際錨固長度取6650mm.（4）構(gòu)造要求①錨筋間距b、bb1和錨筋至至構(gòu)件邊緣的的距離c、cc1:根據(jù)混凝土規(guī)范范9.7..4:b、cc≥max{{3d,455}=66mmm受剪剪構(gòu)件,b11、c1≥mmax{6dd,70}==132mmm,且b、bb1≤3000mm由此此得:3000mm≥bb=200mmm≥66mmm滿滿足要求3000mm≥bb1=2100mm≥1332mm滿足要求求c≥≥66mm,,c1≥1332mm②錨板:根據(jù)混凝土規(guī)范范9.7..4要求,,最外層錨錨筋中心到錨錨板邊緣的距距離≥maax{2d,,20}==44mmm寬度B=3500mm≥Bmmin=444×2+2000×(2--1)=2888mm滿足要求求高度H=7800mm≥Hmmin=444×2+2110×(4--1)=7118mm滿足要求求根據(jù)混凝土規(guī)范范9.7..1,錨板板厚度不宜小小于錨筋直徑徑的0.6倍倍,受拉和和受彎預(yù)埋件件的錨板厚度度尚宜大于bb/8厚度t=25mmm≥tmiin=maxx{0.6dd,b/88}=25mmm滿滿足要求③焊縫:連接接采用沿全周周施焊的角焊焊縫連接，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角處連續(xù)施施焊，沒有起起弧和落弧所所引起的焊口口缺陷，焊縫縫高度不宜小小于8mm。④擋板:在角角鋼錨筋末端端應(yīng)加焊1000×1000×16mmm擋板。牛腿焊縫計(jì)算按照工字字型焊縫計(jì)算算，1個(gè)工字字型焊縫承擔(dān)擔(dān)剪力和彎矩矩的1/2..（1）控制參數(shù)連接類型:彎彎矩、剪力共共同作用下的的工字形連接接（角焊縫）::hf1=8(mmm)焊接方法:手手工焊；焊條條型號(hào):E443型焊條；；焊件材材料:Q2335；焊縫等級(jí):三三級(jí)；焊縫類類型:角焊縫縫是否采用引弧弧板:否（2）材料強(qiáng)度(N//mm2)焊件抗壓強(qiáng)度度:205..0；焊件抗抗拉強(qiáng)度:2205.0；；焊件抗彎強(qiáng)度度:205..0；焊件抗抗剪強(qiáng)度:1120.0；；焊縫抗壓強(qiáng)度度:160..0；焊縫抗抗拉強(qiáng)度:1160.0；；焊縫抗剪強(qiáng)度度:160..0（3）基本參數(shù)翼緣寬度w==155.00(mm)；；翼緣厚度tt=20.00(mm)腹板寬度tww=20.00(mm)；；截面高度hh=700..0(mm))焊件厚度t11=20.00(mm)；；翼緣焊縫焊焊角尺寸hff1=8.00(mm)腹板焊縫焊角角尺寸hf22=8.0((mm)；荷荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)產(chǎn)生的彎矩MM=57.00(kN-mm)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)產(chǎn)生的軸力NN=0.0((kN)；荷荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)產(chǎn)生的剪力VV=285..0(kN))（4）分析結(jié)果翼緣有效寬度度w1=139..0(mm))正面角焊縫強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增增大系數(shù)βff=1.222①上部分析結(jié)果翼緣外側(cè)由MM引起的應(yīng)應(yīng)力σ=277.8(N//mm2)翼緣外側(cè)由N+MM引起的應(yīng)應(yīng)力σ=277.8(N//mm2)≤ffw=1600.0(N//mm2)翼緣內(nèi)側(cè)由MM引起的應(yīng)應(yīng)力σ=255.8(N//mm2)翼緣內(nèi)側(cè)由VV引起的應(yīng)應(yīng)力τ=388.2(N//mm2)翼緣內(nèi)側(cè)由N+MM引起的應(yīng)應(yīng)力σ=255.8(N//mm2)≤ffw=1600.0(N//mm2)翼緣內(nèi)側(cè)由N+MM+V引起起的折算應(yīng)力力σ=46..1(N/mmm2)≤ffw=1600.0(N//mm2)4.2下部分析析結(jié)果翼緣外側(cè)由MM引起的應(yīng)應(yīng)力σ=-227.8(NN/mm2)翼緣外側(cè)由N+MM引起的應(yīng)應(yīng)力σ=277.8(N//mm2)≤ffw=1600.0(N//mm2)翼緣內(nèi)側(cè)由MM引起的應(yīng)應(yīng)力σ=-225.8(NN/mm2))翼緣內(nèi)側(cè)由VV引起的應(yīng)應(yīng)力τ=388.2(N//mm2)翼緣內(nèi)側(cè)由N+MM引起的應(yīng)應(yīng)力σ=255.8(N//mm2)≤≤ffw=1600.0(N//mm2)翼緣內(nèi)側(cè)由N+MM+V引起起的折算應(yīng)力力σ=46..1(N/mmm2)≤ffw=1600.0(N//mm2)4.5鋼管柱計(jì)算算1、臨時(shí)錨固設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算詳見《墩頂臨時(shí)錨錨固簡算書》。2、鋼管柱穩(wěn)定性性計(jì)算1）輸入數(shù)據(jù)（1）基本信息截面類型無縫鋼管:d=6630(mmm)鋼材牌號(hào)Q235寬厚比等級(jí)S1級(jí)d(mm)630t(mm)10構(gòu)件長度(m)7.900βx1.00βy1.00（2）荷載信息恒載分項(xiàng)系數(shù)1.30活載分項(xiàng)系數(shù)1.50活載調(diào)整系數(shù)1.00是否考慮自重是軸向恒載標(biāo)準(zhǔn)值((kN)805.000軸向活載標(biāo)準(zhǔn)值((kN)5.000偏心距Ex(cmm)0.0偏心距Ey(cmm)0.0（3）端部約束信息X-Z平平面內(nèi)頂部約約束類型:簡支X-Z平平面內(nèi)底部約約束類型:固定X-Z平平面內(nèi)計(jì)算長長度系數(shù):00.80Y-Z平平面內(nèi)頂部約約束類型:簡支Y-Z平平面內(nèi)底部約約束類型:固定Y-Z平平面內(nèi)計(jì)算長長度系數(shù):00.802）計(jì)算結(jié)果（1）截面幾何特性根據(jù)《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手手冊(cè)（上冊(cè)）》（第第三版）“16鋼材的的規(guī)格及截面面特性”，查表得：：全截面：：面積(cm2)194.779慣性矩Ix(cmm4)93615.4997慣性矩Iy(cmm4)93615.4997抵抗矩Wx1(ccm3)2971.9211抵抗矩Wy1(ccm3)2971.9211抵抗矩Wx2(ccm3)2971.9211抵抗矩Wy2(ccm3)2971.9211回轉(zhuǎn)半徑ix(ccm)21.92回轉(zhuǎn)半徑iy(ccm)21.92根據(jù)《鋼鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》第第條，得：塑性發(fā)展展系數(shù)γx11:1.115塑性發(fā)展系系數(shù)γx2::1.155塑性發(fā)展展系數(shù)γy11:1.115塑性發(fā)展系系數(shù)γy2::1.155（2）材料特性構(gòu)件截面面的最大厚度度:10.000(mm))抗拉強(qiáng)度度:215..00(N//mm2)抗壓強(qiáng)度度:215..00(N//mm2)抗彎強(qiáng)度度:215..00(N//mm2)抗剪強(qiáng)度度:125..00(N//mm2)屈服強(qiáng)度度:235..00(N//mm2)抗拉強(qiáng)度度最小值:3375.000(N/mmm2)密度:77850.000(kg//m3)（3）荷載設(shè)計(jì)值全柱自重重G：1.30×0.0199478×7.9000×7850..000×9.81==154044.636NN=15.4405kN（4）強(qiáng)度信息σminn/f=0..252截截面到構(gòu)件頂頂端的距離::0.0000(m)σmaxx/f=0..255截截面到構(gòu)件頂頂端的距離::7.9000(m)最不利位位置強(qiáng)度應(yīng)力力按《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》公式式(7.1..1-1)到構(gòu)件頂頂端的距離::7.9000(m)計(jì)算荷載載N:10069.4005kN|σ|//f=|544.904||/215==0.2555≤1.00，滿足。3）穩(wěn)定信息（1）繞X軸彎曲穩(wěn)定性驗(yàn)算算：根據(jù)《鋼鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》第第條，得：長長細(xì)比λ=ll0/i=6..320/00.21922=28.8828軸心受壓壓構(gòu)件截面分分類（按受壓壓特性）:a類軸心受壓壓整體穩(wěn)定系系數(shù)，根據(jù)《鋼鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》附附錄D.0..5計(jì)算得得：φx=0.9665σminn/f=0..261截截面到構(gòu)件頂頂端的距離::0.0000(m)σmaxx/f=0..265截截面到構(gòu)件頂頂端的距離::7.9000(m)繞X軸最最不利位置穩(wěn)穩(wěn)定應(yīng)力按《鋼鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》公公式(7.22.1)σ/f==56.9007/2155=0.2665≤1.00，滿足。（2）繞Y軸彎曲穩(wěn)定性驗(yàn)算算：根據(jù)《鋼鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》第第條，得：長長細(xì)比λy=l0y/iy=6.3220/0.22192=228.8288軸心受壓壓構(gòu)件截面分分類（按受壓壓特性）:a類軸心受壓壓整體穩(wěn)定系系數(shù)，根據(jù)《鋼鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》附附錄D.0..5計(jì)算得得：φy=0.9665σminn/f=0..261截截面到構(gòu)件頂頂端的距離::0.0000(m)σmaxx/f=0..265截截面到構(gòu)件頂頂端的距離::7.9000(m)繞Y軸最最不利位置穩(wěn)穩(wěn)定應(yīng)力按《鋼鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)》公公式(7.22.1)σ/f==56.9007/2155=0.2665≤1.00，滿足。4）分析結(jié)果構(gòu)件安全全狀態(tài):強(qiáng)度滿足足要求，穩(wěn)定定滿足要求。4.6翼板下縱梁梁計(jì)算以翼板上縱梁為支支點(diǎn)，縱向11延米荷載組組合一加載，計(jì)計(jì)算的各支點(diǎn)點(diǎn)反力即為主主縱梁每延米米的荷載值。強(qiáng)度計(jì)算時(shí)翼板下下縱梁縱向11m寬度受力力圖示（單位位：KN/mm）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)翼板下下縱梁縱向11m寬度反力力圖（單位：：KN/m）1）主墩一側(cè)翼板板下縱梁計(jì)算算縱梁從腹板一側(cè)向向外依次編號(hào)號(hào)為縱梁1、縱縱梁2、縱梁梁3、縱梁44。（1）縱梁1（HHN250××125×66/9）①強(qiáng)度計(jì)計(jì)算強(qiáng)度計(jì)算時(shí)翼板下下縱梁1受力力圖示（單位位：KN/mm）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)翼板下下縱梁1反力力圖（單位：：KN/m）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)翼板下下縱梁1彎矩矩圖（單位：：KN·m）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)翼板下下縱梁1剪力力圖（單位：：KN）強(qiáng)度計(jì)算時(shí)翼板下下縱梁1組合合應(yīng)力圖（單單位：KN//m2）②剛度計(jì)算按照強(qiáng)度計(jì)算荷載載計(jì)算，結(jié)果果偏安全。（2）縱梁2（HHN250××125×66/9）①強(qiáng)度計(jì)計(jì)算R1=R2=577.8KN；；Mmaxx=13.99KN·m;;最大組組合應(yīng)力σmmax=444.9MPaa②剛度計(jì)算最大變形fmaxx=1.6mmm。（3）縱梁3（HHN250××125×66/9）①強(qiáng)度計(jì)計(jì)算R1=R2=533.1KN；；Mmaxx=12.88KN·m;;最大組組合應(yīng)力σmmax=411.2MPaa②剛度計(jì)算最大變形fmaxx=1.5mmm。（4）縱梁4（HHN250××125×66/9）①強(qiáng)度計(jì)計(jì)算R1=R2=700.7KN；；Mmaxx=17KNN·m;最大組合應(yīng)應(yīng)力σmaxx=54.99MPa②剛度計(jì)算最大變形fmaxx=2mm。2）主墩一側(cè)翼板板縱梁下三角角托架計(jì)算橫梁采用2[228b、斜撐撐采用2[225a，斷面面形式如下圖圖：翼板縱梁下三角托托架受力圖示示（單位：KKN）(1)midass計(jì)算結(jié)果如如下翼板縱梁下三角托托架反力圖（單單位：KN）翼板縱梁下下三角托架變變形圖（單位位：m）三角托架組合應(yīng)力力圖（單位：：KN/m22）三角托架橫梁組合合應(yīng)力圖三角托托架斜撐組合合應(yīng)力圖（單單位：KN//m2）三角托架橫梁彎矩矩圖（單位：：KN.m）三角托架橫梁剪力力圖（單位：：KN）三角托架橫梁軸力力圖（單位：：KN）三角托架斜撐彎矩矩圖（單位：：KN.m）三角托架斜撐剪力力圖（單位：：KN）三角托架斜撐軸力力圖（單位：：KN）（2）橫梁計(jì)算橫梁最大拉應(yīng)力為為：＜205MPa，滿滿足要求。最大剪應(yīng)力為：，滿足要求。（3）斜撐計(jì)算①整體穩(wěn)定性性驗(yàn)算三角托架斜撐為雙雙肢格構(gòu)式構(gòu)構(gòu)件，[255a凈距為117.4ccm，長度LL=442ccm,按照LL=500ccm計(jì)算,采采用綴板，綴綴板尺寸為2296×2000×10mmm，與雙肢肢焊接，相鄰鄰綴板間的凈凈距離為7000mm。單根[25a:ZZ0=2.077cm;AA=34.99cm2;Ix=33700cm4;Iy=175ccm4;L=500cm,,A=2×334.9=669.8cmm2,a=2..07+177.4/2==10.777cm；對(duì)虛軸y-y:Iy=2×（175++10.7772×34.99）=84446cm4；對(duì)實(shí)軸x-x:Ix=2×3370==6740ccm4；,,對(duì)虛軸y-y:Iy=8446cm44；,,換算長細(xì)比按長細(xì)比為55..2的b類截截面查的穩(wěn)定定系數(shù)φ=00.832整體穩(wěn)定性計(jì)算：：，Mx=15.77×106N.mmW1y=5360000mm2,滿足要求。②綴板驗(yàn)算綴板尺寸為2966×200××10mm，與與雙肢焊接，相相鄰綴板間的的中心間距bb=900mmm，凈距離離a=7000mm。a、剛度驗(yàn)算柱分肢線剛度：兩綴板線剛度之和和：剛度滿足要求。b、強(qiáng)度驗(yàn)算斜撐構(gòu)件的剪力為為：單側(cè)剪力：Ⅰ、綴板的強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：綴板與分肢連接處處的內(nèi)力：彎矩:剪力:綴板彎應(yīng)力：，綴綴板的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度滿足要求求。綴板剪應(yīng)力：，綴綴板的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度滿足要求求。焊縫驗(yàn)算：焊腳尺寸hf=88mm,焊縫縫長度lw=170mmm。，故焊縫強(qiáng)度滿足要求求。③斜撐與橫梁間焊焊縫驗(yàn)算焊腳尺寸hf=88mm,每條條側(cè)面角焊縫縫（軸力平行行于焊縫長度度方向）長度度lw=350mmm，每條側(cè)側(cè)面角焊縫的的計(jì)算長度ll=350--2hf=334mmm，側(cè)面角角焊縫共4條條。按軸力均均由側(cè)面角焊焊縫承擔(dān)。＜焊縫強(qiáng)度滿足要求求，實(shí)際采用用斜撐與橫梁梁連接位置均均采用角焊縫縫全周長焊接接。（4）三角托架預(yù)預(yù)埋件計(jì)算計(jì)算簡圖a.計(jì)算條件彎矩設(shè)計(jì)值值M:9..30kN··m軸力設(shè)計(jì)計(jì)值N:1227.70kkN剪力設(shè)計(jì)值值V:171..80kN力力的正方向如如圖所示直錨筋層數(shù)數(shù):4層間距距b1:1120mm直錨筋列數(shù)數(shù):3列間距距b:1170mm錨板厚度tt::25mmm錨板寬度BB:440mmm錨板高度HH::500mmm最外層錨筋筋之間距離zz:360mmm結(jié)構(gòu)重要性性系數(shù)γ0:1.0層層數(shù)影響系數(shù)數(shù)αr:0.900地震作用::考考慮錨筋級(jí)別::HHPB3000,fy=270..00N//mm2直錨筋直徑徑d:200mm砼強(qiáng)度等級(jí)級(jí):C440,fcc=19.110N/mmm2,ft=1.711N/mmm2b.錨筋截面面積積驗(yàn)算(1)錨板板受剪承載力力系數(shù)αv:根據(jù)據(jù)混凝土規(guī)范范9.7.22-5計(jì)算::(2)錨板板彎曲變形折折減系數(shù)αbb:根據(jù)據(jù)混凝土規(guī)范范9.7.22-6計(jì)算::(3)直錨錨筋面積驗(yàn)算算:在剪剪力、法向拉拉力、彎矩的的組合作用下下，直錨筋的的計(jì)算截面積積按照混凝土土規(guī)范式9.7.22-1及式9.7..2-2計(jì)算算，并取其中中較大值:==1844..22mm22計(jì)算算面積=mmax{18844.222,9411.73}=18444.22mmm2(4)根據(jù)據(jù)混凝土規(guī)范范11.11.9考慮慮地震作用組組合的預(yù)埋件件，直錨筋的的實(shí)配面積應(yīng)應(yīng)比計(jì)算算面積增大225%:直錨錨筋實(shí)配面積積As=122×π×(220/2)22=37769.911mm2≥1..25×18844.222=23305.288mm2滿足足系數(shù)=33769.991÷23005.28=1.664滿足c.錨固長度::根據(jù)據(jù)混凝土規(guī)范范9.7..4,受拉拉直錨筋錨固固長度la:根據(jù)據(jù)混凝土規(guī)范范9.7..4,受剪剪直錨筋錨固固長度la:laa≥155d=115×20=3000mm直錨錨筋錨固長度度la=maax{5055,3000}=5505mm根據(jù)據(jù)混凝土規(guī)范范11.11.9，考慮慮地震作用的的預(yù)埋件，錨錨固長度應(yīng)增增加10%laa≥(1+00.1)laa=1.1××505=5556mm實(shí)際際錨固長度取取560mmmd.構(gòu)造要求(1)錨筋筋間距b、bb1和錨筋至構(gòu)構(gòu)件邊緣的距距離c、c11:根據(jù)據(jù)混凝土規(guī)范范9.7..4:b、cc≥max{{3d,455}=60mmm受剪剪構(gòu)件,bb1、c1≥max{{6d,700}=1200mm,且且b、b1≤300mmm由此此得:3000mm≥≥b=170mmm≥600mm滿足要求3000mm≥≥b1=1220mm≥≥120mmm滿滿足要求c≥60mmm,cc1≥1220mm(2)錨板板:根據(jù)據(jù)混凝土規(guī)范范9.7..4要求,,最外層錨錨筋中心到錨錨板邊緣的距距離≥maax{2d,,20}==40mmm1))寬度B==440mmm≥BBmin=40×2++170×((3-1)=4200mm滿足要求2))高度H==500mmm≥HHmin=40×2++120×((4-1)=4400mm滿足要求根據(jù)據(jù)混凝土規(guī)范范9.7..1,錨板板厚度不宜小小于錨筋直徑徑的0.6倍倍,受拉和和受彎預(yù)埋件件的錨板厚度度尚宜大于bb/83))厚度t==25mmm≥tmmin=max{00.6d,b/8}=22mmm滿滿足要求(3)焊縫縫:根據(jù)規(guī)規(guī)范9.77.1要求求，錨筋直徑徑d≤220mm，宜宜采用壓力埋埋弧焊。當(dāng)采采用手工焊時(shí)時(shí)，焊縫高度度不宜小于mmax{6,,0.5dd}=110.0mmm(4)封閉閉箍筋:根根據(jù)混凝土規(guī)規(guī)范11..1.9要要求，考慮地地震作用組合合的預(yù)埋件，在在靠近錨板處，宜宜設(shè)置一根直直徑不小于110mm的封封閉箍筋。(5)彎鉤鉤:根據(jù)混混凝土規(guī)范8.3.11，采用HPPB300級(jí)級(jí)鋼筋，末端端應(yīng)做1800°彎鉤，彎鉤鉤后平直長度度≥3d=60mmm，作受壓壓鋼筋時(shí)可不不做彎鉤。（5）三角托架銷銷接節(jié)點(diǎn)計(jì)算算①設(shè)計(jì)參數(shù)a=b=119..5mm，耳耳板厚度t==30mm,,銷軸直徑dd=50mmm，d0=51mmm，耳板間隙隙s=5mmm。耳板采用用Q235鋼鋼：抗拉強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值f==205MPPa,抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffv=120MMPa,端面面承壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fcee=325MMPa。銷軸軸采用Q3445鋼：抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值f=2655MPa,抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fbv=155MMPa,端面面承壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fcb=400MMPa。橫梁連接耳板荷載載參數(shù)：拉力力132KNN，剪力1332KN,共共設(shè)2個(gè)耳板板，合力N==186.77KN，每個(gè)個(gè)耳板承擔(dān)11/2的力；；斜撐連接耳板荷載載參數(shù)：壓力力132KNN，剪力1775KN，合合力N=2220KN，每每個(gè)耳板承擔(dān)擔(dān)1/2的力力。②橫梁連接耳板驗(yàn)驗(yàn)算耳板兩側(cè)寬厚比bb/t=3..983≤44,滿足構(gòu)造造要求；be=2t+16=776≤b，滿滿足構(gòu)造要求求；A=119.5mmm≥4be/3=1011.3，滿足足構(gòu)造要求。耳板孔凈截面處抗抗拉強(qiáng)度計(jì)算算b1=mmin(2tt+16,bb-d0/3)=776，σ=NN/2tb11=20.66MPa＜ff=205MMPa，滿足足要求。耳板端部截面抗拉拉（劈開）強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算σ=N/2t（aa-2d0/3)=118.3MPPa＜f=2205MPaa，滿足要求求。耳板抗剪強(qiáng)度計(jì)算算Z=(((a+d0/2)2-(d0/2)2)1/2=1442.7,ττ=N/2ttZ=11MMPa＜fvv=120MMPa，滿足足要求。銷軸承壓強(qiáng)度計(jì)算算σc=N/dt=622.7MPaa＜fce=3255MPa，滿滿足要求。銷軸抗剪強(qiáng)度計(jì)算算銷軸受剪面數(shù)目nnv=2,τb=N/(nnvπd2/4)=224MPa＜＜fbv=155MMPa,滿足足要求。銷軸抗彎強(qiáng)度計(jì)算算M=1292.55KN.mmm，σb=32M//（1.5ππd3)=70..3MPa＜＜f=2655MPa,滿滿足要求。計(jì)算截面同時(shí)受彎彎受剪時(shí)組合合強(qiáng)度計(jì)算((σb/fb))2+(τb/fvb)2)0.5=0..307≤11，滿足要求求。（6）橫梁連接耳耳板底部角焊焊縫驗(yàn)算（7）橫梁連接耳耳板高強(qiáng)螺栓栓驗(yàn)算①基本參數(shù)及構(gòu)造造要求螺栓桿直徑d=220mm；螺栓栓孔徑d0=21mmm；鋼板厚度度t=20mmm;邊距為為50mm，端端距為70mmm，外排中中心間距設(shè)計(jì)計(jì)值168mmm，順內(nèi)力力方向中間排排中心間距設(shè)設(shè)計(jì)值1200mm，垂直直內(nèi)力方向中中間排中心間間距設(shè)計(jì)值1170mm。2d0=42mmm＜邊距和端端距設(shè)計(jì)值==50/700＜min{{4d0,8t}==84mm，滿滿足構(gòu)造要求求。3d0=63mmm＜外排中心心間距=1668＜minn{8d0,12t}}=168mmm，滿足構(gòu)構(gòu)造要求。3d0=63mmm＜順內(nèi)力方方向中間排中中心間距=1120＜miin{12dd0,18t}}=252mmm，滿足構(gòu)構(gòu)造要求。3d0=63mmm＜垂直內(nèi)力力方向中間排排中心間距==120＜mmin{166d0,24t}}=336mmm，滿足構(gòu)構(gòu)造要求。②荷載計(jì)算拉力P=188KNN，P與鋼板板面垂線的夾夾角=45°°，P的延長線與螺栓栓心形偏心距距e=2300mm。軸心拉力N=1332KN，剪剪力V=1332KN，彎彎矩M=N··e=1322×230//1000==30.6KKN·m③高強(qiáng)螺栓的單栓栓承載力設(shè)計(jì)計(jì)值傳力摩擦面數(shù)nff=1,孔型型系數(shù)k=00.85,摩摩擦面抗滑移移系數(shù)μ取00.25，預(yù)預(yù)拉力設(shè)計(jì)值值P=1255KN。單栓抗剪承載力NNvb=0.9nfkμP=00.9×0..85×0..25