超超臨界鍋爐“四管”防磨防爆

超超臨界鍋爐

“四管”防磨、防爆吳宏亮

主要內容鍋爐四管與新型材料的發(fā)展“四管”防磨、防爆的重要性爆管的原因及分析、措施投產前“四管”工作重點投產后“四管”工作重點

超超臨界機組必須采用熱強度高、抗高溫煙氣氧化腐蝕和高溫汽水介質腐蝕、可焊性和工藝性良好的材料，而且材料價格也是必須考慮的關鍵問題。

火電機組用鋼主要有兩大類：奧氏體鋼和鐵素體鋼（包括珠光體、貝氏體和馬氏體及其兩相鋼）。奧氏體鋼比鐵素體鋼具有高的熱強性，但膨脹系數大，導熱性能差，抗應力腐蝕能力低，工藝性差，熱疲勞和低周疲勞（特別是厚壁件）也不及鐵素體鋼，且成本高得多。

鍋爐四管與新型材料的發(fā)展

目前，超臨界和超超臨界機組根據采用的蒸汽溫度的不同，主要采用了以下三類合金鋼：（1）低鉻耐熱鋼。包括1.25％Cr-0.5%Mo(SA213T11)、2.25Cr-1Mo(SA213T22/P22)、1Cr-Mo-V(12Cr1MoV)以及

9％-12％Cr系的Cr-Mo與Cr-Mo-V鋼等，其允許主汽溫為538-566℃。

（2）改良型9％-12％鐵素體－馬氏體鋼。包括9Cr-1Mo（SA335，T91/P91）、NF616、HCM12A、TB9、TB12等，一般用于566-593℃的蒸汽溫度范圍。其允許主汽溫為610℃，30MPa再熱汽溫625℃；使用壁溫：鍋爐625-650℃，汽機600-620℃。（3）新型奧氏體耐熱鋼。包括：18Cr-8Ni系，如SA213TP304H、TP347H、TP347HFG、Super304H、TempaloyA-1

（18Cr-8Ni-Nb-Ti）等；20-25Cr系，如HR3C、NF709、TempaloyA-3（22Cr-15Ni-Nb-N）等。這些材料的使用壁溫達650-750℃，可用于汽溫高達600℃的過熱器與再熱器管束，具有足夠的蠕變斷裂強度和很好的抗高溫腐蝕性能。

正是由于上述低鉻耐熱鋼和改良型9％-12％Cr鐵素體型鋼的研制及使用成功，促進和保證了超超臨界機組的發(fā)展，并降低了超超臨界機組的造價，在經濟上具備競爭力。目前，這些新型鋼已在歐洲和日本的電廠推廣應用，主蒸汽溫度最高達610℃。國外的成功運行經驗為我國設計制造超超臨界發(fā)電機組打下良好基礎，但材料的若干技術問題還須進一步研究：在所選蒸汽參數下，鍋爐、汽輪機各部件所選用材料、壁厚、用材量、造價分析，運行性能及技術經濟分析；還應驗證新材料的持久強度、蠕變強度、斷裂韌性、低周疲勞特性、設計應用安全系數，熱應力壽命損耗特性、工藝性等。省煤器進口溫度297℃省煤器出口溫度338℃頂棚入口溫度415℃低過進口溫度427℃低過出口溫度457℃屏過進口溫度449℃屏過出口溫度544℃高過進口溫度528℃高過出口溫度605℃低再進口溫度362℃低再出口溫度493℃高再出口溫度602℃新昌電廠受熱面設計溫度水冷壁338-4151內螺紋Φ38.1×7.5SA-213T22管子Φ38.1×715CrMoG3管子Φ31.8×915CrMoG4管子Φ31.8×8.515CrMoG5管子Φ70×2212Cr1MoVG頂棚4151管子Φ63.5×1015CrMoG2管子Φ57×915CrMoG包墻1管子Φ31.8×915CrMoG2管子Φ34×815CrMoG3管子Φ38.1×915CrMoG4管子Φ45×12.515CrMoG后豎井吊掛管4271管子Φ54×1412Cr1MoVG2管子Φ57×13.512Cr1MoVG3管子Φ63.5×12.512Cr1MoVG4管子Φ70×13.512Cr1MoVG5管子Φ57×1015CrMoG6管子Φ63.5×1315CrMoG7管子Φ54×9.515CrMoG8管子Φ57×10.515CrMoG低過427-4571管子Φ45×6.512Cr1MoVG2管子Φ45×712Cr1MoVG3管子Φ45×7.512Cr1MoVG4管接頭Φ45×6.512Cr1MoVG5管接頭Φ45×7.512Cr1MoVG屏

過457-5441Φ45×6SA-213T232Φ50.8×7.0SA-213T233Φ45×9.8SA-213T924Φ50.8×11.0SA-213T925Φ45×8.1DMV310N6Φ45×9.2SA-213TP347HFG7Φ45×10.2DMV310N8Φ45×9.2DMV304HCu9Φ50.8×9.1DMV310N10Φ50.8×11.4DMV310N高

過528-6051Φ45×6.5SA-213T912Φ50.8×7.5SA-213T913Φ45×11SA-213T924Φ50.8×12.5SA-213T925Φ45×6.7DMV310N6Φ45×8.2SA-213TP347HFG7Φ45×9.8DMV310N8Φ45×8.9DMV304HCu9Φ50.8×7.5DMV310N10Φ50.8×11.1DMV310N低再362-4931管子Φ57×4.5SA-210C2管子Φ57×4.515CrMoG3管子Φ50.8×4.512Cr1MoVG4管子Φ50.8×4.5SA-213T235管子Φ50.8×4.5SA-213T236管接頭Φ57×4.5SA-210C7管接頭Φ50.8×4.5SA-213T23高

再493-6031Φ50.8×3.5SA213T232Φ50.8×4.5SA213T923Φ50.8×4.5DMV304HCu4Φ50.8×3.5DMV310N5Φ50.8×3.5SA-213TP347HFG6Φ50.8×3.5DMV304HCu新昌電廠鍋爐”四管”材質省煤器297-3381管子Φ51×8SA-210C2管接頭Φ51×8SA-210C省煤器布置位置：

后豎井前后煙道內低溫過熱器后布置特點：光管順列布置，逆流換熱省煤器參數名稱單位數值設計壓力（B-MCR）MPa(g)32.05工作壓力（B-MCR）MPa(g)29.75設計進口溫度（B-MCR）℃297設計出口溫度（B-MCR）℃340受熱面積m215386省煤器壓降（B-MCR）MPa0.02進口煙氣流速（B-MCR）m/s12出口煙氣流速（B-MCR）m/s10省煤器管排列方式光管、順列布置省煤器管外徑mm51省煤器管內徑mm37省煤器管節(jié)距mm114.3省煤器管材質SA-210C省煤器管并聯管數4×192省煤器管的防磨設施防磨蓋板省煤器總水容積m3123省煤器總壓降MPa0.1水冷壁布置位置：鍋爐爐膛區(qū)域水平煙道區(qū)域布置特點：爐膛下部：螺旋管圈內螺紋管

爐膛上部：垂直水冷壁管中間混合集箱爐膛冷灰斗的傾角55°水冷壁爐膛下部螺旋水冷壁

溫度338-415管徑×壁厚/傾角Φ38.1×7（Φ38.1×7.5）/19.471材質15CrMoG/SA-213T2爐膛上部垂直水冷壁垂直水冷壁前、側墻管規(guī)格管子Φ31.8×9 15CrMoG后墻水平煙道以下管規(guī)格管子Φ31.8×8.5 15CrMoG后墻水平煙道底部管規(guī)格管子Φ31.8×8.5 15CrMoG凝渣管規(guī)格管子Φ70×22 12Cr1MoVG水平煙道側墻前管規(guī)格管子Φ31.8×8.5 15CrMoG水冷壁出口混合集箱Φ584.2×100 12Cr1MoVG布置位置：頂棚：爐膛與尾部煙道區(qū)域上方包墻：尾部煙道四周

中隔墻：前后煙道中間隔斷

懸吊管：前后煙道低過：后煙道

屏過：鍋爐爐膛上方高過：折焰角上方布置特點：

按不同溫度與壓力，在不同區(qū)域采用不同材質管段★不同廠家牌號：HR3C、DMV310N、Cr25Ni20NbN、SA-213TP310HCbNSuper304H、DMV304HCu屏過高過低過過熱器低溫過熱器427-457設計壓力Pa(g)28.6片數192管徑mm45壁厚mm7.8/7.5材質12Cr1MoVG/15CrMoG屏式過熱器457-544片數片15管徑mm51/45壁厚mm11.5/9.110.2/9.2/8.0/7.3屏式過熱器材質HR3C/SUPER304H高溫過熱器544-605片數片35末級過熱器管徑mm51/45末級過熱器壁厚mm11/7.79.8/8.8/6.8/6.5末級過熱器材質HR3C/SUPER304H布置位置：低再：前煙道高再：水平煙道上方布置特點：

按不同溫度與壓力，在不同區(qū)域采用不同材質管段再熱器高再低再低溫再熱器管徑mm51/57壁厚mm4.5器材質12Cr1MoVG/15CrMoG/SA高溫再熱器管徑mm51壁厚mm4材質HR(外三圈)/SUPER304H新昌電廠“四管”歷次泄漏記錄序時間爐號泄漏原因部位材質規(guī)格數量焊口備注12009年12月15日#1爐異物堵塞后超溫低過懸吊管12Cr1MoVΦ57×13.53段6低溫過熱器懸吊管上部換至后包墻下集箱22010年3月18日#1爐安裝焊縫咬邊冷灰斗水冷壁15CrMoGΦ38.1×7.523根46右側后墻水冷壁冷灰斗下部、左側墻標高25米處32010年5月28日#1爐制造缺陷高再進口集箱管座T23Φ50.8×3.59601920SA213T23更換為12Cr1MoVG，增加壁厚為4.542010年4月14日#2爐安裝焊縫咬邊冷灰斗水冷壁15CrMoGΦ38.1×7.54根8冷灰斗前墻左側咬邊裂縫、后墻灰斗起彎處52010年4月20日#2爐制造缺陷高再進口集箱管座T23Φ50.8×3.59601920SA213T23更換為12Cr1MoVG，增加壁厚為4.562010年6月13日#2爐吹灰器吹損高再管屏爆管TP347H、SUPER304H、DMV310NΦ50.8×4.5200240高再管屏更換4屏每圈5根每屏10圈共200根“四管”防磨、防爆的重要性

鍋爐防磨防爆是保證機組安全、穩(wěn)定、經濟運行的重要基礎工作，70%的機組非停原因是由于鍋爐“四管”泄漏四管爆漏造成。為了防止鍋爐水冷壁、過執(zhí)器、再熱器和省煤器（簡稱四管）泄漏，減少鍋爐非計劃停運次數，提高鍋爐運行的安全性和經濟性，我們應堅持“預防為主”，摸索“四管”泄漏的特點和規(guī)律。分析查找“四管”泄漏的影響因素并且制定有效的防范措施和改造方案，使鍋爐處于良好的運行狀態(tài)，最大限度地減小“四管”泄漏次數?！八墓堋毙孤┑闹饕蛑怀瑴毓懿脑诔^設計溫度工況下運行，會加快管材蠕脹、球化速度，降低材料強度。一般經驗為每超過設計使用溫度10度工況下運行，管材壽命損耗速度增加一倍。新昌#1爐低過懸吊管影響受熱面超溫的幾個因素（1）各燃燒器煤粉濃度、流速產生的煙溫偏差前后墻對沖燃燒方式的鍋爐，燃燒器的一次風流速偏差以及煤粉濃度、二次風開度的差異都會導致著火區(qū)域產生偏差，使沿爐膛寬度方向的爐膛出口煙溫和煙速分布存在一定偏差。進而影響水平煙道的煙溫分布，這些因素都使實際的受熱面吸熱產生了偏差。因此，煙氣溫度場和速度場的分布偏差是過熱蒸汽器、再熱蒸汽器管超溫的重要原因。（2）“煙氣走廊”及集箱系統(tǒng)的三通區(qū)域存在渦流

高溫過熱蒸汽器的爆管多發(fā)生于外圈下彎頭的前彎向火側，這是由于此處處于高煙溫區(qū)，且下部不同程度地存在一定的煙氣走廊，使底部通過的煙氣量增大，造成底部的彎頭處容易超溫。

目前大容量鍋爐再熱蒸汽器集箱多是采用三通結構，并從徑向引入、引出。由于進口三通附近的集箱存在渦流區(qū)，使該區(qū)域管屏中的流量減少，屏間熱偏差增大，增加了超溫爆管的可能性，切向燃燒鍋爐燃燒側熱負荷較高的區(qū)域往往位于進口三通附近，若設計不當，加上這兩種偏差疊加，就極易造成進口三通附近管屏超溫爆管。

（3）同屏各管的吸熱偏差

過熱蒸汽器、再熱蒸汽器同屏管間吸熱偏差較大是造成超溫的另一主要原因。同一屏中各根管子進出口汽溫有很大的偏差，同屏各排管子受爐膛或屏前煙氣輻射的角系數也不同，因而各排管子的吸熱偏差大，特別是外管圈、最內管圈吸熱量大，熱偏差大，該部位最易超溫爆管。

（4）壁溫測點溫度失真

由于表盤的受熱面壁溫運行監(jiān)測點不能真實反映實際壁溫狀況，顯示值低，使運行人員進行壁溫調整失去依據而造成超溫。這主要是由于測點位置的選擇及安裝方法不合適，使測點未裝在最高壁溫管上，且插入式的安裝方法經常不能正確測出實際出口溫度。

（5）燃燒調整不當，造成火焰中心上移或燃燒偏斜

運行中不能根據燃燒的需要及時調整各層燃燒器配風，使燃燒器工況惡化，火焰中心上移；煤粉燃燒行程加長，使爐膛出口煙溫升高，加大超溫的幅度；同層燃燒器各角一次風口風速不均勻，同層給粉機轉速不均勻等造成燃燒偏斜，使爐膛出口煙道溫度場和速度場分布不均，加大局部超溫的可能。

（6）鍋爐設備運行工況的改變

在起停磨煤機及鍋爐負荷升降的過程中，運行工況的動態(tài)變化速度過快，這會使過熱蒸汽器管壁溫度上升，而經常在這種狀態(tài)運行，必然導致超溫效應的積累。在低負荷運行時，對后屏出口汽溫控制不當，則會造成后屏過熱蒸汽器超溫。

（7）受熱面表面清潔程度對超溫的影響

受熱面表面積灰、結渣、結垢等也會造成壁溫升高。吹灰器長期不能投入，使爐膛受熱面粘灰嚴重，促使爐膛出口煙氣溫度進一步升高，加劇過熱蒸汽器超溫。

（8）空氣預熱器、爐本體漏風也會加劇超溫

運行中空氣預熱器漏風嚴重，可使燃燒器配風不足，造成燃燒偏斜，燃燒過程加長，加劇過熱蒸汽器超溫；爐底漏風、爐本體漏風嚴重，造成爐膛出口煙溫、煙氣量增加，加劇超溫。

解決高溫受熱面超溫問題的對策

（1）保持燃燒器健康水平，做好風量與熱態(tài)風速的標定

a)及時消除燃燒器缺陷，做好燃燒器的合理化改造工作，及時清理焦塊，杜絕因燃燒器本體所引起的風量、風速偏差。

b)做好一次風管的風量、風速標定工作，改善爐膛內空氣動力場環(huán)境。

（2）注意減少三通區(qū)域內渦流的影響和同屏間的熱偏差

a)掌握由集箱三通區(qū)域內渦流引起的屏間流量偏差和同屏熱偏差的準確計算方法，設計上要避免使煙溫偏差與三通區(qū)域內渦流兩種偏差疊加在一片再熱蒸汽器上。

b)在后屏及高溫過熱蒸汽器各管排入口管加裝節(jié)流孔板，調整各管間的流量分配，使各管壁溫偏差減小，緩解過熱蒸汽器的超溫；通過嚴密的計算，在再熱蒸汽器管屏中的低溫段考慮加裝節(jié)流孔板，減少蒸汽流量，增加其它管屏流量，從而達到高溫管屏降溫的目的。作為輔助措施，可在高溫段涂上保溫材料。

（3）壁溫測量盡量準確

壁溫測點選擇合適及在可能超溫的地方加裝必要的測點，將測點裝在實際最高壁溫的管子上，改進安裝方法，使熱電偶的接點能可靠地與管壁接觸；盡量推廣和應用鍋爐“四管”泄漏的在線檢測技術。

（4）做好運行調整工作

a)做好燃燒調整工作，保持合適的爐膛火焰中心，防止火焰偏斜。對超溫嚴重的鍋爐進行針對性較強的燃燒調整試驗，調整好鍋爐燃燒的配風及火焰中心高度，找出合理的運行方式，緩解超溫問題。

b)運行中控制好機組起停、磨煤機升降負荷的調節(jié)速度，避免變化速度過快造成的超溫；保持受熱面內外的清潔；減少因空氣預熱器和爐膛本體漏風引起的超溫。

c)控制好爐膛出口煙溫和管內蒸汽溫度不超溫并及時投入減溫裝置。

（5）防止或減輕高溫氧化腐蝕

a)嚴格按照鍋爐監(jiān)察和金屬監(jiān)督規(guī)程，嚴禁超溫、超壓運行，加強爐水管理，把pH值控制在要求的范圍內。停爐檢修期間，要采取妥善的防腐措施。根據蒸汽側高溫氧化腐蝕機理，采取措施，減輕或防止高溫腐蝕的發(fā)生。

b)硫酸鹽高溫腐蝕的程度主要與溫度的高低有關，溫度越高，腐蝕越嚴重，控制管壁溫度是減輕高溫腐蝕的最有效辦法。在實際應用中，有以下一些具體方法：把過熱蒸汽、再熱蒸汽溫度控制在一定范圍內；把過熱蒸汽器、再熱蒸汽器及固定件等易腐蝕部件布置在低溫煙氣區(qū)；合理布置過熱蒸汽器、再熱蒸汽器系統(tǒng)，使金屬溫度維持在腐蝕危險溫度以下。

飛灰磨損的主要因素：飛灰速度、飛灰濃度、灰粒特性、管束結構特性、飛灰撞擊率等，而且飛灰速度的影響特別大。以此劃分出鍋爐“四管”易磨區(qū)域，即水平煙道包墻與垂直管排區(qū)域；管排錯列變形，管排間距不均，局部煙速加大區(qū)域的受熱面管；布置在尾部煙道的省煤器，尤其是靠后墻第一排管子及彎頭；煙氣阻流板的設計不合理或安裝不到位，阻流板斜下方的管排區(qū)域；折焰角上方的前包覆過熱器區(qū)域；變形產生錯位的管排等。“四管”泄漏的主要原因之二

磨損飛灰沖刷重點部位管排間距不合理，易形成煙氣走廊區(qū)域：水平煙道處的側包墻與管排間、豎井煙道后包墻與低溫過熱器管排間等。布置在尾部煙道的省煤器，尤其是靠后墻第一排管子因煙氣中飛灰濃度高而更容易發(fā)生磨損。煙氣阻流板的設計不合理或安裝不到位，導致阻流板斜下方的管排易沖刷。

折焰角上方的前包覆過熱器以及變形產生錯位的管排。措施及時檢查修復均流板，對可能存在煙氣走廊區(qū)域考慮增設均流板。小修中將已變形、錯列管段更換新管、合理利用管夾與疏形卡。對短時無法進行徹底處理的變形管加貼防磨護瓦，利機組大、中修期間作為技改項目進行徹底整治，重新設計變更夾支管的固定方式。吹灰器吹損在鍋爐廠設計中，尾部煙道區(qū)域，對吹灰朝向的首排管一般均裝有防磨護瓦，而700度以上的高溫區(qū)域省去了防磨護瓦的設計。事實證明，即便是高溫區(qū)域，由于煤種不同、飛灰硫鐵成份的差異、熔點的不同，使飛灰并非處于軟化狀態(tài)，飛灰顆粒的大小、硬度也會與設計煤種有一定的偏差。故而吹灰器區(qū)域的防磨不能只局限于設計煤種來考慮，而要做最壞煤質的打算。重點部位：長式吹灰器上下方的每排第一根直管段。長式吹灰器旁，低過或低再蛇形管排與懸吊管交接部位。短式吹灰器四周水冷壁約1m區(qū)域，重點是吹灰器下方。交接處無防磨保護措施，且其間存在較大空間，致使蒸汽流速加快，形成渦流，加重吹損。措施：完善防磨護瓦與防磨噴鍍，調整吹灰器的運行方式，降低吹吹器閥后壓力、盡可能減少投用次數，加強檢查，及時更換、修復受損管。機械磨損重點部位管排運輸與安裝時造成的變形與錯列，受熱面與中隔墻、前后包墻間距過小，在運行過程中，因膨脹和煙氣擾動，部分彎頭抵至中分隔墻過熱器管產生的碰磨。定位管夾脫落后的相互碰磨。

梳形板、定位卡、定位板等附件與管排間的碰磨。措施在低過、低再、省煤器彎頭與中、前、后隔墻之間加貼防磨瓦進行隔離。及時檢查并恢復脫落的管夾、梳形板、定位卡。錯用材質計算強度出錯強行對口產生的內部應力膨脹受阻2010年3月28日#2爐發(fā)現分離器連接管出現滲水，在高再集箱左側區(qū)域聽到輕微蒸汽泄漏聲，但無法判斷具體泄漏位置。4月14日，#2機組解列進入計劃D修。發(fā)現高再進口集箱管座48處角焊縫、6處對接焊縫存在裂紋。2010年4月21日#1機組出現同樣問題?！八墓堋毙孤┑闹饕蛑O計與應力措施重新復核管材強度、焊接性能、膨脹及在運行中可能產生的交變應力。加強安裝過程中的監(jiān)督，注意固定端與膨脹端。檢查受熱面安裝尺寸，留出膨脹余量。新昌#1、#2爐高再進口集箱將原來Φ50.8×3.5材質為SA-213T23的連接管，更換為Φ50.8×4.5材質為12Cr1MoV。發(fā)電公司、工程公司、監(jiān)理公司對全過程進行監(jiān)督把關，確保焊接與熱處理質量符合要求。四管檢查工具準備高能聚光手電筒、測厚儀、數碼照相機、游標卡尺、鋼絲刷、銼刀、卷尺、記號筆

四管檢查方法檢查方法采取分“分片承包、責任到人、交叉驗收”的方式。各區(qū)域實現分片承包，責任落實到人，分片區(qū)域作為重點檢查區(qū)域，這樣既可保證責任區(qū)域的受熱面檢查可追朔，又能突破個人的固定思維，相互交流，杜絕了“死角”區(qū)域。檢查過程中充分發(fā)揮金屬監(jiān)督對防磨檢查的促進和保障作用，它的重要性體現在：能提供檢驗與析，為四管評估工作提供技術支持。

1、委托工程公司對項目建設進行全面、全過程管理。由工程公司組織監(jiān)理、監(jiān)造人員與各參建單位進行分項驗收，做好過程控制。

2、與江西省電力科學院簽訂了關于對金屬與壓力容器監(jiān)督檢查的合同，要求對重要的廠家制造見證點進行監(jiān)督、檢查工作。

3、新昌公司成立金屬監(jiān)督小組，以新昌公司牽頭，成員包括維護項目部金相與機務人員，每天深入現場對施工單位的焊接情況進行監(jiān)督和檢查，共同參與對承壓受熱面的監(jiān)督管理。

把關新昌電廠建設階段鍋爐四管防磨工作重點

監(jiān)督1、金屬監(jiān)督從設備材料的源頭抓起，對制造和安裝質量嚴格驗收，對使用的合金鋼部件從入庫、領用到焊接前每一環(huán)節(jié)都進行光譜復核，杜絕材料錯用，對承壓部件施焊焊口100%拍片檢查。2、對于現場組裝的焊口進行焊接工藝、熱處理工藝進行檢查。3、對承壓部件施焊焊口100%拍片檢查，由工程公司、電科院對焊口的拍片情況進行抽查。4、對金屬監(jiān)督范圍內的資料進行定期檢查，要求施工單位保存好原始資料，以備投產后提供完整和真實的數據。安裝工藝方面應關注的幾個問題管排吊裝安裝時，檢查有無碰、砸傷管排現象。管排安裝平整度需重點檢查，杜絕變形錯位現象，同時注意檢查屏過、屏再管與管之間的膨脹是否順暢，扣件不得點焊死。過熱器、再熱器管安裝要到位，不得有脫扣現象，扣件需完整，不得缺少。吹灰器附近管排防磨措施是否到位，尤其是吹灰器正上、下方直管段、旁邊管排與懸吊管交接部位（投運后受現場位置影響，很難進行處理）。水冷管焊口有無咬邊現象，短吹灰器的水平度、噴口的定位情況。部件名稱下部水冷壁上部水冷壁過熱器再熱器省煤器鋼架其它管道總計現場焊口數量-7900-6300-0-9500-3000-0-130039300投產前的重要檢驗節(jié)點水壓試驗檢查受熱面嚴密性。

7月15日23時37分，#1鍋爐水壓試驗壓力升至試驗壓力36.19MPa，至7月15日23時57分，經過20分鐘穩(wěn)壓無壓降，降至設計壓力后，對受熱面承壓不降進行了全面檢查，現場安裝受監(jiān)焊口41220道在試驗過程中無一泄漏，承載部件無滲漏、變形等缺陷，#1鍋爐水壓試驗一次成功。9月11日完成#2爐水壓試驗。

酸洗采用腐蝕性較弱的檸檬酸。吹管降壓法，吹管系數高，吹管效果好、省水輸入熱負荷小，有利于保護過熱器，再熱器。

割管檢查割開各受熱面集箱手孔，用內窺鏡檢查內部，并清理雜質。對水冷壁進口的節(jié)流孔圈進行X光拍片，檢查是否有雜質堵塞。

機組運行過程中應關注的幾個問題制粉系統(tǒng)設備投停與負荷調整過程中防止超溫。升、停爐時間的控制。來煤情況與配煤摻燒。項