某m煙囪超高腳手架搭設方案

90M煙囪腳手架搭設目錄HYPERLINK\l"_Toc265134260"1.煙囪概況-1-HYPERLINK\l"_Toc265134261"2.對分包方人員的入場HSE教育及交底-1-HYPERLINK\l"_Toc265134262"3.對分包方資質及施工材料的審查-1-HYPERLINK\l"_Toc265134263"4.腳手架安全專項施工方案的審核與論證-2-HYPERLINK\l"_Toc265134264"5.腳手架設計驗算-3-HYPERLINK\l"_Toc265134265"5.126米以下大橫桿的計算-4-HYPERLINK\l"_Toc265134266"均布荷載值計算-4-HYPERLINK\l"_Toc265134267"抗彎強度計算-6-HYPERLINK\l"_Toc265134268"撓度計算-7-HYPERLINK\l"_Toc265134269"5.226米以下小橫桿的計算-7-HYPERLINK\l"_Toc265134270"荷載值計算-7-HYPERLINK\l"_Toc265134271"抗彎強度計算-7-HYPERLINK\l"_Toc265134272"撓度計算-8-HYPERLINK\l"_Toc265134273"5.326米至59米橫桿的計算-8-HYPERLINK\l"_Toc265134274"5.459米以上橫桿的計算-9-HYPERLINK\l"_Toc265134275"5.5扣件抗滑力的計算-11-HYPERLINK\l"_Toc265134276"5.6腳手架立桿荷載計算-12-HYPERLINK\l"_Toc265134277"5.7立桿的穩(wěn)定性計算-13-HYPERLINK\l"_Toc265134278"米以上立桿穩(wěn)定性計算-13-HYPERLINK\l"_Toc265134279"米以下立桿穩(wěn)定性計算-13-HYPERLINK\l"_Toc265134280"5.8最大搭設高度的計算-13-HYPERLINK\l"_Toc265134281"5.9連墻件的計算-14-HYPERLINK\l"_Toc265134282"5.10內(nèi)立桿的地基承載力計算-14-HYPERLINK\l"_Toc265134283"6.腳手架搭設前準備-14-HYPERLINK\l"_Toc265134284"7.腳手架的搭設與拆除-14-HYPERLINK\l"_Toc265134285"8.腳手架的檢查與驗收-21-HYPERLINK\l"_Toc265134286"9.腳手架安全注意事項-21-HYPERLINK\l"_Toc265134287"10.結論-22-摘要現(xiàn)階段國內(nèi)諸多地區(qū)建造直徑較小的砼煙囪時仍然使用落地式內(nèi)部腳手架，該方法可節(jié)省工程費用，且工藝簡單，但安全性較低，施工過程中容易發(fā)生腳手架倒塌、人員墜落等風險。為避免安全事故的發(fā)生，總承包單位應嚴格遵守各項有效規(guī)范，切實履行好總包單位應該做到的各種事項?，F(xiàn)根據(jù)90米高煙囪腳手架搭設實例做出詳盡步驟流程,并成功在2萬噸/年硫磺回收及溶劑再生裝置項目上得到應用。關鍵字：材料驗收、安全專項施工方案、設計驗算、腳手架搭設、牛腿圈煙囪概況：該煙囪地表以上部分高度90米，地面外半徑3.76米，內(nèi)半徑3.31米；頂口外半徑2.85米?；A埋深為3m，筒身C30砼澆筑從±0.00到90m高，內(nèi)襯紅磚砌筑，從－1.8m處開始砌筑保溫板填裝從±0.00到90m處，采用移橫法施工，每次提升1.43m，每10m一道內(nèi)牛腿圈。該腳手架從－1.8m搭設到92m高度，每節(jié)搭設4.6m。59米以下采用雙排封圈型腳手架，每面有兩跨，每跨1.4米，橫距0.8米，步距1.43米。59米以上由于煙囪口徑縮小，必須停止外排立桿的搭設，只繼續(xù)向上搭設內(nèi)排立桿，因此59米以上為單排封圈型腳手架。腳手架隨煙囪筒壁的提升同步搭設，煙囪筒壁施工為春季施工，工期為兩個月。對分包方人員的入場HSE教育及交底：作為總承包單位，在該腳手架搭設工程之初，總承包單位及施工單位安全管理人員對腳手架搭設和使用人員進行進場前安全教育，并作好進場前安全教育記錄。上崗前總承包技術負責人及施工單位技術員將經(jīng)過批準的腳手架方案作書面安全技術交底。對分包方資質及施工材料的審查：總包單位組織建設單位和監(jiān)理單位對腳手架搭設及使用單位進行HSE入場審核，其中包括HSE管理保證體系、公司資質、安全資質、特殊工種、HSE策劃書、專項方案和安全技術措施、應急預案，并核查腳手架產(chǎn)權單位向使用單位提供的生產(chǎn)許可證、產(chǎn)品合格證、質量合格證、檢測報告、歷次租賃使用合同及使用臺帳、歷次檢測檢驗相關資料、日常維修保養(yǎng)記錄。各項檢查合格后作好備份記錄。其次，在鋼管、扣件進入施工現(xiàn)場使用前，由項目經(jīng)理、技術人員、安全管理人員、材料員、項目總監(jiān)、產(chǎn)權單位負責人等應共同按批次對其外觀質量等進行聯(lián)合檢查驗收,并履行簽字手續(xù)。對各種材料檢驗合格后，腳手架搭設人員的特種作業(yè)證件、健康體檢證明、勞動保護用品配備情況，確保腳手架搭設人員能夠上崗作業(yè)。腳手架材料進入施工現(xiàn)場后應按照以下程序檢查：總承包單位組織建設單位和監(jiān)理單位的項目經(jīng)理、技術人員、安全管理人員、材料員、項目總監(jiān)、產(chǎn)權單位負責人等按批次對進入施工現(xiàn)場的腳手桿、扣件、腳手板、鍍鋅鐵絲等，聯(lián)合進行清點、檢查、驗收，并履行簽字手續(xù)。腳手桿為外徑為48mm，壁厚為3.5mm的焊接鋼管，該項目采用國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235－A級鋼的規(guī)定，外觀質量檢驗應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）的要求。鋼管表面應平直光滑，不應有嚴重腐蝕、壓扁、裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕；鋼管上禁止打眼。[1]鋼管尺寸允許偏差見下表：序號檢查項目允許偏差檢查工具1焊接鋼管外徑488mm、壁厚3.5mmm≤0.5mm游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏偏差≤1.7mm塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深深度≤0.5mm游標卡尺4各桿件局部彎曲LL≤1.5mm≤5mm鋼板尺5立桿彎曲3m＜LL≤4m≤12mm鋼板尺6立桿彎曲4m＜LL≤6.5mm≤20mm鋼板尺7水平桿、斜桿彎曲曲≤6.5mm≤30mm鋼板尺扣件使用符合《鋼管腳手架扣件》（GB/15831）中規(guī)定的可鍛鑄鐵制作的扣件。鑄件材料選用力學性能不低于KTH330-08牌號的可鍛鑄鐵或ZG230-450鑄鋼。經(jīng)過65N·M扭力矩試壓，扣件各部位不應有裂紋?？奂饕课徊坏糜锌s松、夾渣、氣孔等鑄造缺陷?？奂獓栏裾?，與鋼管貼合面緊密接觸。所有扣件均有出廠合格證。扣件外觀和附件質量應符合下列要求：=1\*GB2⑴扣件各部位不應有裂縫=2\*GB2⑵蓋板與座的張開距離不得小于50mm。=3\*GB2⑶扣件表面大于10mm2的砂眼不應超過三處，且累計面積不應大于50mm2=4\*GB2⑷扣件表面粘砂面積累計不應大于150mm2=5\*GB2⑸錯箱不應大于1mm=6\*GB2⑹扣件表面凸（或凹）的高（或深）值不應大于1mm=7\*GB2⑺扣件與鋼管接觸部位不應有氧化皮，其他部位氧化皮面積累計不大于150mm2=8\*GB2⑻鉚接處應牢固，不應有裂紋=9\*GB2⑼T型螺栓和螺母應符合GB/T3098.1、GB/T3098.2的規(guī)定=10\*GB2⑽活動部位應靈活轉動，旋轉扣件兩旋轉面間隙應小于1mm=11\*GB2⑾產(chǎn)品的型號、商標、生產(chǎn)年號應在醒目處鑄出，字跡、圖案應清晰完整=12\*GB2⑿扣件表面應進行防銹處理（不應采用瀝青漆），油漆應均勻美觀，不應有堆漆或露鐵[2]腳手板使用國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級沖壓鋼腳手板。捆綁腳手板用的鍍鋅鐵絲使用8號腳手板允許偏差見下表：序號檢查項目允許偏差檢查工具1板面撓曲L≦4mm≤12mm鋼板尺2板面撓曲L﹥4mm≤16mm3板面扭曲（任一角角翹起）≤5mm腳手架安全專項施工方案的審核與論證：超過50m的腳手架屬于超高腳手架，故腳手架安全專項施工方案需由擁有專業(yè)資質的承包商負責編制。專項方案編制應當包括以下內(nèi)容：（一）工程概況：工程概況、施工平面布置、施工要求和技術保證條件。（二）編制依據(jù)：相關法律、法規(guī)、規(guī)范性文件、標準、規(guī)范及圖紙（國標圖集）、施工組織設計等。（三）施工計劃：包括施工進度計劃、材料與設備計劃。（四）施工工藝技術：技術參數(shù)、工藝流程、施工方法、檢查驗收等。（五）施工安全保證措施：組織保障、技術措施、應急預案、監(jiān)測監(jiān)控等。（六）勞動力計劃：專職安全生產(chǎn)管理人員、特種作業(yè)人員等。（七）計算書及相關圖紙。該腳手架的受力分析與設計計算部分必須對地基承載力進行驗算，以滿足腳手架荷載對基礎承載力的要求，同時對縱向、橫向水平桿等受彎構件的強度和連接扣件的抗滑承載力以及腳手架的整體剛度和穩(wěn)定性進行驗算，以滿足相關規(guī)范要求。施工總承包單位聘請專家對安全技術施工方案進行論證審查。安全技術施工方案審批通過后，總承包單位組織召開專家論證會。下列人員應當參加專家論證會：（一）當?shù)貙＜医M成員；（二）建設單位項目負責人或技術負責人；（三）監(jiān)理單位項目總監(jiān)理工程師及相關人員；（四）施工單位分管安全的負責人、技術負責人、項目負責人、項目技術負責人、專項方案編制人員或項目專職安全生產(chǎn)管理人員；（五）勘察、設計單位項目技術負責人及相關人員。專家組成員由總承包單位從腳手架及模板支撐系統(tǒng)安全方案論證專家?guī)熘谐槿?名及以上符合相關專業(yè)要求的專家組成。本項目參建各方的人員不得以專家身份參加專家論證會。專家組在論證審查前，應實地查看現(xiàn)場情況。專家組對專項方案內(nèi)容是否完整、可行，專項方案計算書和驗算依據(jù)是否符合有關標準規(guī)范，安全施工的基本條件是否滿足現(xiàn)場實際情況，進行論證審查。專項方案經(jīng)論證后，專家組應當提交論證報告，對論證的內(nèi)容提出明確的意見，并在論證報告上簽字、注明技術職稱，并對審查結論的技術安全性負責，該報告作為專項方案修改完善的指導意見。施工單位應當根據(jù)論證報告修改完善專項方案，并經(jīng)施工總承包單位、相關專業(yè)承包單位技術負責人、項目總監(jiān)理工程師、建設單位項目負責人簽字后，方可組織實施。專項方案經(jīng)論證后需做重大修改的，施工單位應當按照論證報告修改，并重新組織專家進行論證。專家組論證審查報告應作為安全方案的附件一并存檔。施工總承包單位應將專家組論證審查報告報送當?shù)亟ㄔO行政主管部門施工總承包單位應組織原專家組對方案的實施情況進行回訪，專家組應為施工現(xiàn)場殊腳手架的搭設提供技術服務。專項方案實施前，編制人員或項目技術負責人應當向現(xiàn)場管理人員和作業(yè)人員進行安全技術交底。施工單位應當指定專人對專項方案實施情況進行現(xiàn)場監(jiān)督和按規(guī)定進行監(jiān)測，施工單位和總包單位技術負責人應當定期巡查專項方案實施情況。發(fā)現(xiàn)不按照專項方案施工的，應當要求其立即整改；發(fā)現(xiàn)有危及人身安全緊急情況的，應當立即組織作業(yè)人員撤離危險區(qū)域。腳手架設計驗算：鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》JGJ130-2001.計算的腳手架為雙排腳手架，搭設總高度為93.8m。59m以下采用封圈型雙排腳手架，59m以上采用封圈型單排腳手架。其中雙排腳手架搭設尺寸為：立桿縱距1.43m，立桿橫距0.8m，立桿步距1.40m。連墻件采用2步2跨。實際搭設時，每十米一道牛腿圈，在牛腿圈初將大橫桿和小橫桿均埋入砼體中，并在牛腿圈上設置一圈向上的斜支撐，59米以上不使用連墻件，而是將作業(yè)平臺的橫桿埋入磚砌體中，以減少架體載荷并增加穩(wěn)定性。工作平臺邊緣處的腳手板實際搭設時應借助內(nèi)砌磚的支撐，單設計計算時取最不利因素，忽略內(nèi)砌磚的支撐力，故工作平臺的設計面積為19m2，小于實際面積。26米以下大橫桿的計算為減少工作量，使用大橫桿代替部分鋪板桿來鋪設腳手板，大橫桿和鋪板桿平行，且位于小橫桿上方，然后在小橫桿下方立桿安裝防滑扣件。大橫桿和鋪板桿按照簡支梁進行強度和撓度計算。按照大橫桿和鋪板桿上面的腳手板和活荷載做為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。均布荷載值計算=1\*GB2⑴大橫桿自重標準值：P1=0.038KN/m=2\*GB2⑵計算腳手板荷載：取沖壓剛腳手板取數(shù)量最多，長度最長時計算，此時腳手板長共計24.875m2，故腳手板最大自重為24.875m2×0.3KN/m2=7.4625KN。腳手板自重標準值P2=7.4625KN/19m2=0.393KN/m2=3\*GB2⑶計算活荷載：操作平臺上，除平臺的自重外，一般每班只有：6人（平均85Kg/人），共計5KN2臺振動器（120Kg/臺），電焊機1臺（30Kg），共計2.6KN鋼筋、木板最多放置10KN磚塊體積不超過0.3m3，約合6KN料桶用5mm厚鋼板焊接加工而成，高0.7m，桶直徑0.65m，桶底板外直徑0.75m料桶自重為：[π（0.75/2）2+0.7×π×0.65]×0.005×7.85×9.8=0.72KN料桶混凝土重:π(0.65/2)2×0.7×25=5.8KN得出活荷載共為：5+2.6+10+6+0.72+5.8=30.12KN活荷載自重標準值Q=30.12/19=1.585KN/m2=4\*GB2⑷計算最大均布荷載值：因大橫桿和鋪板桿分布不均勻，故求得最大均布荷載且步距最大的大橫桿或鋪板桿進行抗彎強度和撓度計算，如圖，應取MD段大橫桿進行驗算小橫桿（下方）小橫桿（下方）大橫桿（上方）鋪板桿（上方）大橫桿（上方）鋪板桿（上方）MD段大橫桿均布荷載值：腳手板荷載標準值P2=0.393KN/m2×（0.75m+0.8m）/2=0.305KN/m活荷載標準值Q=1.585KN/m2×（0.75m+0.8m）/2=1.228KN/m最大均布荷載值qMD=1.2×（0.038+0.305）+1.4×1.228=2.130KN/m大橫桿和鋪板桿計算簡圖抗彎強度計算對于探出的大橫桿NR加設斜支撐，取最長桿NR進行受力驗算：受力分析如圖：斜支撐對R點提供的豎直向上的支撐力為6.3KNNR段標準載荷PNR=｛1.2×（0.393+0.038）+1.4×1.585｝×0.6×1.1=1.81KN小于6.3KN斜支撐滿足要求，故NR段大橫桿的最大彎矩可以按照Mqmax＝ql2/8計算。最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，如圖：計算公式：Mqmax＝ql2/8，l取MD段大橫桿的長度最大彎矩Mqmax＝2.130×1.42/8＝0.52185kN·m=521850N·mm最大應力計算值σ=Mqmax/W=521850/5080＝102.726N/mm2大橫桿和鋪板桿的最大應力計算值σ=102.726N/mm2，小于大橫桿和鋪板桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2，滿足要求。外邊緣處的探出的大橫桿或鋪板桿，如PG段抗彎強度驗算如下：qPG=1.2×｛0.038+0.393×（0.75m+0.65m）/2｝+1.4×1.585×（0.75m+0.65m）/2=1.929KN/mMPGmax=ql2/2=1.929×0.552/2=0.292KN·m，小于MD段最大彎矩，也滿足抗壓強度設計要求，故MD段鋪板桿下方不用設置斜支撐。撓度計算=1\*GB2⑴大橫桿和鋪板桿邊緣處的懸臂梁均布荷載作用下最大撓度為：=1.929×5504/（8×2.060×105×121900.0）=0.879mm=2\*GB2⑵大橫桿和鋪板桿簡支梁均布荷載作用下最大撓度為：MD段大橫桿的撓度為為所有大橫桿和鋪板桿中的最大值，因此對MD段進行驗算：荷載標準值＝P1+P2+Q=0.038＋0.61＋1.228＝1.876kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度=5×1.876×14004/（384×2.060×105×121900.0）=3.737mm=3\*GB2⑶大橫桿和鋪板桿均布荷載作用下的最大撓度為簡支梁的最大撓度3.737mm，其小于水平桿的最大容許撓度1400.0/150=9.333mm與10mm，滿足要求。26米以下小橫桿的計算用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。荷載值計算大橫桿或鋪板桿與小橫桿或斜支撐接觸的受力點共37處,求得每個接觸點平均所受的力為：大橫桿和鋪板桿的自重標準值P1＝0.038×38/37=0.039KN腳手板的荷載標準值P2=7.4625/37=0.2017KN活荷載標準值Q＝30.12/37＝0.814kN每一接觸點荷載的計算值P＝1.2×（P1+P2）+1.4×Q=1.2×（0.039+0.2017）+1.4×0.814=1.43KN直角扣件單扣件的的抗滑承載力力為8.0KN，按照扣件抗抗滑承載力系系數(shù)0.80，該工程實實際的旋轉單單扣件承載力力取值為6.40kkN,大于1.43KKN，故大橫桿桿直角扣件的的抗滑承載力力可以承擔以以上載荷。因因每根大橫桿桿均與立桿用用直角扣件連連接，故大橫橫桿正下方的的小橫桿不受受大橫桿傳導導的荷載，因因此只需對鋪鋪板桿正下方方的小橫桿進進行強度和撓撓度驗算?？箯潖姸扔嬎銓τ谔匠龅男M桿桿DE、ST加設斜支撐撐，而且單扣扣件的抗滑承承載力8KN滿足豎直方方向的受力要要求，故無需需對DE、ST段小橫桿進進行抗彎強度度驗算：最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，因因此取小橫桿桿間距最長且且直接受鋪板板桿作用力的的一段小橫桿桿MN進行計算：：最大彎矩計算公式式：Mmax=P··a·b/ll+q·l22/8最大彎矩Mmaxx=1.433×0.755×0.655/1.4++0.0388×1.422/8=0..5073KKN·m最大應力計算值σ=Mmax/W＝0.50773×106/50800＝99.855N/mm2小橫桿的最大應力計計算值99..85N/mm2小于205.00N/mmm2，滿足要求求！撓度計算最大撓度考慮為大大橫桿自重均均布荷載與小小橫桿傳遞荷荷載的設計值值最不利分配配的撓度和：：由大橫桿和鋪板桿桿的撓度的計計算同理得出出該作業(yè)平臺臺簡支梁的最最大撓度大于于懸臂梁的最最大撓度，故故只對簡支梁梁MN的最大撓度度進行計算。小橫桿簡支梁MNN均布荷載的的最大撓度計計算公式：集中荷載最大撓度度計算公式：：小橫桿自重均布荷荷載引起的最最大撓度：Vqmax＝5×00.038××140044/（384×2..060×1105×1219900.0）＝0.0766mm集中荷載標準值最最不利分配引引起的最大撓撓度最大撓度和VV＝Vqmax++Vpmax＝3.3066mm小橫桿的最大撓度度小于1400.0/1500=9.333mm與10mm，滿滿足要求。26米至59米橫桿的計算26米至59米作業(yè)平臺與26米米以下的作業(yè)業(yè)平臺相似，僅僅隨著煙囪建建設高度的提提升而適當減減小的作業(yè)平平臺的面積，故故不單獨對此此高度段作業(yè)業(yè)平臺的橫桿桿及扣件單獨獨進行計算。26-59m高度度腳手架搭設設平面圖隨著煙囪高度提升升半徑逐漸縮縮小，腳手架架自身高度在在26m-559m時需縮縮短部分橫桿長度,并并撤掉兩端的的鋪板桿，只只留下中間兩兩根鋪板桿；；鋪板桿兩側立桿需需加設防滑扣扣件；邊緣處腳手板仍需需用煙囪壁支支撐。59米以上橫桿的計算因煙囪半徑逐漸縮縮小，59米以上的腳腳手架的外排排架已無法使使用，故59米以上只繼繼續(xù)使用內(nèi)排排架。煙囪內(nèi)內(nèi)部每十米一一道牛腿圈（環(huán)環(huán)梁），為減減輕立桿載荷荷并加強立桿桿穩(wěn)定性，在在每道牛腿圈圈處將大橫桿桿和小橫桿澆澆注到牛腿圈圈砼內(nèi)，并在在牛腿圈上設設置一圈向上上的斜支撐。在59米以上的單排架的搭設中所有橫桿兩端置于內(nèi)砌磚中，每節(jié)搭設4.6米，腳手板及鋪板桿隨著作業(yè)平臺上移，設置兩層腳手板，但不同時作業(yè)。橫桿和腳手板鋪設設簡圖如圖如如下：59m-91.88m單排腳手手架作業(yè)平臺臺鋪板桿搭設設圖所有橫桿兩端均插插入到磚砌體體中，利用內(nèi)內(nèi)砌磚作輔助助支撐；本層作業(yè)完畢將腳腳手板和鋪板板桿上移到上上層，大橫桿桿和小橫桿繼繼續(xù)埋在磚砌砌體中；因圓心需預留觀測測孔洞，故橫橫桿AB用直角扣扣件固定在其其下方的小橫橫桿上，而非非立桿；除角立桿外的四根根主立桿均加加設防滑扣件件，作業(yè)平臺臺拆除后可拆拆除該層防滑滑扣件。59m-91.88m單排腳手手架作業(yè)平臺臺腳手板鋪設設圖腳手板滿鋪，兩端端利用內(nèi)砌磚磚作輔助支撐撐；未能滿鋪的地方用用木板遮蓋；；隨著煙囪半徑減小小可適當調(diào)整整腳手板以適適應煙囪半徑徑。59米以上腳手架作業(yè)平平臺每層都利利用內(nèi)砌磚作作為輔助支撐撐，并將橫桿桿始終插入磚磚砌體內(nèi)，充充分減輕了腳腳手架載荷，并并加固了腳手手架的穩(wěn)定性性。減少工作作人員及物料料，利用牛腿腿圈作為懸挑挑梁來減輕立立桿載荷。故故對59米以上的腳手手架橫桿不作作驗算?？奂够Φ挠嬎闼阋?guī)范表,直角、旋旋轉單扣件承承載力取值為為8.00kkN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.80，該工程實實際的件承載載力取值為6.40kkN。大橫桿、小橫桿與與立桿連接時時，扣件的抗抗滑載力按照照下式計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc——扣件件抗滑承載力力設計值，取取8.0kkN；R———縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設計計值；26米高度以下，小橫桿桿在下，大橫橫桿在上，大大橫桿或鋪板板桿與小橫桿桿或斜支撐接接觸的受力點點共37處,而連接大橫橫桿與立桿的的直角扣件共共20個,故連接大橫橫桿與立桿的的直角扣件承承受更多的載載荷，因此只只需驗算連接接大橫桿與立立桿的直角扣扣件的抗滑承承載力。大橫桿和鋪板桿的的自重標準值值P1＝0.0388×38/337=0.0039KN腳手板的荷載標準準值P2=7.46625/377=0.20017KN活荷載標準值Q＝＝30.122/37＝0.8144kN連接大橫桿與立桿桿的直角扣件件承受載荷的的設計計算值值：R＝1.2×（P1+P2）+1.4××Q=1.22×（0.0399+0.20017）+1.4××0.8144=1.433KNR＝1.43KN≤RRc=8.0kkN單扣件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!同理可證，26米米以上亦滿足足要求。腳手架立桿荷載計計算：因為是煙囪內(nèi)部腳腳手架，可以以忽略風荷載載的作用，故故作用于腳手手架的荷載包包括靜荷載和和活荷載。59米以上只繼續(xù)搭設設內(nèi)立桿，不不搭設外立桿桿。按最不利利載荷進行計計算，假設59米以上載荷荷全部傳遞給給59米以下的內(nèi)內(nèi)立桿，故59米以下立桿桿只對內(nèi)立桿桿進行驗算。靜靜荷載值包括括以下內(nèi)容：：(1)每根立桿承受受的結構自重重值：59米以上：NG1==3.6288KN59米以下：NGL11=6.233KN(不包含59米以上的重重量)(2)每根立桿承受受的腳手板的的重量值：NG2=22×0.3××∏×2.42/10+0..3×∏×3.32/22=1..551KNN共三層腳手板，996.8米和95.4米高度時（煙煙囪半徑R=2.4）腳手板重重量按最不利利載荷全部分分配給內(nèi)立桿桿，2.86米高度時（煙煙囪半徑R=3.3米）腳手板板載荷分配給給所有立桿。(3)欄桿與擋腳手手板自重值：： 由于作業(yè)平臺為圓圓形，不宜在在腳手架上設設欄桿與擋腳腳板；外圍有有混凝土鋼筋筋做圍護，且且腳手架跨距距僅1.43米，故鋼筋筋和上層橫桿桿可充當欄桿桿；下層的未未拆除模板高高于平臺至少少5cm，可充當擋擋腳板。因此此不計算欄桿桿和擋腳板自自重。(4)吊掛的安全設設施荷載：該腳手架在煙囪內(nèi)內(nèi)部施工，故故不在腳手架架外側設置密密目安全網(wǎng)，僅僅在作業(yè)平下方兩跨掛滿一層層防墜安全網(wǎng)網(wǎng)，重量可忽忽略不計。經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值59米以上：NGG=NG1+NG2=5.1799kN59米以下內(nèi)立桿：N內(nèi)內(nèi)GL=NGL1+NG1+NG2=11..409kkN活荷載為施工荷載載標準值產(chǎn)生生的軸向力總總和，除作業(yè)業(yè)平臺上的活活荷載外，還還要加上作業(yè)業(yè)平臺上方天天滑輪桿承受受的動荷載2.6t。滑輪桿由由四根斜支撐撐加固，將載載荷盡量分擔擔給其他立桿桿，故按照平平均分配計算算。59米以內(nèi)立桿和599米以上立桿桿活荷載：NNQ=（30.122+25.448）/10=5.566kN；不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式59米以上：Nd==1.2NNG+1.4NNQ=13.9999kN；59米以下內(nèi)立桿：NNs=1.22N內(nèi)GL+1.44NQ=21.4475kN；立桿的穩(wěn)定性計算算:59米以上立桿穩(wěn)定性性計算：不組合風荷載時，立立桿的穩(wěn)定性性計算公式為為：立桿的軸心壓力設設計值：N=13.9999kNN；計算立桿的截面回回轉半徑：ii=1..58cmm；計算長度附加系數(shù)數(shù)：K=1.1555；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：：U=11.800計算長度,由公公式lo=kuuh確定：：lo=2..973mm；Lo/i=188.0000；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比llo/i的結果果查表得到：：φ=0.2203；立桿凈截面面積：：A=4.89cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=139999/(0.2203×4889.0000)=1411.024NN/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σσ=141..024小于于[f]=2055.000N/mm22滿足要求??！59米以下立桿穩(wěn)定性性計算：59米以下立桿承受最最大載荷的時時內(nèi)立桿，故故只對內(nèi)立桿桿的穩(wěn)定性進進行驗算。不不組合風荷載載時，立桿的的穩(wěn)定性計算算公式為：內(nèi)立桿的軸心壓力力設計值：NN=21..475kkN；計算立桿的截面回回轉半徑：ii=1..58cmm；計算長度附加系數(shù)數(shù)：K=1.1555；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：：U=11.500計算長度,由公公式lo=kuuh確定：：lo=2..477mm；Lo/i=157.0000；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比llo/i的結果果查表得到：：φ=0.2284；立桿凈截面面積：：A=4.89cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=214755/(0.2284×4889.0000)=1554.63NN/mm2；內(nèi)立桿穩(wěn)定性計算σσ=154..63小于[f]]=2005.0000N/mmm2滿足要求！！最大搭設高度的計計算:不考慮風荷載時,,采用單立管管的敞開式、全全封閉和半封封閉的腳手架架可搭設高度度按照下式計計算：構配件自重標準值值產(chǎn)生的軸向向力NG2K(kN)計算公公式為：NG2K=NG2=1.5551KN；活荷載標準值：NNQ=5.556kN；每米內(nèi)立桿承受的的結構自重標標準值：Gk=NGL1+NG1=（3.6288+6.233）/96.88=0.1002KN/mmHs=[0.2844×4.8990×10--4×2055.000××103-(1.22×1.5551+1.44×5.566)]/(1.2×00.102)=153..794mm。滿足要求求連墻件的計算:不考慮風荷載，連連墻件的軸向向力無需計算算!內(nèi)立桿的地基承載載力計算立桿基礎底面的平平均壓力應滿滿足右式的要要求:p≤fg地基承載力設計值值：fg=fgkk×Kc=2800.000kN/m22；其中，地基承載力力標準值：ffgk=7000.0000kN/mm2；腳手架地基承載力力調(diào)整系數(shù)：：kc=0..400；立桿基礎底面的平平均壓力：pp=N//A=228.33kkN/m2；其中，上部結構傳傳至基礎頂面面的軸向力設設計值：N=21..475kkN；基礎底面面積((m2)：A=0..728mm2。p=28.33kkN/m2<fg=280.0000kN/mm2。地基承載載力滿足要求求！[3]腳手架搭設前準備備：=1\*GB2⑴總包方專業(yè)技術人人員須將經(jīng)過過批準的腳手手架方案向分分包方技術人人員進行書面面交底，然后后由分包方技技術人員向架架子工進行書書面技術交底底。搭設時必必須按超高腳腳手架相應規(guī)規(guī)范和要求實實施。=2\*GB2⑵操作上崗的架子工工應持有上崗崗證，人員應應固定，不得得隨便更換。=3\*GB2⑶以煙囪為中心155m以內(nèi)為作作業(yè)規(guī)定區(qū)域域，設置圍欄欄及明顯警示示標志。在警警戒區(qū)不得設設置臨時建筑筑，確需設置置臨時建筑及及通道，必須須搭設高度不不低于2.5米的安全防護護棚。筒身內(nèi)內(nèi)2米處搭設一層層防護棚板和和雙層安全網(wǎng)網(wǎng)作為兩級防防護措施。安安全防護棚的的結構應經(jīng)計計算確定，棚棚頂采用二層層縱橫交錯的的木板（厚度度不小于300mm），上上面覆蓋一層層2-3mm厚的的鋼板。=4\*GB2⑷總承包單位組織監(jiān)監(jiān)理單位與建建設單位相關關人員對基礎礎承臺進行檢檢查驗收,確認基礎承承臺承載力和和腳手架排水水溝等滿足設設計計算要求求，并符合《地地基與基礎工工程施工及驗驗收規(guī)范》（GBJ2202）后，進行行簽字驗收。腳手架的搭設與拆拆除：=1\*GB2⑴將地面全部用水泥泥沙漿將原基基礎承臺表面面找平并夯實實。=2\*GB2⑵按施工組織設計的的要求放線定定位。=3\*GB2⑶沿定位線鋪設枕木木墊，其上放放置12號槽鋼。=4\*GB2⑷按照設計圖紙安放放立桿于槽鋼鋼上，使用44.5m和6m立桿，相相鄰立桿必須須使用不同長長度。使用卷卷尺測量立桿桿的相互距離離，以此確保保立桿位置安安放正確。=5\*GB2⑸安放掃地桿于立桿桿內(nèi)側，掃地地桿距槽鋼115cm,用水平尺進進行水平校準準；所有橫桿均使用整整根腳手桿，不不得搭接或對對接；扣件使用直角扣件件，扣件螺栓栓擰緊，扭力矩不小小于40N?m，且不得大大于65N?m；固定大橫橫桿和小橫桿桿的直角扣件件的中心點的的相互距離不不大于1500mm。=6\*GB2⑹安放第二層橫桿與與立桿內(nèi)側，步步距為1.443m，用水水平尺進行水水平校準；所有橫桿均使用整整根腳手桿，不不得搭接或對對接；扣件使用直角扣件件，在確定好好扣件高度后后，將固定立立桿的扣件螺螺栓擰緊，扭力矩不小小于40N?m，且不得大大于65N?m；固定大橫桿和小橫橫桿的直角扣扣件的中心點點的相互距離離不大于150mm；所有固定橫桿的直直角扣件開口口方向均朝上上；在第一步步設置四道斜斜撐。=7\*GB2⑺考慮到煙囪不宜留留下腳手架孔孔洞，且為節(jié)節(jié)省工程費用用，該腳手架架使用預埋鋼鋼筋法設置連連墻件。該腳腳手架工程在在煙囪內(nèi)部，可可忽略風載荷荷的作用，因因此可以使用用預埋鋼筋法法，間隔為兩兩步兩跨，從從第一步便開開始設置，預預埋鋼筋由磚磚縫探出，磚磚縫間的石灰灰砂漿可加固固鋼筋的穩(wěn)定定。該腳手架架為四方形，同一層有八個橫桿探頭與連墻件連接，縱向橫向都有連墻件加固，故無需再設置剪刀撐。=8\*GB2⑻依次往上搭設，連連墻件與煙囪囪壁的提升同同步設置；腳手架每次搭設超超過煙囪壁兩兩步，作業(yè)平平臺與煙囪壁壁保持同等高高度；作業(yè)平臺中心位置置留0.2m××0.2m小孔，作為為施工過程中中測定筒身中中心線的孔洞洞；偏心位置置留出0.9m××0.9m進料輸送孔孔；作業(yè)平臺上方的兩兩步只先鋪設設兩塊腳手板板；在作業(yè)平臺上方第第二步設置滑滑輪桿，滑輪輪桿與雙立桿桿中的主立桿桿連接，且必必須位于小橫橫桿之上，并并用六根斜支支撐加固；作業(yè)平臺、滑輪桿桿與煙囪壁同同步搭設提升升。=9\*GB2⑼搭設簡圖如下：26米以下作業(yè)平臺腳手手桿鋪設平面面圖為減輕自重并減小小工作量，可可利用上方大大橫桿充當部部分鋪板桿，但但必須在所有有固定橫桿與與立桿的直角角扣件下方增增設防滑扣件件，本層作業(yè)業(yè)平臺拆除后后將防滑扣件件拆除，并隨隨作業(yè)平臺同同步上移；其余四根鋪板桿使使用豬耳朵扣扣件固定在小小橫桿之上；；鋪板桿探頭不超過過0.5m的無無需給探頭加加設斜支撐，超超過0.5mm需要在下方方加設斜支撐撐。26m以下雙排腳腳手架作業(yè)平平臺腳手板鋪鋪設平面圖用沖壓剛腳手板應應滿鋪，腳手手板長度不足足時采用搭接接，搭接接頭頭應在之間；；盡量將搭接接頭錯錯開，避免對對同一鋪板桿桿集中受力；；邊緣處缺少有效鋪鋪板桿時利用用已做好的煙煙囪壁作為腳腳手板支撐，避避免出現(xiàn)瞎跳跳；準備合適短木板，待待灌漿時可根根據(jù)拆除方案案挪動或拆除除部分邊緣處處腳手板，用用短木板代替替，以避免妨妨礙灌漿；中心位置留小孔以以測定筒身中中心線，偏心心位置留進料料輸送孔；制制作封洞板，待待料桶上到平平臺后封住洞洞口,腳手板間縫縫隙可用普通通木板遮蓋。26-59m高度度腳手架作業(yè)業(yè)平臺鋪板桿桿搭設平面圖圖隨著煙囪高度提升升半徑逐漸縮縮小，腳手架架自身高度在在26m-599m時需縮短短部分橫桿長長度,并撤掉兩端端的鋪板桿，只只留下中間兩兩根鋪板桿；；鋪板桿兩側立桿需需加設防滑扣扣件。59m以上單排腳腳手架作業(yè)平平臺鋪板桿搭搭設圖59米以上高度將作業(yè)平平臺的橫桿兩兩端埋入磚砌砌體中，然后后將預埋鋼筋筋直接與磚砌砌體內(nèi)的橫桿桿焊接在一起起，從而達到到減少架體載載荷并增加穩(wěn)穩(wěn)定性的目的的。本層作業(yè)完畢將腳腳手板和鋪板板桿上移到上上層，大橫桿桿和小橫桿繼繼續(xù)埋在磚砌砌體中；因圓心需預留觀測測孔洞，故橫橫桿AB用直角扣扣件固定在其其下方的小橫橫桿上；除角立桿外的四根根主立桿均加加設防滑扣件件，作業(yè)平臺臺拆除后可拆拆除該層防滑滑扣件。59m-91.88m單排腳手手架作業(yè)平臺臺腳手板鋪設設圖腳手板滿鋪，兩端端利用內(nèi)砌磚磚作輔助支撐撐；未能滿鋪的地方用用木板遮蓋；隨著煙囪半徑減小小可適當切割割腳手板的長長度以適應煙煙囪半徑。12米以下立面圖=10\*GB2⑽煙囪每十米設置一一道牛腿圈，當當搭設到牛腿圈圈高度時，將將大橫桿和小小橫桿均埋入入砼體中，并并在牛腿圈上上設置一圈向向上的斜支撐撐，既能分擔擔重力載荷，又又能加強穩(wěn)定定性。=11\*GB2⑾構件上傳時用麻繩繩提升，人員員從煙囪外爬爬梯上下，不不上料時上料料孔必須用木木板覆蓋。=12\*GB2⑿腳手架鋼管需有效效接地，接地地電阻不大于于10歐姆；當搭設高度超過330米時需設置閃光光頻率不低于于每分鐘20次，不高于于每分鐘70次的航空障礙指指示燈。=13\*GB2⒀腳手架拆除前，必必須制定拆除除方案，由總總包方向分包包方進行書面面技術交底，再再由分包方安安全員向拆除除工人進行書書面技術交底底及安全交底底；拆除前劃出警戒線線并禁止人員員通過；連墻件應隨腳手架架逐層拆除，嚴嚴禁先將連墻墻件整層拆除除后再拆除腳腳手架；拆除順序遵循先搭搭后拆，后搭搭先拆，從上上至下依次拆拆除；因59米以上單排腳手架架的橫桿插入入到磚砌體內(nèi)內(nèi)，故每拆除除一層便將孔孔洞補上；由專人指揮拆架，分分包方設一安安全員配合，總總包方HSE工程師監(jiān)督督。腳手架的檢查與驗驗收搭設過程中實行腳腳手架安全檢檢查制度，由由分包方安全全員每天進行行巡回檢查，并并制作適合該該腳手架工程程的安全檢查查表，按照檢檢查表進行檢檢查打分。每每次搭設及拆拆除腳手架時時，設有專人人檢查和指揮揮。安全檢查查小組于每月月10日、20日、30日對腳手手架進行安全全檢查并作記記錄。發(fā)現(xiàn)問問題及時給班班組發(fā)安全整整改通知，令令其整改。 該腳手架的搭設分單單元進行的，單單元中每道工工序完工后（即即高度每提升升三步），架架設作業(yè)班組組首先按施工工要求先進行行全面自檢，合合格后通知總總包單位進行行檢查驗收，總總包單位組織織業(yè)主、監(jiān)理理有關人員按按逐層、逐流流水段的方法法進行檢查驗驗收，并對驗驗收結論簽字字認可。檢查查驗收合格后后辦理《腳手手架使用許可可證》，掛“腳手架合格格可以使