套扣式鋼管特大梁支撐系統(tǒng)計算1500X1500

特大梁模板支撐計算書工程名稱:0工程單位：1.計算參數結構樓板厚100mm，梁寬b=1500mm，梁高h=1500mm，層高8.00m,結構表面考慮隱蔽；模板材料為夾板，底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊立桿至板立桿距離0.90m；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度f「13.00N/mm2,抗剪強度f「1.40N/mm2;采用六根套扣式鋼管支撐，橫向間距600mm，縱向間距600mm，支架立桿的步距h=1.20m，支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a=0.50m;鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=15.90mm；立桿鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度f=120.00N/mm2,Q345鋼材抗彎強度f=300.00N/mm2。v15002.梁底模驗算梁底模及支架荷載計算荷載類型標準值單位梁寬(m)梁高(m)系數設計值①底側模自重0.3kN/m2X(1.50+2.80)X1.2=1.55kN/m②砼自重24.0kN/m3X1.50X1.50X1.2=64.80kN/m③鋼筋荷載1.5kN/m3X1.50X1.50X1.2=4.05kN/m④振搗砼荷載2.0kN/m2X1.50X1.4=4.20kN/m梁底模和支架承載力計算組合①+②+③+④ q=74.60kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合(①+②+③)/1.2 q=58.67kN/m底模板驗算

第一層龍骨(次楞)間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=1500mm。W=bh2/6=1500X182/6=81000mm3,I=bh3/12=1500X183/12=729000mm4?？箯潖姸闰炈銖澗叵禂礙M=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105X74.60X3002=-704970N?mma=Mmax/W=704970/81000=8.70N/mm2梁底模抗彎強度。=8.70N/mm2〈f「13.00N/mm2,滿足要求?？辜魪姸闰炈慵袅ο禂礙V=0.606,Vmax=KVq1L=0.606X74.60X300=13562NT=3Vmax/(2bh)=3X13562/(2X1500X18)=0.75N/mnP梁底?？辜魪姸萒=0.75N/mm2〈f「1.40N/mm2,滿足要求。撓度驗算撓度系數％=0.644,q「58.67kN/m;Umax=Kuq2L4/(100EI)=0.644X58.67X3004/(100X6000X729000)=0.70mm[u]=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度U=0.70mm<[u]=1.20mm，滿足要求。max剪力圖(kN)0.70變形圖(mm)第一層龍骨(次楞)驗算第一層龍骨采用木枋b=80mm,h=80mm；立桿橫向尺寸L「600mm，梁寬度b=1500mmW=bh2/6=80X802/6=85333mm3,I=bh3/12=80X803/12=3413333mm4a、 梁傳荷載計算q=q1X第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=74.60X0.30/1.50=14.92kN/mb、 板傳荷載計算P板重量二1.2X（板厚度X25+模板重）+1.4X活載=1.2X（0.10X25+0.30）+1.4X2.50=6.86kN/n?板傳遞到第一層龍骨（次楞）的荷載P=（450+75）/1000X300/1000X6.86=1.08kN經過（1）計算得到從左到右各支座力分別為：N]=-0.28kN,N2=2.84kN,N3=10.75kN,N4=3.43kN經過（1）計算得到：M=0.63kN.m；V=5.52kN；F=10.75kN；u=0.43mm1） 抗彎承載力驗算"a=Mg/W=0.63X106/85333=7.38N/mm2第一層龍骨抗彎強度O=7.38N/mm2〈13.00N/mm2,滿足要求。2） 抗剪強度驗算T=3Vmax/（2bh）=3X5520/（2X80X80）=1.29N/mng第一層龍骨抗剪強度T=1.29N/mm2〈1.40N/mm2,滿足要求。3） 撓度驗算u=0.43mmmax[u]=L/250=600/250=2.40mm第一層龍骨撓度u =0.43mm<2.40mm，滿足要求。max計算簡圖和內力圖如下圖督力圖（kN）0.43變形圈Grnn)第二層龍骨(主楞)驗算第二層龍骨縱向間距600mm，計算跨數雙木枋b=80mm,h=80mm跨。第二層龍骨采用雙木枋b=80mm,h=80mm；W=2X80X802/6=170667mm3,I=2X80X803/12=6826667mm4；P=Fmax=10751N抗彎強度驗算彎矩系數K=0.175mMmax=KmPL=0.175X10751X600.00/106=1.13kN.ma=Mmax/W=1128855/170667=6.61N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度a=6.61N/mm2<fm=13.00N/mm2,滿足要求?？辜魪姸闰炈慵袅ο禂礙v=0.650Vmax=KvP=0.650X10751/1000=6.99kNT=3Vmax/(2bh)=3X6.99X1000/(2X2X80X80)=0.82N/mnP第二層龍骨(主楞)抗剪強度T=0.82N/mm2<f「1.40N/mm2,滿足要求。撓度驗算撓度系數％=1.146U心二嗎PL3/(100EI)=1.146X10751X6003/(100X9000X6826667)=0.43mm[u]=L/250=600/250=2.40mm第二層龍骨(主楞)撓度Vmax=0.43mm<[u]=2.40mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖變形圖(顧)支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為2.198每根鋼管承載Nqk1=2.198X10751=23631N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=1.4X0.60X0.60X1000=504N每根鋼管承載荷載Nqk=Nqk1+Nqk「23631+504=24135N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.0326X6.5X1000=212N水平拉桿6層，拉桿重量=6X1.20X47.90=345N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量=212+345=557N鋼管軸向力N=1.2Ngk+Nqk=1.2X557+24135=24803N⑵鋼管立桿長細比驗算Loi=nh=1.4X1.20=1.68m,Lo2=h'+2ka=1.20+2X0.7X0.50=1.90mLo=Lo2=1.90m=1900mm,i=15.90mm,入=Lo/i=1900/15.90=119.50鋼管立桿長細比119.50V150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩(wěn)定性驗算=0.352,P=N/(A)=24803/(0.352X424.00)=166.19N/mm2鋼管立桿穩(wěn)定性計算166.19N/mm2〈300.00N/mm2,滿足要求。支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座100X100mm，支承面為(按C15考慮)混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為:F=24.80kN=24803N(1)支承面受沖切承載力驗算8S=2.00,ft=0.91N/mm2,h「120T5=105mm,q=0.4+1.2/ps=1.00acm=0N/mm2,Um=2X(100+105)+2X(100+105)=820mm,Ph=1.00(0.78hft+0.25acm)nUmhO=[(0.7X1X0.91+0.25X0)X1.00X820X105]/1000=54.85kN鋼管支承面受沖切承載力54.85kN>24.80kN,滿足要求。(2)支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.10+2X0.10)X(0.10X3)=0.09m2,Al=0.10X0.10=0.01m28l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85X7200=6120kN/m2,3=0.75W8lfccAl=0.75X3X6120X0.01=137.70kN支承面局部受壓承載力F=137.70kN>24.80kN,滿足要求。側模板驗算(1)荷載計算新澆砼的側壓力F1=0.22yX200/(T+15)8182V1/2=0.22X24.00X4.44X1.20X1.15X2.000.5=45.75kN/m2=(y=24.081=1.2082=1.15V=2.0T=30.0°C)F2=yH=24X梁高=24X1.50=36.00kN/m2F「F2兩者取小值F=36.00kN/m2，有效壓頭高度=F/y=1.50荷載計算荷載類型標準值單位分項系數設計值單位①新澆混凝土的側壓力F36.00kN/m2Yg=L243.20kN/m2②傾倒混凝土產生的荷載q3k4.00kN/m2Yq=L45.60kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合①+②48.80kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載①/1.236.00kN/m2(2)側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1400X182/6=75600mm3,I=bh3/12=1400X183/12=680400mm4?？箯潖姸闰炈銖澗叵禂礙=-0.105,q=48.80X(1500-100)/1000=68.32kN/m=68.32N/mmMMmax=KMqL2=-0.105X68.32X3002=-645624N?mm=-0.65kN?ma=Mmax/W=645624/75600=8.54N/mm2側?？箯潖姸萢=8.54N/mm2〈f「13.00N/mm2,滿足要求。抗剪強度驗算抗剪系數Kv=0.606,Vmax=KvqL=0.606X68.32X300/1000=12.42kNT=3Vmax/(2bh)=3X12.42X1000/(2X18X1400)=0.74N/mn?側?？辜魪姸萒=0.74N/mm2〈f「1.40N/mm2,滿足要求。撓度驗算撓度系數％=0.644,q'=36.00X(1500-100)/1000=50.40kN/m=50.40N/mmUmax=KuqL4/100EI=0.644X50.40X3004/(100X6000X680400)=0.64mm[u]=L/250=300/250=1.20mm側模撓度U =0.64mm<[u]=1.20mm,滿足要求。max計算簡圖及內力圖如下圖： 日弗就.4" 山. 山.山 山_山 .山 y.-'客匕丁[i* *3W*3W*3W*3W*計聳簡圖〔單位F=kN,q=kff/m)0.65r\ ?r\變形圖(mm)對拉螺栓計算Fs=0.95X(ygF+yQQ2k)=0.95X48.80=46.36kN/m2;設3排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(1500-100)/4=350mm=0.35m,N=abFs=0.60X0.35X46.36=9.74kN；對拉螺栓里14,容許拉力[Ntb]=17.80kN對拉螺栓受力9.74kN<容許拉力17.80kN,滿足要求。側肋強度驗算計算跨度350mm,跨數4跨，木枋尺寸b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80X802/6=85333mm3,I=bh3/12=80X803/12=3413333mm4?？箯潖姸闰炈銖澗叵禂礙=0.107,q=48.80X300/1000=14.64N/mm；MMmax=KML2=0.107X14.64X3502=191894N?mm=0.19kN?ma=Mmax/W=191894/85333=2.25N/mm2側肋抗彎強度O=2.25N/mm2<f「13.00N/mm2,滿足要求?？辜魪姸闰炈慵袅ο禂礙V=0.607,Vmax=KVqL=0.607X14.64X350/1000=3.11kN

T=3Vmax/(2bh)=3X3.11X1000/(2X80X80)=0.73N/mnP側肋抗剪強度T=0.73N/mm2〈f「1.40N/mm2,滿足要求。撓度驗算撓度系數Ku=0.632,q'=36.00X300/1000=10.80N/mm;Umax=KuqL4/100EI=0.632X10.80X3504/(100X9000X3413333)=0.03mm[U]=L/250=350/250=1.40mm側肋撓度U=0.03mm<[u]=1.40mm,滿足要求。max計算簡圖及內力圖如下圖：q=14.64(10.80)計聳簡圖〔單位q=14.64(10.80)計聳簡圖〔單位F=kN,q=kN/m)梁側檁梁驗算 -W=4730mm3,對拉螺桿橫向間距600mm，側肋間距300mm，計算跨數5跨,梁側檁梁采用④W=4730mm3,I=113500mm4,A=450mm2；抗彎強度驗算彎矩系數K=0.171,P=1.14qL=1.14X14.64X0.35=5.86kNMMmax=KmPL=0.171X5.86X0.60X106=601236N?mm=0.60kN?ma=Mmax/W=601236/(2X4730)=63.56N/mm2檁梁抗彎強度O=63.56N/mm2<f「300.00N/mm2,滿足要求。抗剪強度驗算剪力系數KV=0.658,Vmax=KVP=0.658X5.86=3.85kNT=3V/(2bh)=3X3854/(2X2X450)=6.42N/mngmax檁梁抗剪強度T=6.42N/mm2<f「120.00N/mm2,滿足要求。撓度驗算撓度系數％=1.097,P,=1.14qL=1.14X10.80X0.35=4.32kN;Umax=KuP,L3/(100EI)=1.097X4321X6003/(100X206000X227000)/0.22mm[