第9章 鋼中的回火轉(zhuǎn)變

第9章鋼的回火轉(zhuǎn)變及回火教學(xué)目的：以馬氏體分解時碳化物的析出為中心線索，詳細(xì)地把握相的變化過程和碳化物的析出、轉(zhuǎn)化規(guī)律，全面了解淬火鋼回火轉(zhuǎn)變的知識。主要內(nèi)容：淬火碳鋼回火時的組織轉(zhuǎn)變，合金元素對回火轉(zhuǎn)變的影響，回火時力學(xué)性能的變化、回火工藝、二次硬化、回火脆性等。前言淬火：把鋼加熱到臨界點(diǎn)以上，保溫并隨之以大于臨界冷卻速度冷卻，使過冷奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體或下貝氏體組織的熱處理工藝方法。鋼經(jīng)淬火獲得的馬氏體組織具有較高的硬度、強(qiáng)度和耐磨性，大的淬火應(yīng)力，是非平衡的不穩(wěn)定組織；淬火組織中的殘余奧氏體也是不穩(wěn)定組織；不能直接使用。結(jié)構(gòu)鋼通過淬火和回火之后，可獲得良好的綜合力學(xué)性能?；鼗鸸に嚕簩⒋慊鸷蟮暮辖疬^飽和固溶體重新加熱到低于相變臨界點(diǎn)的某一溫度，保溫一定時間，使亞穩(wěn)的馬氏體和殘余奧氏體發(fā)生某種程度的轉(zhuǎn)變，再冷卻到室溫，從而調(diào)整零件的使用性能?；鼗疝D(zhuǎn)變：在回火過程中發(fā)生的組織結(jié)構(gòu)變化?；鼗鹉康模涸谶m當(dāng)降低硬度的同時，消除大部分淬火應(yīng)力，降低脆性、增加塑性和韌性，獲得所需要的穩(wěn)定組織和性能，使其尺寸穩(wěn)定性大大提高。馬氏體的回火產(chǎn)物有：回火馬氏體：低溫回火得到的-相（立方馬氏體）和（或）—碳化物等相組成的組織。回火托氏體：中溫回火得到的尚保留著馬氏體形貌特征的鐵素體和片狀（或細(xì)小顆粒）滲碳體的組織（回火屈氏體）?；鼗鹚魇象w：高溫回火得到的等軸狀鐵素體+較大顆粒狀-碳化物的組織?；鼗疬^程完全受碳及合金元素的擴(kuò)散與鐵的自擴(kuò)散的控制。一、碳原子的偏聚（預(yù)備階段或時效階段）溫度條件：80~100oC以下。擴(kuò)散情況：鐵及合金元素難以擴(kuò)散；碳、氮等間隙原子能作短距離擴(kuò)散，由正常間隙位置向晶體缺陷處偏聚，導(dǎo)致馬氏體彈性畸變能下降。板條狀馬氏體，其亞結(jié)構(gòu)是大量位錯，所以：當(dāng)碳含量小于0.2%時，馬氏體為立方點(diǎn)陣結(jié)構(gòu)當(dāng)碳含量大于0.2%時，馬氏體為正方點(diǎn)陣結(jié)構(gòu)9.1淬火鋼回火時的組織轉(zhuǎn)變通過測定淬火鋼的電阻率來推測碳原子的偏聚電阻率：C原子分布在正常間隙位置時比偏聚在位錯線附近時高。板條馬氏體：亞結(jié)構(gòu)是位錯，碳原子在位錯線附近偏聚。片狀馬氏體：亞結(jié)構(gòu)主要是孿晶，大量C原子在孿晶面上富集成厚度小于1nm的富碳區(qū)，所以馬氏體為正方點(diǎn)陣結(jié)構(gòu)。富碳區(qū)的形成使馬氏體的電阻率和硬度提高。二、馬氏體的分解（回火第一階段）溫度條件：80~250oC中、高碳馬氏體中的富碳區(qū)的碳原子轉(zhuǎn)變?yōu)樘蓟锒龀?，馬氏體開始分解，馬氏體的正方度減小。低碳馬氏體中的碳原子繼續(xù)偏聚-碳化物：密排六方點(diǎn)陣，成分介于Fe2C~Fe3C之間，一般x=2.4；-碳化物與基體之間保持共格；-碳化物細(xì)小薄片長約100nm、直徑5nm左右，慣習(xí)面{100}′1、高碳馬氏體的分解隨回火溫度升高，正方度減小。不同溫度回火，高碳馬氏體的分解將以雙相分解和單相分解的方式進(jìn)行：為什么？表1高碳馬氏體正方度和碳含量及回火溫度的關(guān)系回火溫度回火時間a,Acc/aC%室溫10年2.8462.880，3.021.012，1.0620.27，1.41001h2.8462.882，3.021.013，1.0540.29，1.21251h2.8462.8861.0130.291501h2.8522.8861.0120.271751h2.8572.8841.0090.212001h2.8592.8781.0060.142251h2.8612.8721.0040.082501h2.8632.8701.0030.06說明：回火溫度低于125oC，隨著碳化物的析出，出現(xiàn)兩種正方度的相；回火溫度高于125oC后，只有一種正方度。即隨回火溫度不同，高碳馬氏體中碳化物析出方式不同。（1）馬氏體的雙相分解回火溫度在125~150oC以下在碳原子富集區(qū)析出碳化物，使周圍變成低碳區(qū)，遠(yuǎn)處為高碳區(qū)。低溫下濃度差不能消除。隨著亞穩(wěn)的-碳化物的析出，出現(xiàn)兩種正方度的相：高正方度的未分解馬氏體、低正方度的碳已部分析出的相。溫度低時，碳原子不能做遠(yuǎn)程擴(kuò)散，碳化物不能繼續(xù)長大，只能在其他高碳區(qū)析出碳化物。隨時間延長，高碳區(qū)減少而低碳區(qū)增多，析出碳化物增多，但兩種相的碳含量不變。低碳區(qū)的碳含量與馬氏體原始碳含量及分解溫度無關(guān)：為一恒定值0.25~0.3%。雙向分解的速度與溫度有關(guān)：溫度越高分解速度越快。（2）馬氏體的單相分解回火溫度高于125~150oC，馬氏體連續(xù)單相分解。碳原子活動能力增強(qiáng)，相的碳含量及正方度隨分解過程的進(jìn)行而下降。溫度達(dá)到300oC時，正方度接近1，馬氏體的脫溶分解結(jié)束。相內(nèi)的碳濃度梯度可通過擴(kuò)散消除。2、低碳馬氏體的分解低碳鋼：Ms點(diǎn)較高，淬火時伴隨自回火。由于馬氏體在自回火時已析出了碳化物，所以在100~200oC之間回火時，低碳板條狀馬氏體不析出碳化物，碳原子仍偏聚在位錯附近。當(dāng)回火溫度高于200oC時，才可能發(fā)生單相分解。3、中碳鋼：淬火時得：板條M+片狀M回火特征：低碳馬氏體+高碳馬氏體分解

小結(jié)：在回火第一階段，隨回火溫度升高，固溶于正方馬氏體中的過飽和碳不斷以微小碳化物析出，最終變成立方馬氏體。原始碳含量不同的馬氏體，在高于200oC以后碳含量趨于一致，如圖回火第一階段產(chǎn)物：立方馬氏體+微小-碳化物的混合組織——回火馬氏體。三、殘余奧氏體的轉(zhuǎn)變（回火第二階段）溫度在200~300oC之間時，殘余奧氏體向低碳馬氏體和-碳化物分解（回火馬氏體），分解過程受已轉(zhuǎn)變的馬氏體的影響。1、殘余奧氏體向珠光體及貝氏體的轉(zhuǎn)變：淬火鋼加熱到Ms點(diǎn)以上、A1點(diǎn)以下的高溫區(qū)等溫，殘余奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w；中溫區(qū)轉(zhuǎn)變?yōu)樨愂象w。一定量馬氏體的存在能促進(jìn)殘余奧氏體的轉(zhuǎn)變馬氏體量達(dá)到一定后，將使殘余奧氏體穩(wěn)定化貝氏體均在馬氏體與殘余奧氏體的交界面上形核，故一定量馬氏體的存在能促進(jìn)殘余奧氏體的轉(zhuǎn)變。2、殘余奧氏體向馬氏體的轉(zhuǎn)變（1）等溫轉(zhuǎn)變成馬氏體溫度：低于Ms點(diǎn)等溫受已轉(zhuǎn)變的馬氏體分解所控制，轉(zhuǎn)變量很少。（2）二次淬火成馬氏體目的：消除奧氏體熱穩(wěn)定化現(xiàn)象定義：將淬火鋼加熱到較高溫度回火，保溫時殘余奧氏體不分解，在回火冷卻時轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的現(xiàn)象稱為“二次淬火”

。四、碳化物析出（回火第三階段）回火溫度：250~400oC轉(zhuǎn)變：亞穩(wěn)的-碳化物向穩(wěn)定的-碳化物轉(zhuǎn)化。方式：-碳化物的溶解和-碳化物重新從M基體中析出。組織：回火托氏體（鐵素體+片狀或小顆粒狀滲碳體）。-碳化物：Fe2C~Fe3C，與基體之間保持共格；-碳化物細(xì)小薄片長約100nm、直徑5nm左右，慣習(xí)面{100}′-碳化物：Fe5C2，薄片狀，復(fù)雜斜方點(diǎn)陣，與基體有位相關(guān)系；慣習(xí)面{112}′-碳化物：滲碳體Fe3C，復(fù)雜斜方點(diǎn)陣；慣習(xí)面{110}′{112}′碳化物轉(zhuǎn)變的兩種方式：原位轉(zhuǎn)變：舊碳化物通過成分改變和點(diǎn)陣改組轉(zhuǎn)化為新碳化物。獨(dú)立形核：新碳化物在其它部位形核、長大，使母相碳含量下降，細(xì)小的舊碳化物重新溶入母相消失。碳化物轉(zhuǎn)變方式主要取決于新舊碳化物與母相的慣習(xí)面和位相關(guān)系：相同時原位轉(zhuǎn)變:如

不同時獨(dú)立形核:如，

1、高碳馬氏體中的碳化物析出隨回火溫度升高，淬火高碳鋼回火中的碳化物轉(zhuǎn)變過程為：′(與基體共格，條狀薄片，<250℃,慣習(xí)面{100}′)(沿孿晶面析出，薄片狀,>250℃,慣習(xí)面{112}′)

(與基體共格，條片狀,>300℃,慣習(xí)面{110}′{112}′)+++2、低碳馬氏體中的碳化物析出

馬氏體自回火可在位錯處析出細(xì)針狀-碳化物；溫度高于200oC時，未發(fā)生自回火的M在位錯處直接析出細(xì)針狀-碳化物；板條界間析出薄片狀-碳化物；回火溫度提高到500oC時，板條內(nèi)的碳化物將重新溶入相中，板條界間的碳化物長大到200~300nm；3、中碳馬氏體的碳化物析出含碳量：0.2~0.6%在200oC以下回火時，先析出亞穩(wěn)的-碳化物，隨回火溫度的升高，亞穩(wěn)的-碳化物將直接轉(zhuǎn)變?yōu)榉€(wěn)定的-碳化物。由板條馬氏體中析出的碳化物呈薄片狀分布在板條界面上；由孿晶馬氏體中析出的碳化物呈條片狀分布在孿晶界面上；回火托氏體：在350～500℃進(jìn)行中溫回火以后得到，由細(xì)小的粒狀滲碳體和鐵素體組成。五、相狀態(tài)變化及碳化物聚集長大

（回火第四階段）溫度：高于400oC內(nèi)應(yīng)力消失，片狀滲碳體將球化并聚集長大，鐵素體基體將發(fā)生回復(fù)和再結(jié)晶回火組織：回火索氏體—等軸鐵素體+粒狀滲碳體隨回火溫度升高，原子活動能力增強(qiáng)，晶體內(nèi)缺陷及各種殘余內(nèi)應(yīng)力均逐漸下降1、內(nèi)應(yīng)力消失第三類內(nèi)應(yīng)力：由于碳原子過飽和固溶使晶格畸變、以及保持共格關(guān)系使晶格彈性畸變所引起的內(nèi)應(yīng)力。隨回火溫度升高，原子活動能力增強(qiáng)，在回火溫度達(dá)到300oC時，馬氏體分解完畢，第三類內(nèi)應(yīng)力也基本消失；第二類內(nèi)應(yīng)力：由于工件中幾個晶粒內(nèi)的溫度不一致和相變不同時而造成的微觀區(qū)域性的內(nèi)應(yīng)力，當(dāng)回火溫度達(dá)到500oC時消失；第一類內(nèi)應(yīng)力：由工件內(nèi)外溫度不一致和相變不同時而造成的宏觀區(qū)域性的內(nèi)應(yīng)力，當(dāng)回火溫度高于550oC時，-FexC轉(zhuǎn)變?yōu)闈B碳體且長大、與母相的共格關(guān)習(xí)已破壞，所以內(nèi)應(yīng)力消失。2、回復(fù)與再結(jié)晶（

相的形態(tài)變化）中低碳鋼：板條狀馬氏體的亞結(jié)構(gòu)主要是位錯，馬氏體晶粒形狀為非等軸狀?；貜?fù)階段：晶體中的位錯將通過滑移和攀移而逐漸消失，剩余位錯重新排列成位錯墻而形成亞晶粒?；鼗饻囟雀哂?00oC時，相的形態(tài)為寬板條狀。再結(jié)晶：回火溫度高于600oC，回復(fù)后的相開始發(fā)生再結(jié)晶，形成等軸晶粒，板條消失。顆粒狀碳化物均勻分布在等軸相晶粒內(nèi)。

高碳鋼：淬火所得片狀馬氏體的亞結(jié)構(gòu)主要是孿晶?；鼗饻囟雀哂?50oC時，孿晶開始消失；回火溫度達(dá)到400oC時，孿晶全部消失；出現(xiàn)胞塊。回火溫度高于600oC時，發(fā)生再結(jié)晶。碳化物釘扎晶界而阻止再結(jié)晶，所以高碳馬氏體的再結(jié)晶溫度高于中低碳鋼。3、碳化物的聚集長大回火溫度高于400oC時碳化物開始聚集長大，回火溫度高于600oC時碳化物迅速長大長大機(jī)制：小顆粒溶解、大顆粒長大，使碳化物球狀化。第二相粒子的半徑越小，溶解度越大，將在基體內(nèi)形成濃度梯度?；鼗鹚魇象w：淬火鋼在500~650℃回火后得到，由粒狀滲碳體與鐵素體組成小結(jié)：淬火碳鋼隨回火溫度的升高，發(fā)生的轉(zhuǎn)變主要是：馬氏體中碳原子的偏聚馬氏體分解（回火第一階段）殘余奧氏體轉(zhuǎn)變（回火第二階段）碳化物析出（回火第三階段）內(nèi)應(yīng)力消除、相的回復(fù)與再結(jié)晶、碳化物的聚集長大（回火第四階段）如表9.1

第二節(jié)合金元素對回火轉(zhuǎn)變的影響一、合金元素對馬氏體分解的影響非碳化物形成元素Ni和弱碳化物形成元素Mn與碳的結(jié)合力小，對馬氏體分解無明顯影響；強(qiáng)碳化物形成元素Cr、Mo、W、V、Ti阻礙C的擴(kuò)散，減慢馬氏體的分解速度；非碳化物形成元素Si、Co能溶解到碳化物中，使碳化物穩(wěn)定。推遲馬氏體的分解；合金元素的作用：通過影響碳的擴(kuò)散而影響馬氏體的分解過程以及碳化物粒子的聚集長大速度，來影響碳濃度的下降速度。加入合金元素可提高碳的完全脫溶溫度，從而使合金鋼在較高溫度時仍保持高的硬度和強(qiáng)度，這種性質(zhì)稱為合金元素的“抗回火性”。二、合金元素對殘余奧氏體轉(zhuǎn)變的影響合金元素可改變殘余奧氏體分解的溫度：在Ms點(diǎn)以下回火時，殘余奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，Ms較高時還發(fā)生自回火；在Ms點(diǎn)以上回火時，殘余奧氏體有三種轉(zhuǎn)變：在貝氏體區(qū)等溫轉(zhuǎn)變成貝氏體，在珠光體區(qū)等溫轉(zhuǎn)變成珠光體，加熱、保溫過程中不分解，冷卻時轉(zhuǎn)變成馬氏體（二次淬火）。二次淬火應(yīng)用：高速鋼W18Cr4V熱處理工藝：1280C，淬火；560C三次回火1h。三、合金元素對碳化物轉(zhuǎn)變的影響非碳化物形成元素只提高-碳化物向滲碳體轉(zhuǎn)變的溫度。強(qiáng)碳化物形成元素強(qiáng)烈推遲-碳化物向滲碳體轉(zhuǎn)變，且滲碳體會轉(zhuǎn)變成特殊類型碳化物。合金鋼：隨回火溫度升高或時間延長，合金元素將在滲碳體和鐵素體相之間重新分配，碳化物形成元素向滲碳體中擴(kuò)散，形成更穩(wěn)定的特殊碳化物；非碳化物形成元素向相中擴(kuò)散。合金鋼回火時碳化物轉(zhuǎn)變的可能順序?yàn)椋?碳化物（<150C）→滲碳體(150~400C)→合金滲碳體(400~550C)→亞穩(wěn)特殊碳化物

(>500C)→穩(wěn)定特殊碳化物特殊碳化物的形成取決于：合金元素的性質(zhì)和含量、碳和氮的含量、回火溫度和時間等。特殊碳化物形成機(jī)制：

原位轉(zhuǎn)變：先在滲碳體中富集，過飽和時滲碳體點(diǎn)陣改組成特殊碳化物點(diǎn)陣，提高溫度可加速轉(zhuǎn)變過程。單獨(dú)形核：直接從相中析出特殊碳化物，同時有合金滲碳體的溶解。四、回火時的二次硬化現(xiàn)象碳鋼：在回火第三階段，隨溫度升高，滲碳體顆粒長大，硬度將不斷下降.合金鋼的二次硬化：當(dāng)馬氏體中含有足夠量的碳化物形成元素時，在500oC以上回火，將會析出細(xì)小的特殊碳化物，使軟化的鋼再次硬化。二次硬化產(chǎn)生原因：彌散、細(xì)小的特殊碳化物的析出；相中的位錯密度；碳化物與相之間的共格畸變。提高二次硬化效應(yīng)的方法：

1、增大鋼的位錯密度：低溫形變淬火。

2、鋼中加入某些合金元素：減慢特殊碳化物形成元素的擴(kuò)散、抑制細(xì)小碳化物的長大。二次硬化的應(yīng)用：熱狀態(tài)下使用的工件。五、合金元素對相回復(fù)和再結(jié)晶的影響合金鋼中的常用合金元素：均具有阻礙回火時各類畸變消除的作用，且延緩相的回復(fù)和再結(jié)晶以及碳化物的聚集長大，從而提高鋼的回火穩(wěn)定性。鋼中加入幾種合金元素，其相互作用加劇。合金鋼的性能特點(diǎn)：高的回火穩(wěn)定性，高的紅硬性，高的熱強(qiáng)性。合金鋼的應(yīng)用：切削刀具，熱作模具，工具鋼.淬火鋼回火的主要目的：提高韌性和塑性，獲得韌性、塑性和強(qiáng)度、硬度的良好配合?；鼗鸱N類：低溫回火、中溫回火、高溫回火。

150-250C，250-500C，500-650C隨回火溫度和回火時間的變化，力學(xué)性能將發(fā)生變化：淬火后的硬度主要取決于回火溫度，與回火時間的關(guān)系較小。總趨勢：隨回火溫度的升高，鋼的硬度和強(qiáng)度連續(xù)下降，而塑性和韌性不斷上升。第三節(jié)回火時力學(xué)性能的變化回火產(chǎn)物的力學(xué)性能：回火馬氏體：低溫回火得到的過飽和相和—碳化物。具有很高的強(qiáng)度、硬度和耐磨性以及一定的韌性和塑性。硬度達(dá)HRC(61~65)，用于工具、量具鋼、混動軸承鋼等。

回火屈氏體：中溫回火得到的尚保留著馬氏體形貌特征的鐵素體（仍過飽和）和片狀（或細(xì)小顆粒）滲碳體。具有較高的彈性極限和一定的韌性，可用作彈簧鋼?；鼗鹚魇象w：高溫回火得到的等軸狀鐵素體+較細(xì)小顆粒狀滲碳體的組織。具有較高的屈服強(qiáng)度、韌性和塑性，具有優(yōu)良的強(qiáng)度和韌性、塑性的配合?？沙惺芨鞣N復(fù)雜受力條件，如發(fā)動機(jī)主軸等。一、硬度和強(qiáng)度的變化低碳鋼：200C以下硬度變化不大；250C以下，彈性極限隨回火溫度升高而增大。高碳鋼：100C回火時，碳原子偏聚、-碳化物析出使硬度稍升；200~300C時，殘余奧氏體轉(zhuǎn)變、馬氏體分解產(chǎn)生硬度平臺。合金元素：減小硬度和強(qiáng)度降低的趨勢。二、塑性和韌性的變化總趨勢：強(qiáng)、硬度下降，塑、韌性升高。高碳鋼低于300C回火時塑性幾乎為零低碳鋼有良好的性能回火脆性：隨回火溫度升高，沖擊韌性在某個溫度區(qū)域內(nèi)反而下降。三、鋼的回火脆性1、第一類回火脆性溫度范圍：250~400oC，低溫回火脆性。主要特征：在高溫區(qū)回火可消除脆性，既不可逆回火脆性；與回火后的冷卻速度無關(guān)；斷口為沿晶斷裂。影響因素：（1）化學(xué)成分：1、有害元素S、P、N、O、H將導(dǎo)致出現(xiàn)第一類回火脆性；2、Mn、Si、Cr、V促進(jìn)第一類回火脆性或?qū)⑵渫葡蚋邷兀?、Mo、W、Ti、Al將減弱第一類回火脆性；（2）奧氏體晶粒越大、殘余奧氏體量越多，第一類回火脆性越大。第一類回火脆性形成機(jī)制簡介：殘余奧氏體轉(zhuǎn)變：溫度相應(yīng)，晶界析出碳化物；新生成碳化物：沿條界、束界、晶界析出引起的；晶界偏聚：奧氏體化時雜質(zhì)元素在晶界、亞晶界偏聚所至。預(yù)防辦法：不能消除，只能減輕。降低鋼中雜質(zhì)元素含量；細(xì)化奧氏體晶粒，以減少殘余奧氏體量；加入Mo、W、Al等減輕第一類回火脆性的元素；加入Cr、Si調(diào)整產(chǎn)生第一類回火脆性的溫度范圍；采用等溫淬火獲得下貝氏體組織，代替淬火加回火工藝。2、第二類回火脆性溫度范圍：450~600oC，高溫回火脆性。性能特點(diǎn)：沖擊韌性下降；強(qiáng)度、塑性不變。主要特征：對回火后的冷卻速度敏感：緩冷時產(chǎn)生第二類回火脆性，快冷時可消除或減弱；有可逆性：韌化狀態(tài)的鋼，再經(jīng)脆化處理則脆化端口為沿晶界斷裂。影響因素：（1）化學(xué)成分：P、S、B、Sn等引起合金鋼（含Ni、Cr、Mn）的第二類回火脆性；雜質(zhì)元素與Ni、Cr、Mn等同在時促進(jìn)第二類回火脆性；Mo、W、V、Ti等抑制第二類回火脆性。（2）熱處理工藝參數(shù)：與回火溫度和回火時間有關(guān)，等溫脆化動力學(xué)曲線呈“C”字形；與冷速有關(guān)。（3）組織因素：任何組織的鋼經(jīng)脆化處理后均可產(chǎn)生回火脆性，馬氏體最嚴(yán)重、珠光體最輕。（4）奧氏體晶粒度：晶粒越大，回火脆性越敏感。預(yù)防方法：1）選用高純度鋼：以降低鋼中的雜質(zhì)元素含量；2）細(xì)化奧氏體晶粒：以降低單位晶界面積雜質(zhì)元素的含量；3）加入能抑制第二類回火脆形的合金元素：Mo、W；4）避免在450~600°C之間回火；快冷；5）形變熱處理以細(xì)化晶粒。1、回火溫度的選擇和確定：取決于工件的使用性能、技術(shù)要求、鋼種、淬火狀態(tài)。回火工藝的分類：按回火溫度及組織變化分為：低溫回火、中溫回火、高溫回火。按回火部位分為：全部回火、局部回火。按加熱速度分為：普通回火、快速回火。第四節(jié)回火工藝（1）低溫回火：溫度低于250C的回火：目的：要求有高的強(qiáng)度、硬度、耐磨性及一定韌性的淬火零件，在150~