MW超超臨界機(jī)組,鍋爐精細(xì)化運(yùn)行調(diào)整

致我們終將逝去的高煤耗￥#@%爐不在高，有效則名。機(jī)不在大，耗低則靈。斯是煤耗，唯吾憂心。煙溫四季動(dòng)，海水蕩真空。調(diào)節(jié)有技巧，設(shè)備意難從?？梢哉{(diào)數(shù)據(jù)，作文章。無(wú)跳架之亂耳，無(wú)駁雜之勞形。浦東外高橋，津門曰北疆。神吐云：“何高之有？”2012年1000MW機(jī)組競(jìng)賽（35臺(tái)）

電廠機(jī)組供電煤耗廠用電率排名外三#8288.0/275.83.81/91.43外三#7288.8/276.43.82/89.56北疆#1284.9/283.74.713/87.3諫壁#13288/283.764.04/87.08鄒縣#7290.9/285.74.265/84.17鄒縣#8290.83/286.114.376/83.73北侖#6288.8/283.12.67/83.53北侖#7288.9/282.92.848/82.99平頂山#2292/288.73.789/82.19漕涇#2288.5/283.94.1510/81.42海門#1288.7/286.63.9516/78.65電廠機(jī)組供電煤耗廠用電率排名三百門#4288.2/291.34.0532/70.08綏中#3289.5/298.14.6635/63.48靖海#3、4？？？？？？？？？2012年600MW機(jī)組競(jìng)賽（300臺(tái)）電廠機(jī)組供電煤耗廠用電率排名平圩#4307.5/298.34.761/92.01阜陽(yáng)#1308.5/297.74.342/91.58淮南#2308.5/296.23.73/91.39常州#2305.4/296.74.394/90.52鳳臺(tái)#2307.7/296.74.3310/89.38沙C#3316.2/311.37.6156/83.7汕尾#1305.9/307.35.14171/75.2汕尾#2305.9/311.25.7225/70.4汕頭華能#3307.3/313.74.55265/64.0運(yùn)行參數(shù)影響主蒸汽溫度每降低1℃循環(huán)效率下降約0.028%，熱耗率上升2.1kJ/(kW.h)，煤耗上升0.08g/(kW.h)。再熱蒸汽溫度每降低1℃循環(huán)效率下降約0.028%，熱耗率上升0.9kJ/(kW.h)，煤耗上升0.03g/(kW.h)。過(guò)熱器減溫水流量每增加10t/h，影響發(fā)電煤耗約0.08～0.12g/kWh；再熱器減溫水流量每增加10t/h，影響發(fā)電煤耗約0.52～0.63g/kWh。(現(xiàn)狀：再熱減溫水，使得1、2號(hào)機(jī)組發(fā)電煤耗分別升高0.8g/(kW?h)、0.5g/(kW?h)。飛灰可燃物——機(jī)械未燃燒熱損失Q4鍋爐飛灰可燃物含量每增加1個(gè)百分點(diǎn)，飛灰未燃碳熱損失約增加0.2-0.6個(gè)百分點(diǎn)，影響發(fā)電煤耗約0.6-1.7g/(kW.h)，根據(jù)低位發(fā)熱量、灰分、揮發(fā)分的不同。。(現(xiàn)狀：1、2號(hào)機(jī)組發(fā)電煤耗降低1.5g/(kW?h)）影響因素：煤質(zhì)、煤粉細(xì)度、氧量等排煙溫度——排煙熱損失Q2排煙溫度每增加10℃，鍋爐效率將降低約0.5-0.6個(gè)百分點(diǎn),影響發(fā)電煤耗約1.7g/(kW.h)。影響因素：煤質(zhì)、氧量、煙道及空預(yù)器漏風(fēng)率、受熱面面積及臟污情況等提高煤粉細(xì)度，可減少燃燒熱損失，但將增加制粉單耗。提高氧量，也可減少燃燒熱損失，但排煙溫度、風(fēng)機(jī)耗電量均會(huì)升高。因此存在一個(gè)最佳的煤粉細(xì)度和氧量。最佳氧量，煤粉細(xì)度需要燃燒調(diào)整試驗(yàn)獲得。現(xiàn)狀：排煙溫度高，鍋爐效率低，導(dǎo)致兩臺(tái)600MW機(jī)組發(fā)電煤耗均上升約4.5g/(kW?h)。吹灰對(duì)發(fā)電煤耗的影響量

單位：g/(kW?h)吹灰汽源短伸縮吹灰器（爐膛吹灰）長(zhǎng)伸縮吹灰器（煙道吹灰）空預(yù)器吹灰器合計(jì)主蒸汽0.0440.320.250.61冷再0.0320.230.180.44四抽或輔汽0.0260.190.150.37注：1）爐膛吹灰，按100只吹灰器，每天吹灰1次計(jì)算；2）煙道吹灰，按60只吹灰器，每天吹灰1次計(jì)算；3）空預(yù)器吹灰，按4只吹灰器，每天吹灰1次計(jì)算。現(xiàn)狀1、2號(hào)鍋爐制粉系統(tǒng)摻入的冷風(fēng)量約占一次風(fēng)量的30~50%，占入爐總風(fēng)量約7~10%，導(dǎo)致經(jīng)過(guò)空預(yù)器的風(fēng)量減少，鍋爐排煙溫度升高約10~15℃。排煙溫度升高的主要原因漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響：摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響;受熱面積灰引起排煙溫度升高;空預(yù)器入口風(fēng)溫高引起排煙升高;

受熱面布置原因引起排煙溫度升高;煤質(zhì)變差引起排煙溫度升高。漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響漏風(fēng)是指爐膛漏風(fēng)、制粉系統(tǒng)漏風(fēng)及煙道漏風(fēng)，是排煙溫度升高的主要原因之一，措施：爐底水封槽和爐頂密封（安裝階段應(yīng)重視；干排渣下鍋爐漏風(fēng)；在運(yùn)行時(shí)，隨時(shí)關(guān)閉各看火門孔；盡量調(diào)整爐膛負(fù)壓等；經(jīng)驗(yàn)表明，通過(guò)漏風(fēng)綜合治理可降低排煙溫度約下降2～3℃。

摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響磨煤機(jī)出口溫度偏低：按照《電站磨煤機(jī)及制粉系統(tǒng)選型導(dǎo)則》(DL/T466-2004)規(guī)定的磨煤機(jī)出口溫度：高熱值煙煤小于82，低熱質(zhì)煙煤小于77，次煙煤、褐煤小于66

鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)熱風(fēng)溫度的選擇主要取決于燃燒的需要，所選定的熱風(fēng)溫度往往高于所要求的磨煤機(jī)入口的干燥劑溫度，因此要求在磨煤機(jī)入口前摻入一部分溫度較低的介質(zhì)；運(yùn)行中磨煤機(jī)出口溫度控制的越低，則冷一次風(fēng)占的比例越大，即流過(guò)空預(yù)器的風(fēng)量流量降低，這樣引起排煙溫度升高。一次風(fēng)率偏高

磨煤機(jī)實(shí)際運(yùn)行中，由于磨煤機(jī)入口風(fēng)量測(cè)量的不準(zhǔn)確，為了保證磨煤機(jī)運(yùn)行安全，風(fēng)煤曲線運(yùn)行控制往往偏離了設(shè)計(jì)值HP1163型中速磨煤機(jī)，按設(shè)計(jì)風(fēng)煤比曲線，磨煤機(jī)出力69.98t/h時(shí)，設(shè)計(jì)風(fēng)量應(yīng)為140t/h左右。實(shí)際進(jìn)入磨煤機(jī)的一次風(fēng)量為172t/h。實(shí)際平均每臺(tái)磨風(fēng)量大約為156t/h.采取技術(shù)措施：1）磨煤機(jī)出口溫度的提高是有一定潛力的。盡量減少冷風(fēng)的摻入量。2）合理的風(fēng)粉比曲線，同時(shí)滿足磨煤機(jī)干燥出力和鍋爐燃燒要求的一次風(fēng)速，應(yīng)控制最低一次風(fēng)風(fēng)速不低于18m/s。

受熱面積灰引起排煙溫度升高鍋爐受熱面積灰將使受熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)降低，鍋爐吸熱量降低，煙氣放熱量減少，空預(yù)器入口煙溫升高，導(dǎo)致排煙溫度升高；空氣預(yù)熱器堵灰則使空氣預(yù)熱器傳熱面積減少，也將使煙氣的放熱量減少，使排煙溫度升高。對(duì)于普遍存在煤質(zhì)變差，發(fā)熱量下降灰分增加問(wèn)題，運(yùn)行中在汽溫保證的前提下優(yōu)化吹灰，確保吹灰器運(yùn)行正常，將空氣預(yù)熱器壓差控制在合理范圍。（脫硝投運(yùn)增加空預(yù)器堵灰的幾率，重視壓差、控制氨逃逸）煤質(zhì)變差引起排煙溫度升高煤質(zhì)變差水分、灰分增大，發(fā)熱量降低，燃料消耗量增大，煙氣量增大。加強(qiáng)燃料采購(gòu)與配煤管理，控制燃煤質(zhì)量，盡可能接近設(shè)計(jì)煤種。小結(jié)：通過(guò)以上分析，影響排煙溫度因素中與鍋爐燃燒調(diào)整有關(guān)主要有漏風(fēng)、摻冷風(fēng)量與受熱面積灰，因此在運(yùn)行中要加強(qiáng)調(diào)整，最大限度的降低排煙熱損失。最佳過(guò)?？諝庀禂?shù)的確定q2將隨的增加而增大；q4卻隨增大而降低；最合理的過(guò)剩系數(shù)，應(yīng)使q2、q3、q4之和為最小。最佳過(guò)量空氣系數(shù)試驗(yàn)應(yīng)在穩(wěn)定的負(fù)荷與煤種下進(jìn)行;過(guò)量空氣系數(shù)的調(diào)整試驗(yàn)值可在爐膛出口的設(shè)計(jì)值附近選3-4個(gè)值進(jìn)行，試驗(yàn)時(shí)保持一次風(fēng)量不變;通過(guò)調(diào)整送風(fēng)機(jī)的開度改變過(guò)量空氣系數(shù)值。在每組工況下按照反平衡獲得不同工況下的鍋爐效率，并在不同負(fù)荷下進(jìn)行過(guò)量空氣系數(shù)的調(diào)整;最終獲得不同負(fù)荷下最佳過(guò)量空氣系數(shù)曲線。

影響機(jī)械不完全燃燒熱損失因素Q4是燃煤鍋爐的主要損失之一，通常僅次排煙熱損失;一般約占0.5%～5%;主要取決于灰渣可燃物含量。燃煤灰分含量約20%、低位發(fā)熱量約22MJ/kg時(shí)，飛灰可燃物含量每增加1個(gè)百分點(diǎn)，機(jī)械不完全燃燒損失增加約0.3～0.4個(gè)百分點(diǎn)，鍋爐熱效率降低約0.3～0.4個(gè)百分點(diǎn)，機(jī)組發(fā)電煤耗升高約1.0～1.3g/kWh。降低灰渣可燃物含量的主要對(duì)策加強(qiáng)燃料采購(gòu)和配煤管理工作，定期對(duì)入爐煤、煤粉、飛灰和大渣進(jìn)行取樣與化驗(yàn)分析，指導(dǎo)運(yùn)行調(diào)整。定期進(jìn)行制粉系統(tǒng)與燃燒系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化，確定經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度與最佳爐膛出口過(guò)剩氧量。提高制粉系統(tǒng)設(shè)備的檢修維護(hù)質(zhì)量，進(jìn)行必要的技術(shù)改造，確保達(dá)到需要的煤粉細(xì)度，降低一次風(fēng)管出口煤粉濃度的偏差值經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整根據(jù)中華人民共和國(guó)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《大容量煤粉鍋爐爐膛選型導(dǎo)則》（DL/T831-2002），煤粉細(xì)度按下式選?。篟90＝K＋0.5Vdaf式中:K—系數(shù)，Vdaf>25%的煤質(zhì)，K＝4；Vdaf＝15%～25%的煤質(zhì)，K＝2；Vdaf<15%的煤質(zhì)，K＝0。煤的燃燒特性。一般來(lái)說(shuō)，揮發(fā)分高、灰分少、發(fā)熱量高的煤燃燒性能好，煤粉細(xì)度可以放粗；現(xiàn)狀目前靖海電廠1、2號(hào)鍋爐目前主要燃用廣粵煙煤以及神混煤，部分時(shí)段摻燒部分印尼煤，燃煤揮發(fā)性較高，煤質(zhì)著火及燃盡性相對(duì)較好。根據(jù)燃用煙煤鍋爐經(jīng)驗(yàn)，飛灰可燃物對(duì)于煤粉細(xì)度相對(duì)不是太敏感?？紤]到在目前運(yùn)行氧量及燃燒配風(fēng)方式下，兩臺(tái)鍋爐飛灰可燃物較低，建議電廠可以考慮在目前基礎(chǔ)上適當(dāng)調(diào)整分離器擋板開度，逐步調(diào)節(jié)放大制粉細(xì)度，在飛灰含碳量不出現(xiàn)明顯升高的基礎(chǔ)上，提高磨煤機(jī)制粉出力，減少磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)，以降低磨煤機(jī)耗電率。鍋爐的主要可控運(yùn)行參數(shù)將整個(gè)鍋爐分為制粉系統(tǒng)、風(fēng)煙系統(tǒng)以及汽水系統(tǒng)三大部分。1.制粉系統(tǒng)可控運(yùn)行參數(shù)入爐煤量分布控制（包括各投運(yùn)給煤機(jī)或者給粉機(jī)的組合以及的出力配比）磨煤機(jī)出口溫度磨煤機(jī)分離器轉(zhuǎn)速（或者磨煤機(jī)出口折向門擋板開度）磨通風(fēng)量、一次風(fēng)煤比的精確控制2.風(fēng)煙系統(tǒng)可控運(yùn)行參數(shù)運(yùn)行氧量（總風(fēng)量）二次風(fēng)壓（爐膛風(fēng)箱差壓）控制爐膛負(fù)壓一次風(fēng)母管壓力控制墻式燃燒器輔助風(fēng)以及旋流