某醫(yī)院辦公樓高支模施工方案層高.m

層高11.5米/9.5米高支模方案一、工程概況1、建設單位：**市******2、監(jiān)理單位：****3、設計單位：****4、項目名稱：****5、項目地點：****6、項目組成及建筑結構本工程施工功能為醫(yī)療衛(wèi)生及配套設施，設計合理使用年限為50年，抗震設防烈度為7度，耐火等級為二級，地下室耐火等級為一級,人防等級為核6級常6級,屋面防水等級為二級。該工程用地面積為8270.6㎡，總建筑面積14388㎡，建筑基底面積1597㎡。血站辦公樓；地下室為人防工程,層高3.7m.一層至十層主要設置為辦公室，化驗室，檢驗室等，部分層高為4.10米.屋面為不上人屋面，結構找坡,坡度為3%。高支模部分為層高為7.4m,11.5m.7.高支模部位.7.1層高11.5m高支模位置:血站一層（層高11.5m）:5軸至7軸交A軸到C板厚h=120,最大梁截面700*800監(jiān)督所一層（層高9.5m）:8軸至13軸交G軸到J板厚h=150,最大梁截面500*700二、材料及方案選擇1.本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，以及結合模板、模板支架設計原則，本工程的實際情況，以往的施工經(jīng)驗，模板采用規(guī)格915mmx2135mm、1830mm×92mm×20mm、膠合板為梁板模板，1220mm×2440mm×20mm膠合板為柱模板。方木采用規(guī)格75mm×75mm松木方條。結合本工程實際情況，本支撐結構受力系統(tǒng)選擇了鋼管架。2.首層層高11.5m與層高9.5m模板安裝以層高11.5m計算,梁的截面尺寸以最大截面尺700*800mm計算,板厚以最厚板尺寸計算150mm,搭設支撐材料為鋼管,梁受力支撐系統(tǒng)鋼管,鋼管規(guī)格為φ48×3.5,同時配可調(diào)底座，可調(diào)托座，水平拉桿及斜拉.梁底加鋼管支撐，每隔1500mm設一道，與水平鋼管拉結作支撐力，共同承受梁荷載。3.對于高支模材料要求滿足強度、剛度和穩(wěn)定性，符合國家規(guī)范要求，有可靠是質(zhì)量，安全保證。三、模板安裝1、模板安裝的一般要求1）、豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：A．兩塊模板之間拼縫≤1B．相鄰模板之間高低差≤1C．模板平整度≤2D．模板平面尺寸偏差±32)、施工之前由項目技術負責人組織施工人員進行交底，明確主要軸線位置及與其它構件位置的關系，向施工人員講解圖紙意圖，解決圖紙中的疑難問題，使各區(qū)段分管施工員對施工工藝，施工重點有全面的了解，并清楚質(zhì)量要求及工期控制目標，之后施工員向操作人員交底。3)、鋼筋工程檢查合格后，由經(jīng)理部通知有關施工人員方可進行墻、梁、柱、模板支設，支設前應按圖紙詳細復核預埋鐵件、穿管、予留洞口的位置、數(shù)量是否正確。每個施工段內(nèi)支模順序是：柱→梁→樓板→梁柱接頭。4)、梁模梁模采用九夾板，加固肋采用75mm×75mm木方及φ48×3.5鋼管配合.5）、梁高超過800mm時加對拉穿梁螺栓，螺栓通過"3"型卡、螺帽與加固肋等連接，螺栓橫向間距為600mm，豎向排距視梁的具體高度確定，梁高800～1000加一道，1000～1200加兩道，每增加250mm高加一道對拉螺栓。梁底先加工成木板條（塊），側幫則按交叉梁位置留岔口。水平方向方向固定采用鋼管水平拉桿與柱子用扣件連接，防止梁向外傾斜。梁底模起拱按設計要求做，當設計無具體要求時，起拱高度為1～3‰跨長。同時梁底增加鋼管支撐，每隔1500mm設一道，與水平鋼管、門字架拉結作支撐力，共同承受梁荷載。6)、板模板模亦采用九夾板面板，利用門式架或者鋼管支撐系統(tǒng)，配合木方及斜撐加固，板底模按設計要求起拱。柱頭、梁頭利用九夾板按具體結構尺寸現(xiàn)場加工使用，需要注意的是加固必須堅固可靠，接縫嚴密保證質(zhì)量。為解決梁、柱及樓板處上下柱體經(jīng)常出現(xiàn)的錯臺問題，在上層模板支設時應向下延伸200㎜，在模板外側加補一個木楞.2.模板驗收模板支設完畢后，由施工員、質(zhì)檢人員會同班組長聯(lián)合檢查所有模板的清潔、加固、接縫等是否符合要求，并對支模位置、平整度、垂直度進行復核，確認合格后填寫自檢記錄，并報送技術部進行復檢，質(zhì)檢員填寫分項工程評定表。經(jīng)交檢合格后由項目技術負責人通知甲方監(jiān)理、質(zhì)監(jiān)三方驗收，驗收合格后方可澆筑砼。當?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸龋ā?.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據(jù)軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm）控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm標高控制線，并根據(jù)該500mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。四、模板拆除1、模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。各部位構件拆模時所需砼強度：結構類型結構跨(M)按設計的砼強度標標準值的百分分率計（%）板≤250>2，≤875>8100梁≤875>8100懸臂構件≤275>2100嚴禁未經(jīng)技術人員通知，不經(jīng)施工員安排操作人員隨意拆除模板及支撐、加固體系，違者重罰，并追究責任。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據(jù)拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的后拆，后支的先拆。樓模板拆除時，先調(diào)節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板，其余均落在腳手架上。拆除板模板時要保留板的養(yǎng)護支撐。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質(zhì)量。5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。五、模板技術措施1、進場模板質(zhì)量標準模板要求：1）、技術性能必須符合相關質(zhì)量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。2）、外觀質(zhì)量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m23）、規(guī)格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質(zhì)量要求必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-2002）及相關規(guī)范要求。即"模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載"。1）、主控項目1.1）安裝現(xiàn)澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。1.2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。2）、一般項目2.1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈；檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。2.2）對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批（在同一檢驗批內(nèi)，對梁，應抽查構件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。2.3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規(guī)定；檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。3）、現(xiàn)澆結構模板安裝的偏差應符合表1的規(guī)定。檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數(shù)量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)?，F(xiàn)澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養(yǎng)護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）4）、模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發(fā)生變形時，及時修整。5）、清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50×100洞，以便用空壓機清掃模內(nèi)的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。6）、跨度小于4m不考慮，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。7）、與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調(diào)配合，合模通知書發(fā)放后方可合模。8）、混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。9）、為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質(zhì)量控制程序施工，另外對于一些質(zhì)量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質(zhì)量。嚴格執(zhí)行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。（4）梁的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂，穿梁螺栓套硬塑料管，塑料管長度比梁厚少2-3mm。4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油＝2:8。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。六、安全、環(huán)保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規(guī)程等）。（3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛"禁止通行"安全標志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經(jīng)常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織處理。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運。不允許一次吊運二塊模板（7）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網(wǎng)接通，防止漏電傷人。（8）在電梯間進行模板施工作業(yè)時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15℃時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。（9）環(huán)保與文明施工夜間22:00～6:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)?，F(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。七、模板安全計算（一）、梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:L1。1.參數(shù)信息1.1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.70；梁截面高度D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；梁支撐架搭設高度H(m)：10.70；梁兩側立桿間距(m):0.90；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；1.2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；1.3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；1.4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：75.0；梁底方木截面高度h(mm)：75.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；1.5.梁側模板參數(shù)次楞間距(mm)：250，主楞豎向根數(shù)：3；主楞間距為：150mm，150mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度70mm，高度70mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數(shù)：2；2.梁模板荷載標準值計算2.1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.150。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側壓力F；分別計算得500.994kN/m22、18.0000kN//m2，取較小值值18.0000kN//m2作為本工程程計算荷載。3.梁側模板面板的計計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側壓力和傾傾倒混凝土時時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側壓壓力。面板計算簡圖(單單位：mm))3.1.強度計算算跨中彎矩計算公式式如下:其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M---面板的的最大彎距((N·mm))；σ--面板板的彎曲應力力計算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗彎強強度設計值((N/mm2)；按以下公式計算面面板跨中彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側壓力力，包括:新澆混凝土側壓力力設計值:q1=1.22×1×188×0.9==19.444kN/m；；傾倒混凝土側壓力力設計值:q2=1.44×1×2××0.9=22.52kNN/m；q=q1+qq2=199.440++2.5200=211.960kN/m；；計算跨度(內(nèi)楞間間距):ll=2550mm；面板的最大彎距M=0..125×221.96××2502=1..72×1005N·mm；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應力力計算值:σ=1..72×1005/7..35×1004=2.3334N/mmm2；面板的抗彎強度設設計值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應力計計算值σ=2.3334N/mmm2小于面板的的抗彎強度設設計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！3.2.撓度驗算算q---作用在模模板上的側壓壓力線荷載標標準值:qq=21.996N/mmm；l---計算跨度度(內(nèi)楞間距)::l=250mmm；E---面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==95000N/mm22；I---面板的截截面慣性矩::I=100×11.8×1..8×1.88/12=448.6cmm4；面板的最大撓度計計算值:ν=5×221.96××2504/(3844×95000×4.866×105)=00.242mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大撓度計計算值ν=0.2442mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ν]=1mmm，滿足要求求！4.梁側模板內(nèi)外楞的的計算4.1.內(nèi)楞計算算內(nèi)楞(木或鋼)直直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的二跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度600mm，截面面高度80mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6×822×2/6=1288cm3；I=6×833×2/122=5112cm4；內(nèi)楞計算簡圖4.1.1.內(nèi)楞楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:其中，σ---內(nèi)楞彎彎曲應力計算算值(N/mm2)；M---內(nèi)楞的的最大彎距((N·mm))；W---內(nèi)楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內(nèi)楞楞的強度設計計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，qq=(11.2×188×0.9++1.4×22×0.9))×1=211.96kNN/m；內(nèi)楞計算跨度(外外楞間距)::l=150mmm；內(nèi)楞的最大彎距::M=0..096×221.96××150.0002=4.774×1044N·mm；最大支座力:R==1.1×221.96××0.15==6.0399kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞楞的最大受彎彎應力計算值值σ=4..74×1004/1.288×105=0..371NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設設計值:[[f]=17N/mmm2；內(nèi)楞最大受彎應力力計算值σ=0..371NN/mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強度設設計值[ff]=17NN/mm2，滿足要求求！4.1.2.內(nèi)楞楞的撓度驗算算其中l(wèi)--計算算跨度(外楞間距)：l=5500mm；；q---作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值：q=221.96N/mm；；E---內(nèi)楞的的彈性模量：：100000N/mmm2；I---內(nèi)楞的的截面慣性矩矩：I=5.12××106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計計算值:ν=0.6677×211.96×55004/(1000×100000×5.112×1066)=00.181mm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/2550=2mmm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ν=0.1881mm小小于內(nèi)楞的最最大容許撓度度值[ν]=2mmm，滿足要求求！4.2.外楞計算算外楞(木或鋼)承承受內(nèi)楞傳遞遞的集中力，取取內(nèi)楞的最大大支座力6..039kNN,按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨骨采用2根木楞，截截面寬度700mm，截面面高度70mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=7×722×2/6=1144.33cmm3；I=7×733×2/122=4000.17ccm4；4.2.1.外楞楞抗彎強度驗驗算其中σ---外楞受受彎應力計算算值(N/mm2)M---外楞的的最大彎距((N·mm))；W---外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強度設計值值(N/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算算法求得最大大的彎矩為MM=F×a==1.4644kN·mm；其中，F(xiàn)=1/33×q×h==5.8566，h為梁高為0..8m，a為次楞間距距為250mmm；經(jīng)計算得到，外楞楞的受彎應力力計算值:σ=1..46×1006/1.144×105=122.805N/mm22；外楞的抗彎強度設設計值:[[f]=17N/mmm2；外楞的受彎應力計計算值σ=12..805N//mm2小于外楞的的抗彎強度設設計值[ff]=17NN/mm2，滿足要求求！4.2.2.外楞楞的撓度驗算算其中E-外楞的彈彈性模量：110000NN/mm2；F--作用在外楞楞上的集中力力標準值：FF=5.8556kN；l--計算跨度：：l=5000mm；I-外楞的截面慣慣性矩：I==40016666.6667mm4；外楞的最大撓度計計算值:ν=1.615×55856.0000×5000.0033/(1000×100000.0000×40011666.6667)=00.295mmm；根據(jù)連續(xù)梁計算得得到外楞的最最大撓度為00.295mm外楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/2550=2mmm；外楞的最大撓度計計算值ν=0.2995mm小小于外楞的最最大容許撓度度值[ν]=2mmm，滿足要求求！5.穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉強強度設計值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑::12mm；穿梁螺栓有效直徑徑:9..85mmm；穿梁螺栓有效面積積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×118+1.44×2)×00.5×0..225==2.7455kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××76/10000=12.922kN；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=2.7445kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..92kN，滿滿足要求！6.梁底模板計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮模模板結構自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結構自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=10000×18××18/6=5.440×1044mm3；I=10000×18×118×18//12=4.86××105mm4；6.1.抗彎強度度驗算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：其中，σ---梁底模板板的彎曲應力力計算值(N/mm2)；M---計算的的最大彎矩(kN·mm)；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=2333.33mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷載設設計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設計值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×1.000×0.800×0.900=22.003kN/mm；模板結構自重荷載載：q2:1.2×0.335×1.000×0.990=0.338kN/mm；振搗混凝土時產(chǎn)生生的荷載設計計值：q3:1.4×2..00×1..00×0..90=2..52kN//m；q=q1++q2++q3=222.03++0.38++2.52==24.933kN/m；；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0..10×244.93×00.23322=0.1336kN·mm；σ=0.136××106/5.400×104=2.5114N/mmm2；梁底模面板計算應應力σ=2.5514N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強度設計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！6.2.撓度驗算算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++1.50))×0.8000+0.335）×1.000=20..75KN//m；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=2333.33mmm；E---面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=2333.33//250==0.9333mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×200.75×2233.344/(1000×95000×4.866×105)=0.009mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.099mm小小于面板的最最大允許撓度度值:[ν]=233.33/2550=00.933mmm，滿足要要求！7.梁底支撐的計算本工程梁底支撐采采用方木。強度及抗剪驗算要要考慮模板結結構自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮模板結結構自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。7.1.荷載的計計算：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11.5)×00.8×0..233=44.76kkN/m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q2=0.35××0.2333×(2×00.8+0..7)/00.7=0..268kkN/m；(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值P1=(2..5+2)××0.2333=1.055kN/mm；7.2.方木的支支撐力驗算靜荷載設計值qq=1..2×4.776+1.22×0.2668=6.0034kNN/m；活荷載設計值PP=1..4×1.005=1.447kN//m；方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=7.5×7..5×7.55/6=70.311cm3；I=7..5×7.55×7.5××7.5/112=2263.677cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的設計值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:線荷載設計值q=6.0344+1.477=7.5004kN//m；最大彎距MM=0.11ql2=0.11×7.5004×1×11=0.775kN..m；最大應力σσ=M//W=0.75××106/703112.5==10.6672N//mm2；抗彎強度設計值[f]==13N//mm2；方木的最大應力計計算值100.672N/mm22小于方木抗抗彎強度設計計值13N/mm22,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須須滿足:其中最大剪力:V=00.6×7..504×11=4..502kkN；方木受剪應力計算算值τ=3××4502..4/(2××75×755)=11.201N/mm22；方木抗剪強度設計計值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪應力計計算值1..201NN/mm2小于方木抗抗剪強度設計計值1.77N/mmm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:q=4.7660+00.268=5.0028kNN/m；方木最大撓度計算算值ν=0.6677×5..028×110004/(1000×100000×2663.6722×104)=1.2291mm；；方木的最大允許撓撓度[ν]=1.0000×10000/2550=4.0000mmm；方木的最大撓度計計算值ν=1.2291mmm小于方木木的最大允許許撓度[ν]=4mmm，滿足要要求！7.3.支撐托梁梁的強度驗算算支撐托梁按照簡支支梁的計算如如下荷載計算公式如下下：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m2)：q1=(244.000++1.5000)×0.8800=220.4000kN/mm2；(2)模板的自重((kN/m2)：q2=0.3350kNN/m2；(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載(kN/m2)：q3=(2.5500+2..000)==4.5000kN/mm2；q=1.2××(20.4400+0.3500)+11.4×4..500=31..200kkN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁梁跨度方向間間距為a，梁寬為b，梁高為h,,梁底支撐傳傳遞給托梁的的集中力為PP，梁側模板板傳給托梁的的集中力為NN。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN))變形圖(mm)彎矩圖(kN·mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到：支座反力RA=RB=3.3443kN，中中間支座最大大反力Rmaax=15..826；最大彎矩Mmaax=0.7737kNN.m；最大撓度計算值Vmax=0..211mmm；最大應力σ=00.737××106/101660=72..496NN/mm2；支撐抗彎設計強度度[f]==205NN/mm2；支撐托梁的最大應應力計算值72.4996N/mmm2小于支撐托托梁的抗彎設設計強度2205N//mm2,滿足要求!8.立桿的穩(wěn)定性計算算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式1.梁兩側立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗算::其中N--立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：水平鋼管的最大支支座反力：N1=3.3343kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1129×100.7=1..658kkN；N=3..343+11.658==5.0011kN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長細比llo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)：i=11.58；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.89；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應力計算算值(NN/mm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；參照《扣件式規(guī)范范》不考慮高高支撐架，按按下式計算lo=k1uhk1--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u---計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.7；上式的計算結果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.5==2.9445m；Lo/i=29445.25/15..8=1186；由長細比lo//i的結結果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.2207；鋼管立桿受壓應力力計算值；σσ=50000.687//(0.2007×4899)=449.4033N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=499.403N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！2.梁底受力最大大的支撐立桿桿穩(wěn)定性驗算算:其中N--立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：梁底支撐最大支座座反力：NN1=15..826kkN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1129×(110.7-00.8)=11.658kN；N=155.826++1.6588=17.336kN；；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長細比llo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)：i=11.58；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.89；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應力計算算值(NN/mm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；參照《扣件式規(guī)范范》不考慮高高支撐架，按按下式計算lo=k1uhk1--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u---計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.7；上式的計算結果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.5==2.9445m；Lo/i=29445.25/15..8=1186；由長細比lo//i的結結果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.2207；鋼管立桿受壓應力力計算值；σσ=173559.6222/(0.2207×4889)=171.4499N//mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=1771.4999N/mmm2小于鋼管立立桿抗壓強度度的設計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！模板承重架應盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。以上表參照杜榮軍軍：《扣件式式鋼管模板高高支撐架設計計和使用安全全》9.梁模板高支撐架的的構造和施工工要求[工程經(jīng)驗]::除了要遵守《扣件件架規(guī)范》的的相關要求外外，還要考慮慮以下內(nèi)容9.1.模板支架架的構造要求求：a.梁板模板高支支撐架可以根根據(jù)設計荷載載采用單立桿桿或雙立桿；；b.立桿之間必須須按步距滿設設雙向水平桿桿，確保兩方方向足夠的設設計剛度；c.梁和樓板荷載載相差較大時時，可以采用用不同的立桿桿間距，但只只宜在一個方方向變距、而而另一個方向向不變。9.2.立桿步距距的設計：a.當架體構造荷荷載在立桿不不同高度軸力力變化不大時時，可以采用用等步距設置置；b.當中部有加強強層或支架很很高，軸力沿沿高度分布變變化較大，可可采用下小上上大的變步距距設置，但變變化不要過多多；c.高支撐架步距距以為宜，不不宜超過1..5m。9.3.整體性構構造層的設計計：a.當支撐架高度度≥20m或橫向向高寬比≥6時，需要設設置整體性單單或雙水平加加強層；b.單水平加強層層可以每4---6米沿水水平結構層設設置水平斜桿桿或剪刀撐，且且須與立桿連連接，設置斜桿層數(shù)要大于水水平框格總數(shù)數(shù)的1/3；c.雙水平加強層層在支撐架的的頂部和中部部每隔10---15m設設置，四周和和中部每100--15mm設豎向斜桿，使使其具有較大大剛度和變形形約束的空間間結構層；d.在任何情況下下，高支撐架架的頂部和底底部（掃地桿桿的設置層）必必須設水平加加強層。9.4.剪刀撐的的設計：a.沿支架四周外外立面應滿足足立面滿設剪剪刀撐；b.中部可根據(jù)需需要并依構架架框格的大小小，每隔100--15mm設置。c.按樓層高度每3步步-+-增加一道水平剪刀刀撐。9.5.頂部支撐撐點的設計：：a.最好在立桿頂頂部設置支托托板，其距離離支架頂層橫橫桿的高度不不宜大于4000mm；b.頂部支撐點位位于頂層橫桿桿時，應靠近近立桿，且不不宜大于2000mm；c.支撐橫桿與立立桿的連接扣扣件應進行抗抗滑驗算，當當設計荷載NN≤12kN時，可可用雙扣件；；大于12kkN時應用頂頂托方式。d.頂部支撐點的位置置要采取雙扣扣件。9.6.支撐架搭搭設的要求：：a.嚴格按照設計計尺寸搭設，立立桿和水平桿桿的接頭均應應錯開在不同同的框格層中中設置；b.確保立桿的垂垂直偏差和橫橫桿的水平偏偏差小于《扣扣件架規(guī)范》的的要求；c.確保每個扣件件和鋼管的質(zhì)質(zhì)量是滿足要要求的，每個個扣件的擰緊緊力矩都要控控制在45--60N.mm，鋼管不能能選用已經(jīng)長長期使用發(fā)生生變形的；d.地基支座的設設計要滿足承承載力的要求求。9.7.施工使用用的要求：a.精心設計混凝凝土澆筑方案案，確保模板板支架施工過過程中均衡受受載，最好采采用由中部向向兩邊擴展的的澆筑方式；；b.嚴格控制實際際施工荷載不不超過設計荷荷載，對出現(xiàn)現(xiàn)的超過最大大荷載要有相相應的控制措措施，鋼筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.澆筑過程中，派派人檢查支架架和支承情況況，發(fā)現(xiàn)下沉沉、松動和變變形情況及時時解決。（二）、板模板((扣件鋼管架架)計算書1.參數(shù)信息:1.1.模板支架架參數(shù)橫向間距或排距((m):1..20；縱距距(m):1..20；步距距(m):1..50；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度(m):0..30；模板板支架搭設高高度(m):111.35；采用的鋼管(mmm):Φ48×3..5；板底底支撐連接方方式:方木支撐；；立桿承重連接方式式:可調(diào)托座；；2.2.荷載參數(shù)數(shù)模板與木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..000；施工均布荷載標準準值(kN/m2):2.5500；2.3.材料參數(shù)數(shù)面板采用膠合面板板，厚度為118mm；板板底支撐采用用方木；面板彈性模量E((N/mm22):95000；面板抗抗彎強度設計計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計計值(N/mm2):1.4400；木方方的間隔距離離(mm):2200.0000；木方彈性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗彎彎強度設計值值(N/mm2):13..000；木方的截面寬度((mm):755.00；木方方的截面高度度(mm):755.00；托梁材料為：鋼管管(雙鋼管):Φ48×3.5；2.4.樓板參數(shù)數(shù)樓板的計算厚度((mm):1150.000；圖2樓板支撐架架荷載計算單單元2.模板面板計算:面板為受彎構件,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度，取單單位寬度1mm的面板作為為計算單元面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=100××1.82/6=54cmm3；I=100××1.83/12==48.66cm4；模板面板的按照三三跨連續(xù)梁計計算。面板計算簡圖2.1.荷載計算算(1)靜荷載為鋼筋筋混凝土樓板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25×0..15×1++0.35××1=44.1kNN/m；(2)活荷載為施工工人員及設備備荷載(kN/m))：q2=2.5×11=2.55kN/mm；2.2.強度計算算最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:其中：q=1.22×4.1++1.4×22.5=88.42kNN/m最大彎矩M=0..1×8.442×0.222=0..034kkN·m；面板最大應力計算算值σ=336680/544000==0.6224N/mmm2；面板的抗彎強度設設計值[[f]=133N/mmm2；面板的最大應力計計算值為00.624N/mm22小于面板的的抗彎強度設設計值133N/mmm2,滿足要求!2.3.撓度計算算撓度計算公式為其中q=4..1kN/mm面板最大撓度計算算值v==0.6777×4.11×20044/(1000×95000×48.66×104)=0.001mm；；面板最大允許撓度度[V]]=200//250==0.8mmm；面板的最大撓度計計算值0..01mmm小于面板板的最大允許許撓度0..8mm,,滿足要求!3.模板支撐方木的計計算:方木按照兩跨連續(xù)續(xù)梁計算，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=8×8×8//6=885.33cm3；I=8×8×8××8/12=3411.33ccm4；方木楞計算簡圖3.1.荷載的計計算：(1)鋼筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25×0.22×0.155=0..75kNN/m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m)):q2=0.35×00.2=0.07kN/m；(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：p1=2.5×00.2=0.5kkN/m；3.2.強度驗算算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載qq=11.2×(q1+qq2)+1..4×p11=1..2×(0..75+0.07))+1.4××0.5==1.6884kN//m；最大彎矩MM=0..125qll2=0..125×11.684××1.22=0..303kkN·m；方木最大應力計算算值σ=M//W=00.303××106/853333.33=3.5552N//mm2；方木的抗彎強度設設計值[[f]=133.000N/mm22；方木的最大應力計計算值為33.552N/mm22小于方木的的抗彎強度設設計值133N/mmm2,滿足要求!3.3.抗剪驗算算：截面抗剪強度必須須滿足:τ=3VV/2bhnn<[τ]其中最大剪力:V=00.625××1.6844×1.2=1.2263kNN；方木受剪應力計算算值τ=3×1.2663×1033/(2××80×800)=00.296N/mm22；方木抗剪強度設計計值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪應力計計算值0..296NN/mm2小于方木的的抗剪強度設設計值1..4N/mmm2，滿足要求求!3.4.撓度驗算算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:均布荷載qq=q11+q2=0..82kNN/m；最大撓度計算值ν=0.5521×0..82×122004/(1000×95000×34113333..333)==0.2773mm；；最大允許撓度[V]=11200/250=44.8mmm；方木的最大撓度計計算值0..273mmm小于方方木的最大允允許撓度44.8mmm,滿足要求求!4.托梁材料計算:托梁按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算；托梁采用：鋼管((雙鋼管):Φ48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P=2.5526kNN；托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖((kN·m))托梁計算變形圖((mm)托梁計算剪力圖((kN)最大彎矩Mmaax=11.768kN·m；最大變形Vmaax=33.524mm；最大支座力Qmmax=16.633kN；；最大應力σ=17683351.5447/101160=174.005N/mmm2；托梁的抗壓強度設設計值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大應力計計算值1774.05N/mm22小于托梁的的抗壓強度設設計值2005N/mmm2,滿足要求!托梁的最大撓度為為3.5224mm小小于12000/1500與10mmm,滿足要求求!5.模板支架立桿荷載載標準值(軸力):作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載和活荷荷載。1.靜荷載標準值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手架的自重重(kN)：NG1=0.1138×111.35==1.5771kN；；鋼管的自重計算參參照《扣件式式規(guī)范》附錄錄A。(2)模板的自重((kN)：NG2=0.335×1.22×1.2=0.5504kNN；(3)鋼筋混凝土樓樓板自重(kN)：NG3=25××0.15××1.2×11.2=5.4kkN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG11+NG2+NG3=77.475kN；2.活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載。經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值NQ=(22.5+2)×1..2×1.22=6..48kNN；3.不考慮風荷載載時,立桿的軸向向壓力設計值值計算N=1.2NNG+1..4NQ=188.042kN；6.立桿的穩(wěn)定性計算算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式:其中N-----立桿桿的軸心壓力力設計值(kN)：N=118.0422kN；φ-----軸軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù),由長細比llo/i查查表得到；i----計算立桿的的截面回轉半半徑(cm)：i=11.58ccm；A----立桿凈截面面面積(cm2)：A=44.89ccm2；W----立桿凈截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=5.008cm33；σ----------鋼管管立桿最大應應力計算值(N/mmm2)；[f]]----鋼管立桿抗抗壓強度設計計值：[f]]=2055N/mmm2；L00----計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，按按下式計算ll0=h++2ak11----計算長度附附加系數(shù)，取取值為1.1155；u----計算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=1.73；；a----立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.33m；上式的計算結果：：立桿計算長度LL0=h++2a=1.5+00.3×2=