某工程mm×mmSRC大跨度梁施工方案

一、工程概況某工程三層大跨度梁均為SRC梁，梁截面尺寸最大的梁為位于(14)軸鋼骨砼大梁，梁截面尺寸為2000mm×3800mm，梁頂面標(biāo)高為12.550m，板厚150mm，梁編號為N—3GKL2（2A），梁總長為41.85m，中間跨度為26.3m。（16）軸梁N—3GKL4，截面尺寸為1500mm×2700mm，梁跨度為18m；（K）軸梁N—3GKL7，截面尺寸為1700mm×2700mm，梁總長為22.5m。具體平面布置見圖1所示。根據(jù)設(shè)計，三層的梁板砼標(biāo)號為C40，其中N-3GKL2梁的（H）-（K）軸線范圍段和斜墻托梁的（H）軸至圓筒外側(cè)范圍段摻優(yōu)化混凝土性質(zhì)的，特別是具有防止早期混凝土收縮開裂的有效性能的纖維或外加劑。其中（J）軸有一條膨脹加強(qiáng)帶通過。鋼骨柱，分別為：NKZ1（φ2100）、NKZ2（φ2000）、NKZ3（1500mm×1500mm）、NKZ4（1000mm×1000mm）；有7根鋼骨梁，分別為：N—3GKL1（1200mm×1200mm）、N—3GKL2、N—3GKL3（1200mm×2000mm）、N—3GKL4、N—3GKL5（600×1200mm）、N—3GKL6（1200mm×1800mm）、N—3GKL7。三層展廳鋼骨梁的施工方案三層展廳鋼骨梁的施工步驟為：進(jìn)行支模腳手架的搭設(shè)→由鋼結(jié)構(gòu)施工單位建升和公司進(jìn)行滑移腳手架的改造→進(jìn)行N-3GKL2的滑移就位→利用塔吊進(jìn)行梁鋼骨及斜墻鋼桁架的吊裝→在全部鋼梁栓釘連接聯(lián)檢后進(jìn)行鋼梁的焊接→土建施工的全面插入及鋼結(jié)構(gòu)配合進(jìn)行鋼筋與鋼結(jié)構(gòu)的焊接。鋼骨施工方案鋼骨的吊裝主要通過滑移及塔吊直接吊裝就位兩種方式進(jìn)行，每節(jié)重達(dá)30多噸的N—3GKL2梁的三節(jié)鋼骨吊裝主要通過在腳手架上的軌道進(jìn)行滑移來就位，其余梁鋼骨及斜桁架的吊裝主要利用東面及北面的K50/50塔吊進(jìn)行吊裝，具體詳鋼結(jié)構(gòu)施工方案。土建施工方案由于SRC梁最大截面為2000×3800mm，其每延米的鋼筋混凝土自重約為21噸，如此大截面的梁如進(jìn)行一次性澆灌混凝土，水化熱也不易處理，很容易就會發(fā)生開裂，質(zhì)量不能夠得到有效保證。且進(jìn)行一次性澆灌，其加固及支撐的費用也將大大增加。根據(jù)本公司以往的轉(zhuǎn)換大梁的施工經(jīng)驗，大截面梁的澆灌分層進(jìn)行澆灌，可降低大梁砼水化熱的溫升及減輕下部結(jié)構(gòu)承重負(fù)荷，使施工措施費用大大降低、質(zhì)量得到有效保證。根據(jù)本公司以往類似工程的成熟經(jīng)驗及專家會議精神，對N—3GKL2大梁計劃分3次澆灌砼，分層高度分別為1.1m、1.2m、1.5m；N—3GKL4、N—3GKL7梁分2次澆灌砼，分層高度為1.2m、1.5m，混凝土澆灌每次間隔5天以上。鋼結(jié)構(gòu)與土建和配合方案就三層展廳部位的施工而言，鋼結(jié)構(gòu)的吊裝與土建基本上屬于兩個施工過程，工序安排上先進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)的吊裝，然后再土建插入施工。由于在三層展廳部位有部分梁柱鋼筋因遇鋼骨而斷開，斷開的鋼筋焊接在鋼骨梁柱上，考慮到鋼結(jié)構(gòu)施工單位焊接能力較強(qiáng)及三級鋼焊接難度相對較高的特點，因而本工程的鋼筋在鋼結(jié)構(gòu)上的焊接交由建升和來施工，在三層展廳的施工過程中，鋼結(jié)構(gòu)與土建的配合也主要集中在鋼筋與鋼結(jié)構(gòu)的焊接。為了確保三層展廳部位施工的順利完成，鋼結(jié)構(gòu)與土建單位將按以下原則進(jìn)行施工配合：（1）由土建將鋼筋擺放就位，同時留出一定的操作面供建升和進(jìn)行焊接作業(yè)；（2）建升和應(yīng)保證有足夠的焊工及焊接機(jī)械，以滿足在三層展廳梁板綁扎期間鋼筋與鋼結(jié)構(gòu)的焊接需要；（3）土建指定一名鋼筋工段長、鋼結(jié)構(gòu)指定一名焊工班長專線聯(lián)系，根據(jù)需要隨時要求隨時進(jìn)行焊接；（4）本施工方案主要敘述了N-3GKL2的焊接工序安排，其余的梁可參照N-3GKL2進(jìn)行工序安排。三、梁模板支撐體系（一）支撐體系布置在梁板支撐體系的搭設(shè)完畢后，進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)吊裝。由于該部位上空無第二層樓板，第三層樓板的支撐體系采用φ48×3.5mm鋼管，直接在地下室頂板面上搭設(shè)滿堂架，地下室頂板標(biāo)高為-3.500m，三層板面標(biāo)高為12.550m，N—3GKL2（2A）梁底標(biāo)高為8.750m。三層的支撐體系主要在地下室頂板上直接承力,在N—3GKL2（2A）大梁沿軸線在地下室底板上搭設(shè)支撐架，架寬2.5m，搭設(shè)方式同梁底腳手架，并架設(shè)縱橫木枋，與首層梁底頂緊，以便傳力。立桿雙向間距為1.0m，N—3GKL2（2A）、N—3GKL4、N—3GKL7大梁下立桿縱橫間距為0.5m，其它框架梁下面立桿間距為0.7m，次梁下立桿間距為1.0m。所有橫桿的步距均為1.8m。支模用的木枋架設(shè)在橫桿上，將梁、板的荷載直接傳遞到立桿上。滿堂架每隔6根立桿（6m）搭設(shè)剪刀撐，與地面成45°；N—3GKL2、N—3GKL4、N—3GKL7大梁的兩邊各設(shè)一組剪刀撐。（二）支撐體系驗算下面僅以N—3GKL2來驗算支撐體系，N—3GKL4、N—3GKL7按照N—3GKL2的方式支模。支撐體系具體見圖2所示。梁鋼筋砼恒載：3.8m×27KN/m3=102.6KN/m2(大梁鋼筋含量大，密度按27KN/m3計算)一根立桿承擔(dān)的梁鋼筋砼恒載：102.6×0.5×0.5=25.65KN2、模板（梁下每根立桿間距為500mm×500mm，受荷面積為0.25m2）50×100橫木枋(縱向間距為250mm)2根×0.05×0.1×0.5m3×9KN/m3=0.045KN50×100縱木枋(橫向間距為125mm)4根×0.05×0.1×0.5m3×9KN/m3=0.09KN模板0.018×0.5×0.5m3×9KN/m3=0.0405KN3、施工荷載2KN/m24、鋼管自重（500mm×500mm范圍內(nèi)）水平鋼管：2根×10×0.5m×0.0385KN/m3=0.385KN立桿：16m×0.0385KN/m=0.616KN5、每根立桿承受荷載N（立桿間距500mm×500mm）N=1.2(25.65+0.045+0.09+0.0405+0.385+0.616)+1.4×2KN/m2×0.5m×0.5m=32.89KN6、承載力驗算用φ48×3.5mm鋼管A=489mm2鋼管回轉(zhuǎn)半徑為：i=15.78mm（1）按強(qiáng)度計算：支柱的受壓應(yīng)力為σ=N/A=32.89×103N/489mm2=67.26N/mm2<f=215N/mm2（2）按穩(wěn)定性計算：長細(xì)比λ=L/i=1800/15.78=114.07軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)φ=0.534支柱的受壓應(yīng)力為：N/(φ·A)=32.89×103N/(0.534×489mm2)=125.95N/mm2<f=215N/mm2由以上計算可知，鋼管支撐本身的穩(wěn)定性滿足受力要求。鋼管支撐的下沉由于鋼管支撐的下沉過大可能會導(dǎo)致大梁變形、開裂，尤其是鋼管連接點的變形，一般下沉量較大。在支設(shè)好模板后，由于要進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)吊裝，鋼骨通過放置在鋼管腳手架上的枕木進(jìn)行滑移，每延米2噸的荷載已能消除鋼管連接點的變形。鋼管支撐承受的荷載較大，計算其每層作用其沉降量為：第一層荷載作用下：Δ1=NL/EA=(1.1×27000×0.5×0.5)×18000/(2.1×105×489)=1.3mm第二層荷載作用下：Δ2=1.4mm第三層荷載作用下：Δ3=1.8mm第一層澆灌混凝土?xí)r，由于荷載施加后，支撐下沉后混凝土跟隨變形，且不會在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生變形應(yīng)力。由于下沉量遠(yuǎn)小于梁的起拱量，因而影響也不大。第二、三層混凝土澆灌時，由于鋼管的支撐在支座邊的下沉量往往小于跨中的沉降，客觀上會在梁支座上形成一定的負(fù)彎矩，但負(fù)彎矩的值一般較小，且受拉區(qū)主要為鋼骨的上翼緣，一般不會造成分層澆灌梁上表面開裂。從我公司的多次澆灌轉(zhuǎn)換大梁的實踐來看，也未出現(xiàn)分層梁支座開裂的情況，但由于本工程大梁相對其他工程轉(zhuǎn)換大梁而言跨度較大，因而為保險起見，在第一、二層梁支座上部各配置1222鋼筋，鋼筋長6m，作為支座負(fù)彎矩筋。鋼骨承載力復(fù)核（驗算僅作為施工承載力的后備，防止大事故發(fā)生）經(jīng)過以上計算，可知鋼管支撐已能承受大梁自重及施工荷載，在施工時，主要荷載均由鋼管支撐來承擔(dān)?？紤]到三層轉(zhuǎn)換大梁的重要性及復(fù)雜性，為確保支撐體系的萬無一失，因而驗算鋼骨的承載力，作為承受自重及施工荷載的第二重保險。在實際的施工中，鋼骨并不受力。上圖為N-3GKL2的截面圖及計算簡圖，計算簡圖為支座為簡支，與實際的支座相比較，其計算的最大彎矩值偏大，計算結(jié)果也偏安全。支座反力P1=0.5×236.12×34.32/26.3=5885KN最大彎矩點距懸挑端的距離為X=22.37m最大彎矩Mmax=5885××236.12×22.372=18732KN·m鋼骨慣性矩經(jīng)計算為I=2.951×1011mm4鋼骨應(yīng)力為σ=My/I=96.8N/mm2＜215N/mm2因而鋼骨的承載力經(jīng)復(fù)核應(yīng)為安全的。四、模板安裝在此只敘述N-3GKL2梁的模板施工方法，N—3GKL4、N—3GKL7按照N—3GKL2梁的方法施工。為便于砼的分段澆搗，N-3GKL2梁的模板相應(yīng)分三段安裝。鋼管腳手承力架安裝完畢后，首先橫向設(shè)50×100木枋@125mm，用七夾板作底模，橫向木方下面用φ48×3.5mm鋼管腳手架組成排架，排架縱橫向間距為500mm。N—3GKL2的支模詳見圖2所示。鋪好底模，交由鋼筋工綁扎第一澆灌段的鋼筋。每個澆灌段在鋼筋綁扎完畢后，再安裝兩面?zhèn)饶０濉?cè)模應(yīng)高出各澆灌段的砼面100mm，以便蓄水養(yǎng)護(hù)。側(cè)模用18厚七夾板支設(shè)，緊貼模板的水平縱向用50×100木方，上下共八層，第一澆灌段為一層，第二澆灌段為二層，第三澆灌段為三層。梁外側(cè)豎向用雙50×100木方@500mm。橫向設(shè)對拉螺桿φ16，對拉螺桿焊接在鋼骨的加勁板上，對拉螺桿的間距為400×400mm。五、梁鋼筋綁扎和連接N-3GKL2梁鋼筋的綁扎和連接按以下步驟進(jìn)行（其余SRC梁的綁扎可參照此步驟進(jìn)行）：1、進(jìn)行鋼梁下翼緣連接板上鋼筋的穿插擺放及焊接，先擺放底筋的最中間的連接板上、下兩根鋼筋，中間采用直螺紋連接（如經(jīng)檢驗合格，采用擠壓套筒連接更為方便）；在中間進(jìn)行鋼筋連接的同時，安排建升和在端頭進(jìn)行兩根梁鋼筋與連接板的焊接，在梁筋焊接完后，再進(jìn)行兩側(cè)柱鋼筋與連接板的焊接。2、接著進(jìn)行連接板上兩邊的4根鋼筋擺放，在進(jìn)行中段鋼筋連接的同時，可進(jìn)行連接板上鋼筋的焊接。連接板下的兩根梁鋼筋焊接可透過柱鋼筋的間隙進(jìn)行仰焊，連接板上的兩根鋼筋要從側(cè)面進(jìn)行焊接，焊接時應(yīng)注意焊接角度的關(guān)系（具體的焊接角度和空間關(guān)系如圖3所示）。3、然后進(jìn)行梁翼緣下穿過柱腹板上孔的梁鋼筋的穿插，鋼筋兩側(cè)各4根，共8根。鋼筋由梁懸挑端向主跨進(jìn)行穿插，然后在主跨進(jìn)行連接，鋼筋的穿插由中間向兩邊進(jìn)行。在這8根鋼筋擺放就位后進(jìn)行剩余的柱鋼筋與梁下翼緣連接板的焊接。4、在翼緣下14根鋼筋穿插完畢后，進(jìn)行最里面及最外面的箍筋的穿插排放，由于考慮到施工的可行性，這兩個箍筋均改為開口箍。先將翼緣下14根鋼筋用墊塊墊起，由于底筋的剛度較大，墊塊設(shè)置的間距為2.5~3m（在箍筋綁扎完畢后，再適當(dāng)進(jìn)行加密），利用底筋下面的間隙進(jìn)行箍筋的穿插施工，先進(jìn)行里面小箍筋的穿插及綁扎就位，然后進(jìn)行最外面大箍筋的穿插及與翼緣下底筋的綁扎，最外面大箍筋在綁扎完成后平放于模板上。具體見圖4所示。5、進(jìn)行其余6根（兩側(cè)各3根）穿過柱腹板鋼筋的穿插，然后進(jìn)行兩邊5根鋼筋的連接，在連接完成后進(jìn)行與外圍大箍筋的綁扎。在進(jìn)行這部分鋼筋綁扎的同時，進(jìn)行最里面小箍筋的焊接。6、進(jìn)行兩邊的小箍筋里的鋼筋綁扎，這部分鋼筋按常規(guī)進(jìn)行綁扎。這部分共有24根鋼筋。進(jìn)行最外側(cè)14根鋼筋的綁扎，在綁扎的同時將最外圍的大箍筋扶正。進(jìn)行拉筋及腰筋的綁扎。N-3GKL2綁扎具體的流程圖如圖5所示。(略)大梁底部鋼筋共6340，共分五層布置，每一層之間放墊鐵40@2000mm；最下面一排鋼筋用配雙層鋼網(wǎng)的高強(qiáng)度細(xì)石砼長條墊塊，寬度為50mm，厚度為35mm，長度為500mm，4塊為1組，既保證鋼筋保護(hù)層厚度，又控制側(cè)模的距離。六、混凝土澆灌布署柱砼強(qiáng)度等級為C45，梁砼強(qiáng)度等級為C40?；炷翝补喾秩芜M(jìn)行，為保證梁柱接頭處不留下施工縫，對大梁混凝土的澆灌分層進(jìn)行調(diào)整，具體分層如下：第一澆灌層：第一澆灌層高度為1.1m，澆灌區(qū)域為N-3GKL2的（L）～（H）段，在靠近（H）軸的區(qū)段澆灌時，形成一平緩斜坡，使N-3GKL2梁在NKZ3部位的澆灌高度為1m，避免灰漿流到N-3GKL2的（H）～（2/G）段和留下施工縫。第二澆灌層：第一次澆灌完成后5～7天進(jìn)行，先進(jìn)行混凝土試塊試壓，確認(rèn)其達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的75%，再進(jìn)行第二層混凝土的澆灌。第二澆灌層高度為1.2m，澆灌區(qū)域為N-3GKL4、N-3GKL7與N-3GKL2三條梁的全長范圍，QSRC斜墻梁全長及Q7、Q8剪力墻。在澆灌N-3GKL2梁（K）～（H）時，形成兩邊高、中間低的波浪形，中間（J）軸與N-3GKL6梁相交處的混凝土澆灌高度控制在0.9m，從而避免留下施工縫和灰漿流到N-3GKL6梁內(nèi)。在QSRC斜墻梁與N-3GKL6梁相交處也按此處理，避免在N-3GKL6梁上留下施工縫和灰漿流到梁內(nèi)。第三澆灌層：第二層混凝土澆灌后5天，進(jìn)行第三層混凝土澆灌。第三澆灌層的高度為1.5m，即澆灌后澆帶以北所有區(qū)域的梁板。4、砼分段澆灌量第一次澆灌（N—3GKL2第一段）：75m3第二次澆灌（N—3GKL2第二段、N—3GKL4、N—3GKL7第一段及QSRC斜墻梁）：250m3第三次澆灌（后澆帶以北所有梁板）:580m3。5、砼澆灌作業(yè)安排第一次澆灌本次只澆灌N-3GKL2第一段，砼量為75m3，采用一臺輸送泵進(jìn)行混凝土澆灌，砼坍落度控制在12±2cm以內(nèi)。在5小時內(nèi)完成第一次砼澆灌，澆灌順序為（H）軸→（L）軸。第二次澆灌第二次澆灌的區(qū)域包括N-3GKL2的第二段、N-3GKL4和N-3GKL7的第一段、巨型斜墻桁架梁的第一段，砼坍落度嚴(yán)格控制在12±2cm。第二次澆灌混凝土量約為250m3，采用兩臺混凝土輸送泵同時進(jìn)行，混凝土澆灌安排如下：1#輸送泵：負(fù)責(zé)N-3GKL2的第二段的澆灌，澆灌順序由（L）軸→（2/G）軸；2#輸送泵：負(fù)責(zé)N-3GKL4和N-3GKL7的第一段、巨型斜墻桁架梁的第一段的澆灌，澆灌順序由N-3GKL4→N-3GKL7→巨型斜墻桁架梁。第三次澆灌第三次澆灌砼量為580m3，采用兩臺輸送泵（位于東側(cè)）運輸。根據(jù)以往經(jīng)驗，考慮拆接管因素，澆灌能力按20m3/小時·臺，總的澆灌時間約為15小時。兩臺泵以（J）軸線為界，分別澆灌（J）軸線以北和（J）軸線以南范圍內(nèi)的梁板砼，主要澆灌方向由西向東。澆灌步距為3m，每一步距內(nèi)最大砼量為15m3，在0.5小時內(nèi)澆完，不會出現(xiàn)冷縫。澆灌至N—3GKL2位置時，由于大梁的第三段高1.5m，砼量為52m3，需2小時澆灌完。大梁頂部分層澆灌，分層厚度為500mm，每層澆灌時間為45分鐘，也不會出現(xiàn)施工冷縫。6、勞動力組織混凝土澆灌的人員安排：第一層混凝土澆灌勞動力組織：混凝土工15人，振動棒3臺，混凝土輸送泵1臺及輸送泵操作員1人；安排木工3人看模，鋼筋工3人進(jìn)行鋼筋修整；配合工種：電工、輸送泵維修工各一名；如建升和的塔吊在澆灌前已安裝好，則安排塔吊配合澆灌混凝土。管理人員：質(zhì)檢、技術(shù)及副項目經(jīng)理各一人直接在現(xiàn)場指揮澆灌。第二層混凝土澆灌勞動力組織：混凝土工30人，振動棒6臺，混凝土輸送泵2臺及輸送泵操作員2人；安排木工6人看模，鋼筋工4人進(jìn)行鋼筋修整；配合工種：電工、輸送泵維修工各一名；如建升和的塔吊在澆灌前已安裝好，則安排塔吊配合澆灌混凝土。管理人員：質(zhì)檢、技術(shù)及副項目經(jīng)理各一人直接在現(xiàn)場指揮澆灌。第三層混凝土澆灌勞動力組織：混凝土工30人，振動棒8臺，混凝土輸送泵2臺及輸送泵操作員2人；安排木工4人看模，鋼筋工3人進(jìn)行鋼筋修整；配合工種：電工、輸送泵維修工各一名；如建升和的塔吊在澆灌前已安裝好，則安排塔吊配合澆灌混凝土。管理人員：質(zhì)檢、技術(shù)及項目副經(jīng)理各一人直接在現(xiàn)場指揮澆灌。七、梁鋼骨下混凝土澆灌質(zhì)量保證措施根據(jù)專家會議精神，在考慮混凝土的澆灌方案時，應(yīng)將大梁鋼骨下翼緣下的混凝土澆灌作為重點加以考慮。為保證鋼骨混凝土梁的澆灌質(zhì)量，我們將采取以下措施：適當(dāng)調(diào)整鋼筋位置由于部分梁鋼骨下面的鋼筋有2～3排，最上面一排鋼筋與鋼骨下翼緣的距離只有10多公分，由于鋼骨下翼緣還焊接有間距較密的栓釘，澆灌時將很容易因鋼骨、栓釘及鋼筋的阻礙，而使鋼骨下翼緣下的混凝土澆灌不密實。因此在綁扎鋼筋時將適當(dāng)調(diào)整鋼筋的位置，將鋼骨下的最上面一排鋼筋調(diào)整位置，使鋼骨下翼緣下的空間盡可能的大，具體見鋼筋綁扎調(diào)整圖所示。(略)混凝土澆灌措施在澆灌大梁的第一段混凝土?xí)r，適當(dāng)調(diào)整混凝土的坍落度，由于原方案的混凝土坍落度為8±1cm過小，在澆灌鋼骨下翼緣下的混凝土難度太大，澆灌的密實度不易保證，因而將第一段混凝土的坍落度改為12cm，以使混凝土的澆灌質(zhì)量得到有效保證。在澆灌時，應(yīng)先澆灌一邊的混凝土，將混凝土從一邊往另一邊趕，至混凝土沿另一邊的鋼骨翼緣邊冒出為止。這種澆灌方法可防止混凝土兩邊澆灌而使氣泡積聚有翼緣中間無法排出，而在中間形成澆灌薄弱層。具體澆灌如混凝土澆灌示意圖所示。(略)八、混凝土質(zhì)量保證措施1、水化熱升溫計算及降低水化熱的措施根據(jù)王鐵夢著《鋼筋砼裂縫控制》混凝土內(nèi)部最大溫升為Tmax=T′T′—標(biāo)準(zhǔn)升溫（按結(jié)構(gòu)計算厚度1.5m計算）T′=13K1—水泥標(biāo)號系數(shù)525#K1=1.13K2—水泥品種系數(shù)普通硅酸鹽水泥K2=1.2K3—水泥用量系數(shù)按400kg計K3=410/275=1.45K4—模板系數(shù)采用木模板K44=1.4混凝土內(nèi)部最高升升溫Tmaxx=15×1..13×1.2×1.45×1.4==41.3℃混凝土表面最高升升溫(按二層麻袋袋片保溫進(jìn)行行計算)Tmax’=4hh’(H-h’)Tmaxx/H2其中混凝土土結(jié)構(gòu)的計算算厚度為h’=K·λ/β混凝土導(dǎo)熱熱系數(shù)λ取2.33WW/m·K混凝土表面面模板及保溫溫層等的傳熱熱系數(shù)：β=1/(δ1/λλ1+1/βq)δ1為麻袋厚度為144mm，λ1為麻袋的保保溫導(dǎo)熱系數(shù)數(shù)0.14W/m·KKβq為空氣層的保溫系系數(shù)為23WW/m·K則β=6.977折減系數(shù)K=00.666混凝土計算算厚度為h’=0.6666×2.333/6.997=0.2223m混凝土的計計算厚度為H=hh+2h’=1.9466m計算得混混凝土表面最最高溫升為Tmaxx’=4×0..223×((1.9466-0.2223)×411.3/1..9462=16.7℃內(nèi)外表面面的最高溫差差為Tmaax-Tmmax’=24.6℃因而在采采取掛雙層麻麻袋片的保溫溫措施后，混混凝土的內(nèi)外外溫差、表面面與室外環(huán)境境的溫差均控控制在25℃以內(nèi)，同時時混凝土的上上表面蓄水進(jìn)進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，也也起到一定的的保溫作用，同同時對混凝土土養(yǎng)護(hù)也很有有利。2、進(jìn)一步降低水化化熱升溫和控控制砼溫度裂裂縫的技術(shù)措措施除主要采取分段澆澆灌施工方案案來大幅度降降低水化熱升升溫常值以外外，另采取以以下綜合措施施來進(jìn)一步降降低水化熱升升溫及控制混混凝土裂縫：：（1）在澆灌條件許可可的情況下，盡盡量采用低坍坍落度砼。在在保證混凝土土澆灌能順利利進(jìn)行的條件件下，用塔吊吊進(jìn)行大梁混混凝土澆灌，由由于第一層澆澆灌采用太低低的坍落度有有一定的難度度，因而選用用坍落度為12±2cm，在澆灌灌時應(yīng)根據(jù)現(xiàn)現(xiàn)場可能適時時調(diào)整坍落度度，確保澆灌灌質(zhì)量。在砼配合比上，水水泥選用湖南南“韶峰”525#普通硅酸鹽鹽水泥，安定定性優(yōu)良，早早期強(qiáng)度較高高，早期抗裂裂性能好。石石子采用本地地產(chǎn)碎石，粒粒徑1～3cm，含泥量量<1%。砂采采用東莞河砂砂（中砂），要要求含泥量<<2%；水采用自自來水。（3）使用高強(qiáng)緩凝型型減水劑?？乜刂瞥跄龝r間間不少于6小時，有利利于水化熱的的釋放，有利利于延長砼層層間搭接覆蓋蓋時間。結(jié)合合降低砼坍落落度將水泥用用量控制在4410kg/m3以內(nèi)。（4）摻粉粉煤灰（一級級），摻量為為10%左右，可減減少水泥用量量，改善砼和和易性，大大大降低砼水化化熱。（5）混凝凝土中摻加杜杜拉纖維（具具體由業(yè)主來來確定），來來控制混凝土土裂縫的產(chǎn)生生，尤其對較較大的、連續(xù)續(xù)的裂縫有較較好的控制作作用。（6）第一一段和第二段段澆灌之間以以及第二、三三段之間的間間隔時間，考考慮到滿足砼砼溫度曲線升升溫階段結(jié)束束并開始轉(zhuǎn)入入降溫階段的的時間，故確確定按五天控控制，此時已已澆砼已有不不低于75%的強(qiáng)度。在在溫控方面應(yīng)應(yīng)以測溫記錄錄及強(qiáng)度試壓壓為準(zhǔn)，不得得提前覆蓋。（7）每段段砼澆灌應(yīng)嚴(yán)嚴(yán)格控制分層層澆灌厚度，堅堅持水平分層層下灰，盡量量延長上下層層之間覆蓋的的間隔時間，認(rèn)認(rèn)真掌握流水水作業(yè)的程序序和順序。九、測溫和養(yǎng)護(hù)1、每段砼澆灌完后后，側(cè)面淋水水保溫養(yǎng)護(hù)，頂頂面蓄水養(yǎng)護(hù)護(hù)。進(jìn)入降溫溫階段，側(cè)面面模板外加釘釘麻袋片保溫溫。2、每根梁每個澆灌灌段設(shè)三組測測溫孔。第一一、二段測溫溫孔垂直埋設(shè)設(shè)深度為0.65m，第第三段垂直埋埋深1.0m。第一一、二澆灌段段測溫工作只只測升溫階段段，在上層澆澆灌覆蓋后停停止測溫。第第三澆灌段的的測溫工作完完整監(jiān)測從升升溫階段到降降溫階段的全全部過程。升升溫階段每4小時測一次次，降溫階段段每天測一次次，測溫時間間每天固定。砼砼內(nèi)外溫差控控制在25℃以內(nèi)，如溫溫差過大，應(yīng)應(yīng)立即調(diào)整并并加強(qiáng)保溫措措施。砼內(nèi)部部溫度高出大大氣溫度不超超過10℃時，可以停停止測溫和養(yǎng)養(yǎng)護(hù)并安排拆拆側(cè)面模板。3、所有測溫記錄完完整保存。十、其他技術(shù)措施施1、關(guān)于分層澆灌，在在分段界面上上的處理，本本公司在多個個工程的轉(zhuǎn)換換大梁的施工工已有成功先先例，計劃予予以應(yīng)用。其做法是是：在結(jié)合部部位采取特殊殊處理措施，確確保分層界面面結(jié)合良好。在在砼澆灌結(jié)束束后靜停1小時，待砼砼面泌水滲出出后，在模板板上鉆孔排出出泌水。采用用專用夾具，將3～6cm清凈碎石作為石筍鑲放在砼表面，碎石粒徑大小，應(yīng)一半埋入水泥漿中，一半露在外面。由專人操作，方法簡便，且在其