某啤酒廠廢水計算實例

第一篇設計說明書第一章概述1.1工廠概況江西某啤酒有限責任公司位于江西省吉安市，其前身為江西吉安啤酒廠。該廠年產啤酒2～3萬噸，全廠職工人數為500多人，是當地經濟的支柱企業(yè)。隨著企業(yè)的發(fā)展，資金及技術已成為企業(yè)發(fā)展的障礙。在國家和當地政府的支持下，北京某啤酒集團出資8000萬元收購了吉安啤酒廠80%的股份，正式組成了江西某啤酒有限責任公司。公司成立后，計劃將啤酒年產量由目前的2～3萬噸擴建至10萬噸，根據國家及當地政府對環(huán)境保護工作的要求，江西燕京啤酒有限責任公司對啤酒廢水處理的處理工作十分重視，決定在工廠擴建的同時興建處理規(guī)模為5000m3/d的廢水處理站，來處理公司生產過程中產生的廢水。1.2水量、水質資料建設規(guī)模經建設方確認，本設計規(guī)模按日最大處理水量Q=5000m3/d設計（包括處理站自用水排水量）。設計原水水質指標CODcr=1400mg/LBOD5=800mg/LSS=350mg/LPH=6～10設計出水水質指標CODcr≤100mg/LBOD5≤20mg/LSS≤70mg/LPH=6～9氣象條件：（詳見給水排水設計手冊第一冊）站址概述：吉安市位于京九鐵路線上，江西燕京位于該市東南部，廢水處理站在廠區(qū)的西北角，目前是一片空地，地勢基本平坦。其北側為廠區(qū)圍墻，南側為現有混凝土路，東南兩側為廠區(qū)。站址東西長約90米，南北長約60米，占地約5400平方米。污水管由站區(qū)南側進入，由北側排出。站區(qū)自然地面標高為76.4m，進廠污水管管徑500mm,管底標高75.2m。處理站地面上部0.5米左右為雜填土，其下為粉質粘土及沙土，基底穩(wěn)定性良好，地基承載力為280kpa以上，地下水位在地面以下2～3米，根據勘察資料，地下水無腐蝕性。第二章工藝路線的確定及選擇依據2.1處理方法比較啤酒廢水中大量的污染物是溶解性的糖類、乙醇等，這些物質具有良好的生物可降解性，處理方法主要是生物氧化法。有以下幾種常用方法處理啤酒廢水。（一）好氧處理工藝啤酒廢水處理主要采用好氧處理工藝，主要由普通活性污泥法、生物濾池法、接觸氧化法和SBR法。傳統(tǒng)的活性污泥法由于產泥量大，脫氮除磷能力差，操作技術要求嚴，目前已被其他工藝代替。近年來，SBR和氧化溝工藝得到了很大程度的發(fā)展和應用。SBR工藝具有以下優(yōu)點：運行方式靈活，脫氮除磷效果好，工藝簡單，自動化程度高，節(jié)省費用，反應推動力大，能有效防止絲狀菌的膨脹。CASS工藝(循環(huán)式活性污泥法)是對SBR方法的改進。該工藝簡單，占地面積小，投資較低；有機物去除率高，出水水質好，具有脫氮除磷的功能，運行可靠，不易發(fā)生污泥膨脹，運行費用省。（二）水解—好氧處理工藝水解酸化可以使啤酒廢水中的大分子難降解有機物轉變成為小分子易降解的有機物，出水的可生化性能得到改善，這使得好氧處理單元的停留時間小于傳統(tǒng)的工藝。與此同時，懸浮物質被水解為可溶性物質，使污泥得到處理。水解反應工藝式一種預處理工藝，其后面可以采用各種好氧工藝，如活性污泥法、接觸氧化法、氧化溝和SBR等。啤酒廢水經水解酸化后進行接觸氧化處理，具有顯著的節(jié)能效果，COD/BOD值增大，廢水的可生化性增加，可充分發(fā)揮后續(xù)好氧生物處理的作用，提高生物處理啤酒廢水的效率。因此，比完全好氧處理經濟一些。（三）厭氧—好氧聯合處理技術厭氧處理技術是一種有效去除有機污染物并使其碳化的技術，它將有機化合物轉變?yōu)榧淄楹投趸肌μ幚碇懈邼舛鹊膹U水，厭氧比好氧處理不僅運轉費用低，而且可回收沼氣；所需反應器體積更?。荒芎牡?，約為好氧處理工藝的10%～15%；產泥量少，約為好氧處理的10%～15%；對營養(yǎng)物需求低；既可應用于小規(guī)模，也可應用大規(guī)模。厭氧法的缺點式不能去除氮、磷，出水往往不達標，因此常常需對厭氧處理后的廢水進一步用好氧的方法進行處理，使出水達標。常用的厭氧反應器有UASB、AF、FASB等，UASB反應器與其他反應器相比有以下優(yōu)點：①沉降性能良好，不設沉淀池，無需污泥回流②不填載體，構造簡單節(jié)省造價③由于消化產氣作用，污泥上浮造成一定的攪拌，因而不設攪拌設備④污泥濃度和有機負荷高，停留時間短同時，由于大幅度減少了進入好氧處理階段的有機物量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產量，從而使整個廢水處理過程的費用大幅度減少。（四）不同處理系統(tǒng)的技術經濟分析不同處理方法的技術、經濟特點比較，見表1-1。表1-1不同處理方法的技術、經濟特點比較處理方法主要技術、經濟特特點好氧工藝生物接觸氧化法采用兩級接觸氧化化工藝，可防防止高糖含量量廢水引起污污泥膨脹現象象；但需要填填料過大，不不便于運輸和和裝填，且污污泥排放量大大氧化溝工藝簡單，運行管管理方便，出出水水質好，但但污泥濃度高高，污水停留留時間長，基基建投資大，曝曝氣效率低，對對環(huán)境溫度要要求高SBR法占地面積小，機械械設備少，運運行費用低，操操作簡單，自自動化程度高高；但還需曝曝氣能耗，污污泥產量大。厭氧好氧工藝水解—好氧技術節(jié)能效果顯著，且且BOD/CCOD值增大，廢廢水的可生化化性能增加，可可縮短總水力力停留時間，提提高處理效率率，剩余污泥泥量少UASB—好氧技技術技術上先進可行，投投資小，運行行成本低，效效果好，可回回收能源，產產出顆粒污泥泥產品，由一一定收益；操操作要求嚴從表中可以看出厭氧—好氧聯合處理在啤酒廢水處理方面有較大優(yōu)點，故啤酒廢水厭氧—好氧處理技術是最好的選擇。2.2處理工藝路線的確定通過上述分析比較，本案選用厭氧—好氧處理。其工藝流程如圖1-1所示。圖1-1啤酒廢水處理工藝啤酒廢水先經過中格柵去除大雜質后進入集水池，用污水泵將廢水提升至水力篩，然后進入調節(jié)池進行水質水量的調節(jié)。進入調節(jié)池前，根據在線PH計的PH值用計量泵將酸堿送入調節(jié)池，調節(jié)池的PH值在6.5～7.5之間。調節(jié)池中出來的水用泵連續(xù)送入UASB反應器進行厭氧消化，降低有機物濃度。厭氧處理過程中產生的沼氣被收集到沼氣柜。UASB反應器內的污水流入CASS池中進行好氧處理，而后達標出水。來自UASB反應器、CASS反應池的剩余污泥先收集到集泥井，在由污泥提升泵提升到污泥濃縮池內被濃縮，濃縮后進入污泥脫水機房，進一步降低污泥的含水率，實現污泥的減量化。污泥脫水后形成泥餅，裝車外運處置。第三章主要處理構筑物設計及選型3.1格柵池構筑物功能：放置機械格柵數量：1座結構：磚混結構尺寸：2700×3000×3000（H）mm主要設備機械格柵功能：去除大顆粒懸浮物型號：HF-500數量：2臺柵寬：B=10mm柵隙：b=15mm安裝角度：α=60°電機功率：N=1.1kw3.2集水池構筑物功能：貯存廢水數量：1座結構：鋼筋砼結構尺寸：φ5800×2000（H）mm主要設備①廢水提升泵功能：提升廢水進入酸化調節(jié)池型號：100QW120-10-5.5數量：3臺（兩用一備）流量：Q=30L/s揚程：H=10.0m功率：N=5.5KW②水力篩功能：過濾廢水中的細小懸浮物型號：HS—120數量：3臺（二用一備）處理量：Q=100m3/h柵隙：b=1.5mm3.3酸化調節(jié)池構筑物功能：調節(jié)并預酸化數量：1座尺寸：15000×13000×6000（H）mmHRT：T=5.0h3.3.2主要設備①潛水攪拌機功能：使廢水混合均勻型號：QJB7.5/6－640/3-303/c/s推力：990N數量：1臺功率：N=7.5kw②配水泵功能：UASB進水泵型號：150QW1100-15-11數量：3臺（兩用一備）流量：Q=30L/s揚程：H=15m功率：N=11.0KW③加藥裝置設備類型：AHJ-I數量：1套其中：a.酸輸送泵數量：1臺型號：CQF40-25-120F流量：Q=6.3m3/h揚程：H=15.0m功率：N=0.75kWb.堿貯罐數量：1臺尺寸：φ1400×1800(H)mm3.4UASB反應器功能：去除CODcr、BOD5、SS，產生沼氣池數：2座類型：鋼筋砼結構尺寸：16000×10000×6500（H）mm1040m3容積負荷（Nv）為：4.5kgCOD/(m3·d)去除率80％附件：①水封功能：保持UASB中氣相一定壓力數量：2臺尺寸：φ500×1200（H）mm②沼氣貯罐尺寸：φ7000㎜×H6000㎜數量：1臺3.5CASS池構筑物功能：去除CODcr、BOD5、SS結構：鋼筋砼結構數量：2座尺寸：40000×10000×5500（H）mmBOD污泥負荷（Ns）為：0.1kgBOD/㎏MLSS主要設備①鼓風機功能：提供氣源數量：2臺（一用一備）型號：DG超小型離心鼓風機風量：Q=50m3/min風壓：P=63.8Kpa功率：N=75.0KW②盤式膜片曝氣器功能：充氧、攪拌數量：423個型號：QMZM--300氧利用率：35%%～59%③潷水器功能：排上清液型號：XBS—3300數量：2臺管徑：DN2500排水量：Q=3000m3/h功率：N=1.55KW3.6集泥井構筑物功能：收集存儲污污泥數量：1座結構：磚混結構尺寸：4000××4000×3500(HH)mm主要設備污泥提升泵功能：提升污泥進進入濃縮池型號：80QW550-10--3數量：2臺（一用用一備）流量：Q=14LL/s揚程：H=10..0m功率：N=3KWW3.7污泥濃縮縮池功能：濃縮污泥數量：1座結構：鋼筋砼結構構尺寸：5700××5700×5800(HH)mm3.8污泥脫水水間帶式壓濾機功能：污泥脫水型號：DYQ-11000數量：1臺濾帶快度：10000mm電機功率：N=11.5kw配套設備：溶藥攪攪拌機ZJ--4701臺N==2.2kww加藥泵J--Z125//3.21臺N==0.75kkw3.9主要設備主要設備見表1--2。表1-2主要設備備一覽表設備名稱型號、規(guī)格1機械格柵HF-300柵柵隙15mm臺22廢水提升泵100QW1200-10-55.5Q=30L/sH=100.0mN=5.55KW臺33固定過濾機HS120臺34潛水攪拌機QJB7.5/66－640/33-303//c/sN=7.5KW臺15配水泵150QW11000-15--11Q=30L/sH=155mN==11.0KKW臺36加藥裝置AHJ-I套17氣水分離器φ500×18000（H）mm臺18水封器φ500×12000（H）mm臺29沼氣貯罐φ7000㎜×H66000㎜個110鼓風機DG超小型離心鼓風機機N=75.0KWW臺211盤式膜片式曝氣器器QMZM-3000根42312潷水器XBS—300N=1.55KW臺213污泥提升泵80QW50-110-3N==3KW臺214帶式壓濾機DYQ-10000套1第四章污水處理理站總體布置置4.1布置原則則（1）處理站構（建）筑筑物的布置應應緊湊，節(jié)約約用地和便于于管理。①池形的選擇應考慮慮減少占地，利利于構（建）筑筑物之間的協(xié)協(xié)調；②構（建）筑物單體體數量除按計計算要求計算算外，亦應利利于相互間的的協(xié)調和總圖圖的協(xié)調。③構（建）筑物的布布置除按工藝藝流程和進出出水方向順捷捷布置外，還還應考慮與外外界交通、氣氣象、人居環(huán)環(huán)境和發(fā)展規(guī)規(guī)劃的協(xié)調，做做好功能劃分分和局部利用用。（2）構（建）筑物之之間的間距應應按交通、管管道敷設、基基礎工程和運運行管理需要要考慮。（3）管線布置盡量沿沿道路與構（建建）筑物平行行布置，便于于施工與檢修修。（4）做好建筑、道路路、綠地與工工藝構筑物的的協(xié)調，做到到即使生產運運行安全方便便，又使站區(qū)區(qū)環(huán)境美觀，向向外界展現優(yōu)優(yōu)美的形象。具體做好以下布置置：①污水調節(jié)池和污泥泥濃縮池應與與辦公區(qū)或廠廠前區(qū)分離；；②配電應靠近引入點點或電耗大的的構（建）筑筑物，并便于于管理；③沼氣系統(tǒng)的安全要要求較高，應應遠離明火或或人流、物流流繁忙區(qū)域；；④重力流管線應盡量量避免迂回曲曲折。4.2管線設計計（1）污水管①進水管：原污水溝溝上截流閘板板的設置和進進站控制閘板板的設計由啤啤酒廠完成。DN=500㎜。②出水管：DN4400鋼管或鑄鐵管，q=60L/s,,v=0.92m/s,i=0.0066。③超越管：考慮運行行故障或進水水嚴重超過設設計水量水質質時廢水的出出路，在UAASB之前設設置超越管，規(guī)規(guī)格DN400鑄鐵管或或陶瓷管，ii=0.0066。④溢流管：濃縮池上上清液及脫水水機壓濾水含含微生物有機機質0.5%%～1.0%，需需進一步處理理，排入調節(jié)節(jié)池。設置溢溢流管，DNN150鋼管，i=0.0044。（2）污泥管UASB、CASSS反應池污污泥池均為重重力排入集泥泥井，站區(qū)排排泥管均選用用DN2000鋼管，i=0.02。集泥井至濃縮池，濃濃縮池排泥泵泵貯泥柜，貯貯泥柜至脫水水機間均為壓壓力輸送污泥泥管。集泥井井排泥管DNN200，鋼管，v=1.0m//s。濃縮池池排泥管，貯貯泥柜排泥管管，DN200，鋼管管，v=1.0m//s。（3）沼氣管沼氣管從UASBB至水封罐為為DN1000鋼管，從水水封罐向氣水水分離器及沼沼氣柜為DNN150，鋼鋼管，沼氣管管道逆坡向走走管，i==0.0005。（4）給水管沿主干道設置供水水干管2000DN，鍍鋅鋅鋼管。引入入污泥脫水機機房供水支管管DN50，鍍鍍鋅鋼管。引引入辦公綜合合樓泵房及各各地均勻為DDN32，鍍鍍鋅鋼管。（5）雨水外排依靠路邊坡排向廠廠區(qū)主干道雨雨水管。（6）管道埋深①壓力管道在車行道道之下，埋深深0.7～0.9m，不得得不小于0..7m，在其其他位置0..5～0.7m，不宜宜大于0.77m。②重力管道由設計計計算決定，但但不宜小于00.7m（車車行道下）和和0.5m（一一般市區(qū)）。4.3布置特點點平面布置特點：布布置緊湊，構構（建）筑物物占地面積比比例大。重點點突出，運行行及安全重點點區(qū)域UASSB放于站前前部，引起注注意，但未靠靠近廠區(qū)主干干道。美化環(huán)環(huán)境，集水井井、調節(jié)池側側面、污泥儲儲存池設于站站后部。4.4高程布置置污水處理工程的污污水處理流程程高程布置的的主要任務是是確定各處理理構筑物和泵泵房的標高，確確定處理構筑筑物之間連接接管渠的尺寸寸及其標高；；通過計算確確定各部位的的水面標高；；從而使污水水能夠在處理理構筑物之間間順暢的流動動，保證污水水處理工程的的正常運行。污水處理工程的高高程布置一般般遵守如下原原則：(1).認真計算管管道沿程損失失、局部損失失、各處理構構筑物、計量量設備及聯絡絡管渠的水頭頭損失；考慮慮最大時流量量，事故流量量的增加，并并留有一定的的余地；還應應當考慮到當當某座構筑物物停止運行時時，與其相鄰鄰的其余構筑筑物及其連接接管渠能通過過全部流量。(2).避免處理構構筑物之間跌跌水等浪費水水頭的現象，充充分利用地形形高差，實現現自流。(3).在認真計算算并留有余量量的前提下，力力求縮小全程程水頭損失及及提升泵站的的揚程，以降降低運行費用用。(4).需要排放的的處理水，在在常年大多數數時間能夠自自流排入水體體。注意排放放水位不一定定選取水體多多年最高水位位，因為其出出現時間短，易易造成常年水水頭浪費，而而應選取經常常出現的高水水位作為排放放水位，當水水體水位高于于設計排水位位時，可進行行短時間的提提升排放。(5).應盡可能使使污水處理工工程的出水渠渠不受水體洪洪水的頂托，并并能自流。處處理裝置及構構筑物的水頭頭損失(6).盡可能利用用地形坡度，使使污水按處理理流程在構筑筑物之間能自自流，盡量減減少提升次數數和水泵所需需揚程。(7).協(xié)調好站區(qū)區(qū)平面布置與與各單體埋深深，以免工程程投資增大、施施工困難和污污水多次提升升。(8).注意污水流流程和污泥流流程的配合，盡盡量減少提升升高度。(9).協(xié)調好單體體構造設計與與各構筑物埋埋深，便于正正常排放，又又利檢修排空空。第二篇設計計算算書第一章啤酒廢水水處理構筑物物設計與計算算1.1格柵設計說明格柵主要是攔截廢廢水中的較大大顆粒和漂浮浮物，以確保保后續(xù)處理的的順利進行。設計參數設計流量Q=5000mm3/d=2008.33mm3/h=0..058m3/s；柵條寬度S=100mm柵條間隙d=15mm柵前水深h=0.44m格柵安裝角度α==60°，柵前流速速0.7m/s,過柵流速0..8m/s；單位柵渣量W==0.077m3/103m3廢水。設計計算由于本設計水量較較少，故格柵柵直接安置于于排水渠道中中。格柵如圖2-1。圖1-1格柵示意圖圖.1柵條間隙數式中：Q————設設計流量，mm3/sα————格柵傾角角，度b————柵條間隙隙，mh————柵前前水深，mv————過柵流速速，m/s,取n=12條。.2柵槽寬度柵槽寬度一般比格格柵寬0.2～0.3m，取取0.3m。即柵槽寬為0.229+0.33=0.599m，取0.6m。.3進水渠道漸漸寬部分的長長度設進水渠道寬B11=0.5m，其漸寬部部分展開角度度α1=60°.4柵槽與出水水渠道連接處處的漸寬部分分長度.5通過格柵水水頭損失取k=3,β=1..79(柵條條斷面為圓形形)，v=0.8m/s，則h1=式中：k---------系數，水頭頭損失增大倍倍數β---------系數，與斷斷面形狀有關關S---------格條寬度，mmd---------柵條凈隙隙，mmv---------過柵流速，mm/sα---------格柵傾角，度度h1==0.088m.6柵后槽總高高度設柵前渠道超高hh2=0.3mH=hh+h1+h2=0.4++0.0888+0.3==0.7888≈0.8m.7柵后槽總長長度.8每日柵渣量量柵渣量(m3/1103m3污水)，取0.1～0.01,,粗格柵用小值值，細格柵用用大值，中格格柵用中值取取W1=00.07m3/103m3K2=11.5，則：W=式中：Q-------------設計流量，mm3/sW1-----------柵渣量(m3/103m3污水)，取0.07m3/103m3W==0.23m3//d＞0.2m3/d(采用機械清渣)選用HF-500型回回轉式格柵除除污機，其性性能見下表2-1，表1-1HF-5500型回轉式格格柵除污機性性能規(guī)格表型號電動機功率（Kww）設備寬（mm）設備高（mm）設備總寬（mm）溝寬（mm）溝深（mm）導流槽長度（mmm）設備安裝長（mmm）HF-5001.150050008505801535150025001.2集水池設計說明集水池是匯集準備備輸送到其他他構筑物去的的一種小型貯貯水設備，設設置集水池作作為水量調節(jié)節(jié)之用，貯存存盈余，補充充短缺，使生生物處理設施施在一日內能能得到均和的的進水量，保保證正常運行行。設計參數設計流量Q=55000m3/d=2088.33m3/h=0..058m3/s；設計計算集水池的容量為大大于一臺泵五五分鐘的流量量，設三臺水水泵（兩用一一備），每臺臺泵的流量為為Q=0.0229m3/s≈0.03m3/s。集水池容容積采用相當當于一臺泵30min的容量m3有效水深采用2mm，則集水池池面積為F=27m2，其尺寸為5.8m×5.8m。集水池構構造集水池內保保證水流平穩(wěn)穩(wěn)，流態(tài)良好好，不產生渦渦流和滯留，必必要時可設置置導流墻，水水泵吸水管按按集水池的中中軸線對稱布布置，每臺水水泵在吸水時時應不干擾其其他水泵的工工作，為保證證水流平穩(wěn)，其其流速為0.3-0..8m/h為宜。1.3泵房設計說明泵房采用用下圓上方形形泵房，集水水池與泵房合合建，集水池池在泵房下面面，采用全地地下式。考慮慮三臺水泵，其其中一臺備用用。設計參數設計流量Q=55000m3/d=2088.33m3/h=0..058m3/s取Q=60L/s，則一一臺泵的流量量為30L/s。設計計算.1選泵前總揚揚程估算經過格柵柵水頭損失為為0.2m，集集水池最低水水位與所需提提升經常高水水位之間的高高差為：778.5-773.4122=4.5m1.3.3.2出水管水頭頭損失總出水管Q=600L/s，選用管徑DN250，查表的v=1.223m/s,,1000ii=9.911,一根出水管管，Q=30L//s，選用管徑DN200，v=0.997m/s,,1000ii=8.6，設管總長長為40m，局部損失失占沿程的30%，則總損失失為：1.3.3.3水水泵揚程泵站內管線水頭損損失假設為11.5m，考考慮自由水頭頭為1.0mm,則水泵總揚揚程為：H=44.5+0..5+1.55+1.0==7.5m取8m。1.3.3.4選泵選擇100QW1120-100-5.5型污水泵三三臺，兩用一一備，其性能能見表2-3表1-2100QWW120-110-5.5型污水泵性能能流量30L/s電動機功率5.5KW揚程10m電動機電壓380V轉速1440r/miin出口直徑100㎜軸功率4.96KW泵重量190kg效率77.2%1.4水力篩設計說明過濾廢水中的細小小懸浮物設計參數設計流量Q=55000m3/d=2088.33m3/h=0..058m3/s設計計算機型選取選用HS120型水力篩三三臺（兩用一一備），其性性能如表2-2，1-3HS1200型水力篩規(guī)格格性能處理水量（m3//h）篩隙(mm)設備空重(Kg))設備運行重量(KKg)1001.54601950圖1-2水力篩外外形圖1.5調節(jié)池設計說明調節(jié)池是用來均衡衡調節(jié)污水水水量、水質、水水溫的變化，降降低對生物處處理設施的沖沖擊，為使調調節(jié)池出水水水質均勻，防防止污染物沉沉淀，調節(jié)池池內宜設置攪攪拌、混合裝裝置。設計參數設計流量Q=55000m3/d=2088.33m3/h=0..058m3/s；調節(jié)池停停留時間T=5.00h。設計計算.1調節(jié)池有效效容積V=QT==208..33×5=1041..65m3.2調節(jié)池水面面面積調節(jié)池有效水深取取5.5米，超高0.5米，則.3調節(jié)池的長度取調節(jié)池池寬度為155m，長為13m，池的實際際尺寸為：長長×寬×高=15m×13m×6m=11770m3。.4調節(jié)池的攪攪拌器使廢水混合均勻，調調節(jié)池下設潛潛水攪拌機，選選型QJB77.5/6－640/33-303//c/s1臺.5藥劑量的估估算設進水pH值為110，則廢水中中【OH-】=10-4mol//L,若廢水中含含有的堿性物物質為NaOH,所以CNaOH=110-4×40==0.04gg/L，廢水中共共有NaOH含量為5000××0.04==200kgg/d，中和至7，則廢水中中【OH-】=10-7mol//L，此時CNaOH=110-7×40==0.4×110-5g/L，廢水中NaOH含量為5000××0.04××10-5=0.002kg/dd，則需中和和的NaOH為200-00.02=1199.988kg/d，采用投酸酸中和法，選選用96%的工業(yè)硫酸酸，藥劑不能能完全反應的的加大系數取取1.1，2NaOHH+H22SO4→Na2SO4+H2O98199.98㎏2444.9766㎏所以實際的硫酸用用量為kg//d。投加藥劑時，將硫硫酸稀釋到3%的濃度，經經計量泵計量量后投加到調調節(jié)池，故投投加酸溶液量量為.6調節(jié)池的提提升泵設計流量Q=330L/s,靜揚程為80.9--71.055=9.855m?？偝鏊躋=600L/s，選用管徑DN250，查表的v=1.223m/s,,1000ii=9.911,設管總長為50m，局部損失失占沿程的30%，則總損失失為：管線水頭損失假設設為1.5mm，考慮自由由水頭為1..0m,則水泵總揚揚程為：H=99.85+00.64+11.5+1..0=12..99m取13m。選擇150QW1100-155-11型污水泵三三臺，兩用一一備，其性能能見表2-3表1-4150QQW100--15-111型污水泵性性能流量30L/s電動機功率11KW揚程15m電動機電壓380V轉速1460r/miin出口直徑150㎜軸功率4.96KW泵重量280kg效率75.1%1.6UASBB反應池設計說明UASB反應池由由進水分配系系統(tǒng)、反應區(qū)區(qū)、三相分離離器、出水系系統(tǒng)、排泥系系統(tǒng)及沼氣收收集系統(tǒng)組成成。UASB反應池有以以下優(yōu)點：沉降性能良好，不不設沉淀池，無無需污泥回流流不填載體，構造簡簡單節(jié)省造價價由于消化產氣作用用，污泥上浮浮造成一定的的攪拌，因而而不設攪拌設設備污泥濃度和有機負負荷高，停留留時間短設計參數設計流量Q=55000m3/d=2088.33m3/h=0..058m3/s；進水COD=14000mg/L去除率為80%；容積負荷（Nv）為為：4.5kkgCOD//(m3·d)；污泥產率為：0..07kgMLLSS/kggCOD；產氣率為：0.44m3/kgCOOD。設計計算.1UASB反反應器結構尺尺寸計算1.反應器容積計算(包括沉淀區(qū)區(qū)和反應區(qū))UASB有效容積積為：V有效=式中：V有效---------------反應器有有效容積，m3Q---------------設計流量量，m3/dS0---------------進水有機物物濃量,kgCOD//m3Nv---------------容積負荷荷,kgCODD/(m3·d)V有效==1556m32.UASB反反應器的形狀狀和尺寸工程設計反反應器2座，橫截面面為矩形①反應器有效高度為為5m，則②單池從布水均勻性性和經濟性考考慮，矩形池池長寬比在2：1以下較為合合適設池長L=16mm，則寬，取10m。單池截面積：③設計反應池總高HH=6.5mm，其中超高高0.5m（一般應用用時反應池裝裝液量為70%-990%）單池池總容積單池池有效反應容容積單個反應器實際尺尺寸16m×10m×6.5m反應應器數量2座總池池面積反應應器總容積總有有效反應容積積，符合有機符符合要求UASB體積有效系系數在70%-990%之間，符合合要求④水力停留時間（HHRT）及水力負負荷率(Vr)符合設計要求。.2三相分離器器構造設計1.設計說明三相分離器要具有有氣、液、固固三相分離的的功能。三相相分離器的設設計主要包括括沉淀區(qū)、回回流縫、氣液液分離器的設設計。2.沉淀區(qū)的設計三相分離器的沉淀淀區(qū)的設計同同二次沉淀池池的設計相同同，主要是考考慮沉淀區(qū)的的面積和水深深，面積根據據廢水量和表表面負荷率決決定。本工程設計中，與與短邊平行，沿沿長邊每池布布置6個集氣罩，構構成6個分離單元元，則每池設設置6個三相分離離器。三相分離器長度BB=10m，每個單元元寬度b=L/66=16/66=2.6667m。沉淀區(qū)的沉淀面積積即為反應器器的水平面積積，即160m2。沉淀區(qū)的表面負荷荷率3.回流縫設計計如圖1-3是三相相分離器的結結構示意圖圖1-3三相分離離器結構示意意圖設上下三角形集氣氣罩斜面水平平夾角α=55°，取h3=1.1m；b1=h3/tgθ式中：b1————下三角集集氣罩底水平平寬度，m;;α————下三角集集氣罩斜面的的水平夾角；；h3————下三角集集氣罩的垂直直高度，m;;b1==0.77m則相鄰兩個下三角角形集氣罩之之間的水平距距離：b2=b-2b11=2.6677–2×0.77=1.113m則下三角形回流縫縫面積為：S1=b2·l·n==1.13×10×6=67.88m2下三角集氣罩之間間的污泥回流流逢中混合液液的上升流速速(V1)可用下式計計算：V1=Q1//S1式中：Q1—————反應器器中廢水流量量，m3/h；S1————下三角形形集氣罩回流流逢面積，mm2；V1==1.53m/h<2.0m/s,符合設設計要求。設上三角角形集氣罩下下端與下三角角斜面之間水水平距離的回回流縫的寬度度b3=CD=0.45m,則上三角形形回流縫面積積為：S2=b3·ll·2n=0.45×10×2×6=54m2上下三角角形集氣罩之之間回流逢中中流速(V2)可用下式計計算：V2=Q1//S2，式中：Q2————反應器中中廢水流量，m3/h；S2————上三三角形集氣罩罩回流逢之間間面積，m2；V1==1.92m/hV1<V2<2.0m/s,符合設設計要求。確定上下三角形集集氣罩相對位位置及尺寸，由由圖可知：BC==b3/sin355°=0.355/0.57736＝0.61m4.氣液分離設設計由圖2-3可知：CE=CDSinn55°=0..45×Siin55°=0.37mmCB=設AB=0.4m，則h4=(AB·coss55°+b2/2)·=(0.4×0.57336+00.72/22)×1.42281=0.8244m校核氣液分離。假定氣泡上上升流速和水水流流速不變變沿AB方向水流速度：式中：B————三相分離離器長度N————每池三相相分離器數量量氣泡上升速度：VVb=式中：d————氣泡直徑徑，cm；ρ1————液體密度度，g/cmm3；ρg————沼氣密度度，g/cmm3；ρ————碰撞系數數，取0.95；μ————廢水的動動力粘滯系數數，0.02g//cm·s；V————液體的運運動粘滯系數數，cm2/s取d=0.01cmm(氣泡)，常溫下，ρ1=1.033g/cm3,ρg=1.2××10-3g/cm3，V=0.00101cmm2/s,ρ=0.955，μ=Vρ1=0..0101××1.03==0.01004g/cmm·s。一般廢水水的μ>凈水的μ,故取μ=0.02g/ccm·s。由斯托克克斯工式可得得氣體上升速速度為：；；；可脫去d≧0..01cm的氣泡。5.三相分離器器與UASB高度設計三相分離區(qū)總高度度h=h2+h3+h4–h5h2為集氣罩以上的覆覆蓋水深，取取0.5m。UASB總高高H=6..5m，沉淀區(qū)高2.5m，污泥區(qū)高高1.5m，懸浮區(qū)高高2.0m，超高0.55m。.3布水系統(tǒng)設設計計算1.配水系統(tǒng)采采用穿孔配管管，進水管總總管徑取200㎜，流速約約為0.955m/s。每個反應應器設置10根DN150㎜支管，每每根管之間的的中心距離為為1.5m，配水孔徑徑采用16㎜，孔距1..5m，每孔服務務面積為1.5×11.5=2..25㎡，孔徑向向下，穿孔管管距離反應池池底0.2m，每個反應應器有66個出水孔，采采用連續(xù)進水水。2.布水孔孔徑徑共設置布水孔666個，出水流流速u選為2.2m/s，則孔徑為為3.驗證常溫下，容積負荷荷（Nv）為：4.55kgCODD/(m3·d)；產氣率為：：0.4m3/kgCOOD；需滿足足空塔水流速速度uk≤1.0mm/h,空塔沼氣上上升流速ug≤1.0m//h?？账魉俣龋?.0mm/h符合要求?？账饬魉俣龋?.0m/h符合要求。.4排泥系統(tǒng)設設計計算1.UASB反反應器中污泥泥總量計算一般UASB污泥床主主要由沉降性性能良好的厭厭氧污泥組成成，平均濃度度為15gVSSS/L,則兩座UASB反應器中污污泥總量：。2.產泥量計算算厭氧生物處處理污泥產量量取：0.07kgMLLSS/kggCOD①UASB反應器器總產泥量式中：△X————UASBB反應器產泥泥量，kgVSSS/d；r————厭氧生物物處理污泥產產量，kgVSSS/kgCOOD；Co————進水COOD濃度kg/m3；E————去除率，本本設計中取80%。②據VSS/SS==0.8，△X=3922/0.8==490kggSS/d單池產泥△XXi=△X/2==490//2=2245kgSSS/d③污泥含水率為988%，當含水率率＞95%，取，則污泥產量單池排泥量④污泥齡3.排泥系統(tǒng)設設計在UASB三相分離離器下0.5m和底部400㎜高處處，各設置一一個排泥口，共共兩個排泥口口。每天排泥泥一次。.5出水系統(tǒng)設設計計算出水系統(tǒng)的作用是是把沉淀區(qū)液液面的澄清水水均勻的收集集并排出。出出水是否均勻勻對處理效果果有很大的影影響。1.出水槽設計計對于每個反反應池，有6個單元三相相分離器，出出水槽共有6條，槽寬0..3m。①單個反應器流量②設出水槽口附近水水流速度為0.2m//s，則槽口附近水水深取槽口附近水深為為0.25m，出水槽坡坡度為0.01；出水槽尺尺寸10m×00.2m×00.25m；出水槽數數量為6座。2.溢流堰設計計①出水槽溢流堰共有有12條（6×2），每條長10m，設計900三角堰，堰堰高50㎜，堰口水水面寬b=50㎜。每個UASB反應器處處理水量28L/ss,查知溢流負負荷為1-2LL/（m·s），設計溢溢流負荷f=11.117LL/（m·s），則堰上上水面總長為為：。三角堰數量：個，每條溢流流堰三角堰數數量：504/112=42個。一條溢流堰上共有有42個100㎜的堰口，42個140㎜的間隙。②堰上水頭校核每個堰出流率：按900三角堰計算算公式，堰上水頭：③出水渠設計計算反應器沿長邊設一一條矩形出水水渠，6條出水槽的的出水流至此此出水渠。設設出水渠寬0.8m，坡度0.001，出水渠渠渠口附近水流流速度為0.3m//s。渠口附近水深以出水槽槽口為基基準計算，出出水渠渠深：：0.25++0.1166=0.377m，離出水渠渠渠口最遠的的出水槽到渠渠口的距離為為14.67米，出水渠渠長為14.667+0.11=14.777m，出水渠尺尺寸為14.777m×0..8m×0..37m，向渠口坡坡度0.001。④UASB排水管管設計計算選用DN250鋼管排排水，充滿度度為0.6，管內水流流速度為.6沼氣收集系系統(tǒng)設計計算算1.沼氣產量計計算沼氣主要產產生厭氧階段段，設計產氣氣率取0.4。①總產氣量每個UASB反應應器的產氣量量②集氣管每個集氣罩罩的沼氣用一一根集氣管收收集，單個池池子共有13根集氣管。每根集氣管內最大大氣流量據資料，集氣室沼沼氣出氣管最最小直徑d=100mmm,取100㎜.③沼氣主管每每池13根集氣管先先通到一根單單池主管，然然后再匯入兩兩池沼氣主管管。采用鋼管管，單池沼氣氣主管管道坡坡度為0.5%..單池沼氣主管內最最大氣流量取D=150㎜，充充滿度為0.8，則流速為為④兩池沼氣最大氣流流量為取DN=250㎜，充充滿度為0.6；流速為2.水封灌設計計水封灌主要是用來來控制三相分分離氣的集氣氣室中氣液兩兩相界面高度度的，因為當當液面太高或或波動時，浮浮渣或浮沫可可能會引起出出氣管的堵塞塞或使氣體部部分進入沉降降室，同時兼兼有有排泥和和排除冷凝水水作用。水封高度式中：H0—————反應應器至貯氣罐罐的壓頭損失失和貯氣罐內內的壓頭為保證安安全取貯氣罐罐內壓頭，集集氣罩中出氣氣氣壓最大H1取2mH2O，貯氣罐內內壓強H0為400㎜H2O。②水封灌水封高度取1.5m，水封灌面面積一般為進進氣管面積的的4倍，則水封灌直徑取0..5m。3.氣水分離器器氣水分離器起到對對沼氣干燥的的作用，選用用φ500㎜×H18000㎜鋼制氣水水分離器一個個，氣水分離離器中預裝鋼鋼絲填料，在在氣水分離器器前設置過濾濾器以凈化沼沼氣，在分離離器出氣管上上裝設流量計計及壓力表。4.沼氣柜容積積確定由上述計算可知該該處理站日產產沼氣2240，則沼氣柜容積積應為3h產氣量的體體積確定，即即。設計選用300鋼鋼板水槽內導導軌濕式儲氣氣柜，尺寸為為φ7000㎜×H60000㎜。1.7CASSS反應池設計說明CASS工藝是SSBR工藝的發(fā)展展，其前身是是ICEAS，由預反應應區(qū)和主反應應區(qū)組成。預預反應區(qū)控制制在缺氧狀態(tài)態(tài)，因此提高高了對難降解解有機物的去去除效果，與與傳統(tǒng)的活性性污泥法相比比，有以下優(yōu)優(yōu)點：建設費用低，省去去了初沉池、二二沉池及污泥泥回流設備。運行費用低，節(jié)能能效果顯著。有機物去除率高，出出水水質好，具具有良好的脫脫氮除磷功能能。管理簡單，運行可可靠，不易發(fā)發(fā)生污泥膨脹脹。污泥產量低，性質質穩(wěn)定，便于于進一步處理理與處置。設計參數設計流量Q=55000m3/d=2088.33m3/h=0..058m3/s；進水COD=280mmg/L，去除率為85%；BOD污泥負荷（Ns）為：0.11kgBOD/㎏MLSS；混合液污泥濃度為為：X=40000mg//L；充水比為：0..32；進水BOD=1600mg/L，去除率為90%。設計計算.1運行周期及及時間的確定定1.曝氣時間式中：————充水比比————進水BBOD值，mg/ll；————BODD污泥負荷，kkgBOD/㎏MLSS；X—————混合液污泥泥濃度，mg/L。2.沉淀時間設曝氣池水深H=5m，緩沖層高高度=0..5m，沉淀時間間為：3.運行周期TT設排水時間td=0..5h,運行周期為為每日周期數：NN=24//6=4.2反應池的容容積及構造1.反應池容積積單池容積為反應池總容積為式中：N————周期數數；————單池容積積；————總容積積；n————池數，本本設計中采用用2個CASS池；————充水比比。2.CASS反反應池的構造造尺寸CASS反應池為為滿足運行靈靈活和設備安安裝需要，設設計為長方形形，一端為進進水區(qū)，另一一端為出水區(qū)區(qū)。如圖1--4所示為CASS池構造。圖1-4CASSS池結構示意意圖據資料，B：H==1～2，L：B=4～6，取B=10m,L==40m。所以=400×10×55=20000m3單池面積CASS池沿長長度方向設一一道隔墻，將將池體分為預預反應區(qū)和主主反應區(qū)兩部部分，靠近進進水端為CASS池容積的10%左右的預反反應區(qū)，作為為兼氧吸附區(qū)區(qū)和生物選擇擇區(qū)，另一部部分為主反應應區(qū)。根據資料，預反應應區(qū)長L1=（0.16～0.25）L，取L1=8m。3.連通口尺寸寸隔墻底部設設連通孔，連連通兩區(qū)水流流，設連通孔孔的個數為3個。連通孔孔口面積AA1為：式中：Q————每天處處理水量，；；————CASSS池子個數；U————設計計流水速度，本本設計中U=50m/h；————一日內運運行周期數；A————CAASS池子的面積積，；————連通孔孔孔口面積，㎡；————預反應應區(qū)池長，；————池內設設計最高水位位至潷水機排排放最低水位位之間的高度度，；B————反應池池寬，。==1.6m孔口沿隔墻均勻布布置，孔口寬寬度不宜高于于1.0，故取0.9，則寬寬為2.8。.3污泥COD負負荷計算由預計COD去除除率得其COD去除量為：：280則每日去除的COOD值為：=1190kg/d=式中：Q————每天處理理水量，SU————進水COOD濃度與出水水濃度之差，mg/Ln————CASSS池子個數X————設計污泥泥濃度，mg/LV————主反應區(qū)區(qū)池體積，==0.11.4產泥量及排排泥系統(tǒng)1.CASS池池產泥量CASS池的剩余余污泥主要來來自微生物代代謝的增值污污泥，還有很很少部分由進進水懸浮物沉沉淀形成。CASS池生物代謝謝產泥量為：：式中：a————微生物代代謝增系數，kgVSS/kgCODb————微生物自自身氧化率，1/d根據啤酒廢水性質質，參考類似似經驗數據，設設計a=0..83，b=0.005，則有：：假定排泥含水率為為98%，則排泥量量為：2.排泥系統(tǒng)每池池底坡向排泥泥坡度i=0..01，池出水端端池底設（11.0×1.0×0..5）m3排泥坑一個個，每池排泥泥坑中接出泥泥管DN2000一根。.5需氧量及曝曝氣系統(tǒng)設計計計算1.需氧量計算算根據實際運行經驗驗，微生物氧氧化1kgCOOD的參數取0.53，微生物自自身耗氧參數數取0.18，則一個池池子需氧量為為：=0.53×55000/22×238×100-3+0..18×3500×110-3×1953=1600.4424kg/d則每小時耗氧量為為：2.供氣量計算算溫度為20度和330度的水中溶溶解氧飽和度度分別為：，微孔曝氣器出口處處的絕對壓力力為：==式中：H————最大水深深，空氣離開主反應區(qū)區(qū)池時的氧百百分比為：式中：————空氣擴散散器的氧轉移移率，取155%值暴氣池中混合液平平均溶解氧飽飽和度按最不不利溫度為：：溫度為20℃時，暴氣池中中混合液平均均溶解氧飽和度度為：溫度為20℃時，脫氧清水的的充氧量為：：式中：————氧轉移折折算系數，一般取0.8～0.85，本設計取0.82；————氧溶解解折算系數，一一般取0.9～0.97，本設計取0.95；————密度，㎏/L，本設計取1.0㎏/L；C————廢水中中實際溶解氧氧濃度，mg/L；R————需氧量量，㎏/L，為66.68㎏/L。暴氣池平均供氣量量為：(空氣密度為1.229㎏/)。每立方米廢水供空空氣量為：每去除1kgCOOD的耗空氣量量為：3.布氣系統(tǒng)計計算單個反應池平面面面積為40×10，設423個曝氣器，則則每個曝氣器器的曝氣量=G/4223=17885.34//423=44.22/h。選擇QMZM-3000盤式膜片式式曝氣器。其其技術參數見見表1-5。表1-5QMZM--300盤式膜片式式曝氣器技術術參數型號工作通氣量服務面積氧利用率淹沒深度供氣量QMZM-30002～8m3/h·個0.5～1.0m2/h·個35%～59%4～8m4.25m3//h從鼓風機房出來一一根空氣干管管，在兩個CASS池設兩根空空氣支管，每每根空氣支管管上設46根小支管。兩兩池共兩根空空氣支管，92根空氣小支支管。氣干管流速為155m/s，支管流速速為10m//s，小支管流速速為5m/ss，則空氣干管管徑：=0.229m,取DN300㎜鋼管空氣支管管徑：，取DN100㎜鋼管，空氣小支管管徑：：，取DN60㎜鋼管。4.鼓風機供氣壓力計計算曝氣器的淹沒深度度H=4.55m，空氣壓力力可按下式進進行估算：校核估算的空氣壓壓力值管道沿程阻力損失失可由下式估估算：式中：-----------阻力損失系系數，取4.4.取空氣干管長為330m，則其沿程阻力損失取空氣支管長為440m，則其沿程阻力損失取空氣小支管長為為16m,則其沿程阻力損失空氣管道沿程阻力力損失為設空氣管道的局部部阻力損失為為=0.5KKPa，則空空氣管路的壓壓力總損失為為：取膜片式微孔曝氣器器的最大壓力力損失為=22.9KPaa，則鼓風機機的供氣壓力力為：＜58.8KPa。故鼓風機的供氣壓壓力可采用58.8KKPa，選擇一臺臺風機曝氣，則則風機能力為為G=50mm3/min..5.鼓風機房布布置選用兩臺DG超小小型離心鼓風風機，，供氣氣量大時，兩兩臺一起工作作，供氣量小小時，一用一一備。DG超小型離心心鼓風機規(guī)格格如表1-6。表1-6DG超小小型離心鼓風風機流量50m3/miin電動機形式TEFC壓縮介質空氣電動機功率75KW出口壓力63.8KPa電動機電壓220V軸功率52KW重量1t其占地尺寸寸為2016㎜×1008㎜，高為965㎜（含基礎礎）。.6CASS反反應池液位控控制CASS反應池有有效水深為55米。排水結束是最低水水位基準水位為5m,,超高為0.5m,保護水深為0.5m,,污泥層高度保護水深的設置是是為了避免排排水時對沉淀淀及排泥的影影響。進水開開始與結束由由水位控制，曝曝氣開始由水水位和時間控控制，曝氣結結束由時間控控制，沉淀開開始與結束由由時間控制，排排水開始由時時間控制、排排水結束由水水位控制。.7排出裝置的選擇每池排出負荷選擇XBS-3000型旋轉式式潷水器，其其技術參數如如表1-7。表1-7XBS-3300型旋轉式式潷水器技術術參數型號流量（m3/h）堰長（m）總管管徑(mm))潷水深度H（m）功率(KW)XBS-3003004250<2.50.55第二章污泥部分分各處理構筑筑物設計與計計算2.1集泥井設計說明污水處理系統(tǒng)各構構筑物所產生生的污泥每日日排泥一次，集集中到集泥井井，然后在由由污泥泵打到到污泥濃縮池池。污泥濃縮池為間歇歇運行，運行行周期為24h,其中各構筑筑物排泥、污污泥泵抽送污污泥時間為1.0～1.5h，污泥濃縮縮時間為20.0hh,濃縮池排水水時間為2.0h,閑置時間為0.5h～1.0h。設計參數設計泥量啤酒廢水處理過程程產生的污泥泥來自以下幾幾部分：=1\*GB3①UASB反應器，Q1=24.55m3/d,含水率98%；=2\*GB3②CASS反應器，Q2=44.688m3/d,含水率99%；總污泥量為：Q=Q1+Q2=69.118m3/d，設計中中取70m3/d。設計計算考慮各構筑物為間間歇排泥，每每日總排泥量量為70m3/d，需在1.5h內抽送完畢畢，集泥井容容積確定為污污泥泵提升流流量（70m3/d）的10min的體積，即即7.8m3。此外，為保證CAASS排泥能按其其運行方式進進行，集泥井井容積應外加加37.233m3。則集泥井井總容積為7.8+337.23==45.000m3。集泥井有效深度為為3.0m，則其平面面面積為設集泥井平面尺寸寸為4.0×44.0m。集泥井為為地下式，池池頂加蓋，由由污泥泵抽送送污泥。集泥井最高泥位為為-0.5mm,最低泥位為-3m池底標高為-3.5m。濃縮池最最高泥位為2m。則排泥泵泵抽升的所需需凈揚程為5m，排泥泵富富余水頭2.0m，管道水頭頭損失為0.5m，則污泥泵泵所需揚程為為5+2+00.5=7..5m。選擇兩臺80QWW50-100-3型潛污污泵提升污泥泥（一用一備備）。其性能能如表1-88。表1-880QWW50-100-3型潛污污泵性能型號流量(m3/h))揚程（m）轉速(r/minn)電動機功率(kww)效率(%)出口直徑（㎜）重量（kg）80QW50-110-350101430372.3801252.2污泥濃縮縮池設計參數.1設計泥量啤酒廢水處理過程程產生的污泥泥來自以下幾幾部分：=1\*GB3①UASB反應器，Q1=24.55m3/d,含水率98%；=2\*GB3②CASS反應器，Q2=44.688m3/d,含水率99%；總污泥量為：Q=Q1+Q2=69.118m3/d，設計中中取70m3/d。.2參數選取固體負荷（固體通通量）M一般為10～35kg/mm3h，取M=30kkg/m3d=1.225kg/mm3h；濃縮時間取T==20h；設計污泥量Q==40m3/d；濃縮后污泥含水率率為96%；設計計算.1容積計算濃縮后污泥體積：：m3/dV0——污泥含水率變?yōu)镻P0時污泥體積積.2池子邊長根據要求，濃縮池池的設計橫斷斷面面積應滿滿足：A≧QC/M式中：Q————入流污泥泥量，m3/d；M————固體通量量，kg/mm3·d；C————入流流固體濃度kkg/m3。入流固體濃度（CC）的計算如如下：=×1000×(11-98%)=4900kg/d=×1000×(11-99%)=4466.8kg/d那么，Qc=++=936.88kg/dC=936.8//70=13.388kg/m3濃縮后污泥濃度為為：=936.8/335=26.777kg/m3濃縮池的橫斷面積積為：A=Qc/MM=70×13.388/30==31.222m2設計一座正方形濃濃縮池，則每每座邊長B=55.7m，則實際面面積A=55.7×5.7=32.5m2.2池子高度取停留時間HRTT=200h，有效高度度=QT/244A=770×20/244×31.222=1..5m，超高=0.5m，緩沖區(qū)高高=0.5m。則池壁高高：=++=2..7m.3污泥斗污泥斗下錐體邊長長取0.5m，污泥斗傾傾角取50°則污泥斗的的高度為：H4=(5.7/2–0.5//2)×ttg50°=3.1m污泥斗的容積為：：V2=h4（aa12+a1a2+a22）=×3.1×(5.772+5.7×0.5+00.52)=36.78m33.4總高度H=2.8+3.1=5.8m設計計算草圖如圖圖2-1。圖2-1污泥濃縮池池設計計算草草圖.5排水口濃縮后池池內上清液利利用重力排放放，由站區(qū)溢溢流管管道排排入格柵間，濃濃縮池設四根根排水管于池池壁，管徑DN150㎜。于濃縮縮池最高處設設置一根，向向下每隔1..0m、0.6m、0.4m處設設置一根排水水管。2.3污泥脫水水間設計參數.1設計泥量濃縮后污泥含水率率為96%；濃縮后污泥體積：：=35m3/d.2參數選取壓濾時間取T==4h；設計污泥量Q==35m3/d；濃縮后污泥含水率率為96%；壓濾后污泥含水率率為75%。工藝流程工藝流程見圖2--2。圖2-2污泥脫水水工藝流出圖圖2.3.3設計計計算2.3.3.1污泥體積式中Q——脫水后污污泥量mm3/dQ0——脫水水前污泥量m3/dP1——脫水前前含水率（%）P2——脫水后含含水率（%）M——脫水后干污泥重量量（kg/d）==5.6m3/d==14000kg/dd污泥脫水后形成泥泥餅用小車運運走，分離液液返回處理系系統(tǒng)前端進行行處理。2.3.3.2機型選取選取DYQ-10000型帶式壓榨榨過濾機，其其工作參數如如表2.5：表2-1DYQ-11000型帶式壓榨榨過濾機工作作參數濾網電動機控制器型號最大沖洗耗水量((m3/h)(mmm）沖洗壓力（Mpaa)氣動部分輸入壓力力（MPa）有效寬（mm)速度Kw/min型號功率（Kw）10000.4-4JZTY31-442.2JDIA-406≥0.40.5-1氣動部分流量(mm3/h)處理能力【kg//h·m2】泥餅含水率（%))外形尺寸（長X寬寬X高）（mm）重量（kg)50-50065-755050X18990X2366545002.3.3.3投藥裝置投藥量根據據城市污水污污泥、啤酒廠廠污水站污泥泥絮凝劑脫水水試驗知，常常用絮凝劑的的投藥量分別別為：氯化鐵鐵5.0%---8.0%%,硫酸鋁8.0%---12%，聚合氯化化鋁3.0%---10.00%，聚丙烯酰酰胺1.5‰--2.5‰。投藥系統(tǒng)投按加聚聚丙烯酰胺考考慮。設計投投藥量為2.0‰，則每日需需藥劑為：14400×2..0/10000=22.8kg需要純度為90%%的固體聚丙丙烯酰胺為2.8//0.9=33.1kg調配的絮凝劑溶液液濃度為0.2%--0.4%,則溶液所需需溶藥灌最小小容積為1550L。選擇ZJ-4770型折槳式攪攪拌機一臺，其其規(guī)格如表2-8。表2-2ZJ-4770型折槳式攪攪拌機性能及及及外形尺寸寸型號功率(kw)池形尺寸(㎜)槳葉距池底高（㎜㎜）轉速(r/min)長×寬高ZJ-4702.21200×120001100180130藥液投加選用J--Z125//3.2型柱塞計量量泵，其性能能如表2-9。表2-3J-Z1125/3..2型柱塞計量量泵性能型號流量(L/h)排出壓力(MPaa)泵速(次/min)電動機功率(KWW)進、出口直徑(㎜㎜)重量(kg)J-Z125/33.21251020.7515～230計量泵占地尺寸為為815㎜×715㎜，高為575㎜（不含基基礎）。第三章構筑物高高程計算3.1污水構筑筑物高程計算算3.1.1污水水流經各處理理構筑物水頭頭損失表3-1污水流經各各處理構筑物物水頭損失表表構筑物名稱水頭損失（m）構筑物名稱水頭損失（m）格柵0.2UASB反應池1.0水力篩1.2CASS反應池0.6調節(jié)池0.3集水井0.2污水管渠水頭損失失計算表表3-2污水管渠水水頭損失計算算表名稱流量（L/s）管徑（㎜）坡度I(‰)流速V(m/s)管長(m)I·L出廠管---CAASS584000.8160.77170.01330.100.113CASS0.6CASS—UASB584000.8160.778.10.0072.690.120.127292502.430.956.80.01720.1240.141292502.430.952.30.0063.690.170.18UASB1.0UASB---調調節(jié)池292002.530.922.30.0060.950.0440.06584000.8160.77390.0430.0860.126調節(jié)池0.3調節(jié)池---水力力篩584000.8160.7740.01220.160.063水力篩1.2集水井0.2格柵0.26.31高程確定UASB處的地坪坪標高為766.4m，按按結構穩(wěn)定原原則確定池底底埋深為-11.5m，然后根據據各處理構筑筑物之間的水水頭損失推求求其它構筑物物的設計水面面標高，調節(jié)節(jié)池設計成地地下式，確定定水面標高為為76.4mm，從調節(jié)池池到UASB經過提升泵泵提升。經過過計算各污水水處理構筑物物的設計水面面標高見下表表。各處理構筑物的水水面標高及池池底標高見表3-3。表3-3各處理構筑物的水水面標高及池池底標高構筑物名稱水面標高(m)池底標高(m)構筑物名稱水面標高(m)池底標高(m)進水管75.5075.20調節(jié)池76.470.9格柵前75.5075.10UASB80.974.9格柵后75.41275.012CASS79.674.6集水井75.41273.412水力篩77.976.73.2污泥高程程計算污泥管道水頭損失失管道沿程損失管道局部損失式中：————污泥濃度系系數————局部阻力系數D————污泥管管徑L————管道長度v————管