特高壓組合式放線滑車的研制(最全)word資料

特高壓組合式放線滑車的研制劉凱 徐守琦 譚志明摘要:在特高壓架空輸電線路施工的過(guò)程中，采用“二牽八”組合式放線滑車配合雙牽引走板，利用其互換性完成六分裂或八分裂導(dǎo)線的展放，以提高工作效率和架線施工載荷的安全性。特高壓組合式放線滑車經(jīng)過(guò)研制，現(xiàn)已投入實(shí)際應(yīng)用。關(guān)鍵詞:特高壓二牽八組合放線滑車架線載荷互換性導(dǎo)則中都明確提出除特殊情況外不宜同相異步展工藝的需求，研究了與其放線配套使用的特高壓組合式放線滑車?；嚫艣r特點(diǎn)低于滑車輪片的上邊緣，以利于走板能夠順利通過(guò)，本滑車可以代替?zhèn)鹘y(tǒng)滑車，以克服傳統(tǒng)施工方法中需要配套使用的大噸位牽引機(jī)、牽引繩、連接器等不足，并有效保證施工的安全性，大幅度減少工器具的投入。五輪、七輪、九輪直至十一輪滑車的尼龍輪片都可以相互通用，極大地提高了滑車輪片的應(yīng)用范圍和利用率，一定程度上節(jié)約了施工成本。是一種簡(jiǎn)便易行、通用性極高的架線工具。1輪滑99輪滑車和11針對(duì)雙牽引走板的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)1中、采用掛膠承重輪片，雙牽引走板前端兩根主牽引鋼絲繩對(duì)應(yīng)配合的滑輪（見(jiàn)1中、R）采用非掛膠承重輪片（余位置均為掛膠通用輪片。滑車上增設(shè)的大小鉸鏈見(jiàn)圖（如大噸位拉鏈葫蘆等）施工的便利性和施工效率，以較小的投入換來(lái)了較高的回報(bào)，體現(xiàn)了很強(qiáng)的經(jīng)濟(jì)實(shí)用性。圖1模塊化互換性特點(diǎn)圖2鉸鏈圖示1.1.6圖3主掛板的多樣式吊孔結(jié)構(gòu)主要技術(shù)參數(shù)表1主要技術(shù)參數(shù)/m///kN//kg

1.761m×1.04m×1.869104048.5300125879．3滑車的設(shè)計(jì)計(jì)算分析特高壓組合式放線滑車包括大小鉸鏈、主掛板、底架、立柱、主軸、尼龍輪等幾大部分孔是一致的，只是施工方法的不同。拉線掛點(diǎn)也焊接在邊立柱上，它在滑車懸掛到耐張塔（叫轉(zhuǎn)角塔）鉸鏈的順次打開(kāi)或者閉合，可以在不使用輔助工具（如大噸位拉鏈葫蘆等）情況下，實(shí)現(xiàn)初級(jí)引繩和次級(jí)引繩的進(jìn)出滑車操作，大大提高施工的便利性和施工效率。析。載荷計(jì)算以滑車整體為研究對(duì)象為鋼絲繩或?qū)Ь€對(duì)滑車的拉力。計(jì)算工況。圖4滑車受力分析圖這里要對(duì)各個(gè)構(gòu)件進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，需要計(jì)算各個(gè)構(gòu)件的外力，這是一個(gè)超靜定問(wèn)題。以滑輪軸ABCD為研究對(duì)象，受力見(jiàn)圖6。圖5滑車受力模型簡(jiǎn)圖圖6受力分析圖整個(gè)結(jié)構(gòu)為左右對(duì)稱結(jié)構(gòu)，因此有

F FA DF F

（1）B CFF qb

（2）列平衡方程，

1 2 2 M a

（3）將（1）式代入得

FaF abF 2ab0B C D補(bǔ)充變形協(xié)調(diào)條件

F F F FA B C D

（4） BB B B其中δ 為的變形，δ為滑輪點(diǎn)的變形量，δ為支撐B C′D′在B′點(diǎn)的變形量。桿BB′發(fā)生的是壓縮變形、滑輪軸ABCD、支撐管A′B′C′D′發(fā)生的是彎曲變形。這些變形量利用材料力學(xué)的公式可寫(xiě)的方程，代入式即可解出FA。由于彎曲變形的計(jì)算比較繁瑣，這里借工具實(shí)現(xiàn)上述計(jì)算過(guò)程。求解過(guò)程的主程序、子函數(shù)如后所示。最終求F

在此基礎(chǔ)A上可以計(jì)算出各個(gè)構(gòu)件所受的外力。吊架強(qiáng)度及穩(wěn)定性

B c D 1 2吊架結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖7所示，建立實(shí)體模型，利用實(shí)體單元進(jìn)行剖分。圖7吊架零件圖圖8變形圖有限元位移分析結(jié)果見(jiàn)圖8。最大位移為1.322mm。失穩(wěn)臨界。理論計(jì)算采用的理想線彈性屈臨界載荷會(huì)降低。圖9吊板失穩(wěn)模式大鉸鏈、長(zhǎng)橫銷及大鉸鏈銷結(jié)構(gòu)分析大鉸鏈零件圖見(jiàn)圖10。該結(jié)構(gòu)為上下對(duì)稱，取一半建立實(shí)體模型。圖10大鉸鏈零件圖。在長(zhǎng)橫銷（鉸鏈銷）與吊架連接部位的接觸面、長(zhǎng)橫銷（鉸鏈銷）與大鉸鏈的接觸面分別定義接觸對(duì)。。最大應(yīng)力小于屈服極限。圖11大鉸鏈銷等效應(yīng)力云圖。最大應(yīng)力遠(yuǎn)小于屈服極限。圖12長(zhǎng)橫銷等效應(yīng)力支撐管結(jié)構(gòu)分析支撐管零件圖見(jiàn)圖13。圖13支撐管零件圖位移邊界條件：）端部孔處施加豎直方向位移約束；）并在一點(diǎn)施加垂直于紙面的位移約束與中間支撐接觸的孔處施加豎直向下。有限元分析結(jié)果見(jiàn)圖14所示，最大應(yīng)力為221MPa，最大應(yīng)力出現(xiàn)在支撐管端部的孔上。應(yīng)力小于屈服極限。圖14支撐管等效應(yīng)力圖支撐管的變形見(jiàn)圖15所示，最大位移為1.24mm，出現(xiàn)在支撐管的中部。圖15支撐管變形圖支撐管螺栓結(jié)構(gòu)分析由于M27螺栓比M30螺栓更危險(xiǎn)，因此對(duì)M27螺栓校核。螺栓受剪切，其剪切應(yīng)力為：F SFA

39100068.12MPa13.52螺栓等級(jí)為10.9級(jí)，剪切許用應(yīng)力為:SS

900360MPa2.5由于，68.12×3<360，因此，M27螺栓滿足剪切強(qiáng)度條件和3倍變形條件，則M30螺栓也滿足。滑輪軸結(jié)構(gòu)分析滑輪軸結(jié)構(gòu)和受力簡(jiǎn)單，采用解析解進(jìn)行應(yīng)力計(jì)算。A滑輪軸受力見(jiàn)圖16，其中FA

FB

64F FB

78kN。其內(nèi)力分布見(jiàn)圖17，彎矩最大值M11.78kNm。由彎曲應(yīng)力公式M

32MmaxW3maxmaxW3maxmax應(yīng)力小于材料屈服極限。圖16滑輪軸受力簡(jiǎn)圖軸承42218靜強(qiáng)度

圖17滑輪軸剪力和彎矩圖CP0 0 0試驗(yàn)基本要求》滾動(dòng)軸承靜載安全系數(shù)應(yīng)不小。導(dǎo)線載荷，每個(gè)軸承的當(dāng)量靜載荷。軸承NJ90mm160mm30。按機(jī)械設(shè)計(jì)手結(jié)束語(yǔ)進(jìn)行全面技術(shù)鑒定并頒發(fā)了型式試驗(yàn)報(bào)告2021日申請(qǐng)中華人民共和國(guó)知識(shí)產(chǎn)權(quán)局發(fā)明和實(shí)用新型兩項(xiàng)專利標(biāo)段放線施工中應(yīng)用參考文獻(xiàn)：[1]（上冊(cè)[M[2]（第七版[M2001.[3][M2004.[4]徐鶴Ansy[M2007.陳登云.超高壓架空輸電線路架線用張力機(jī)、牽引機(jī)的設(shè),35-38.[6]（卷[M]2004.作者簡(jiǎn)介：劉凱（1975—），男，工程師，本科，主要從事輸電線路工程設(shè)備技術(shù)管理工作。大功率逆變器組合式IGBT過(guò)流保護(hù)方案相對(duì)于旋轉(zhuǎn)變流裝置要低得多，如IGBTdi/dt。由于引線電感和漏感的存在，過(guò)大的di/dt有效性。IGBT的失效原因和保護(hù)方法引起IGBT失效的原因有：①過(guò)熱損壞。集電極電流過(guò)大易引起瞬時(shí)過(guò)熱，如器件散熱不良會(huì)使器件持續(xù)過(guò)熱，當(dāng)溫度超過(guò)允許值時(shí)器件將損壞。如果器件持續(xù)工作在外部負(fù)載上升。若芯片溫度超過(guò)硅本征溫度（0℃，器件將失去阻斷能力，柵極控IGBTIGBT130度左右。PNPNNPN晶體管Rs，PRsNPN基極來(lái)說(shuō)相當(dāng)于一個(gè)正向偏置電壓。在規(guī)定的集電極電流范圍內(nèi)，這個(gè)正向偏置電壓不大，對(duì)NPN晶體管不起任何作用。當(dāng)集電極電流增大到一定程度時(shí)，該正向電壓足以使NPN晶體管開(kāi)通，進(jìn)而使NPNPNP形成自鎖現(xiàn)象，這就是所謂的靜態(tài)鎖定效應(yīng)。IGBT發(fā)生鎖定效應(yīng)盾，集電極電NPN體管開(kāi)通的正向偏置電壓，造成寄生晶閘管自鎖。③瞬態(tài)過(guò)電流。IGBT在運(yùn)行過(guò)程中所承受的大幅值過(guò)電流除短路、直通等故障外，還有續(xù)流二極管的反向恢復(fù)電流、緩沖電容器的放電電流及噪聲干擾造成IGBT失效。④過(guò)電壓造成集電極與發(fā)射極擊穿。⑤過(guò)電壓造成柵極與發(fā)射極擊穿。IGBT的保護(hù)方法當(dāng)過(guò)流情況出現(xiàn)時(shí)，IGBT必須維持在短路安全工作區(qū)(SCSOA)內(nèi)。IGBT承IGBTIGBT欠飽和式保護(hù)。過(guò)流信息檢測(cè)IGBT的短路保護(hù)，必須進(jìn)行過(guò)流檢測(cè)。適用于過(guò)流檢測(cè)的方法通常是IGBTIGBT的集電UCEkUCE并與設(shè)定的閾值進(jìn)行比較，采用比較器的輸出控制驅(qū)動(dòng)電路的關(guān)斷，也可完成過(guò)流保護(hù)。封鎖驅(qū)動(dòng)信號(hào)IGBT是在關(guān)斷感性大電流負(fù)載時(shí)，必須采取相應(yīng)的保護(hù)電路以避免IGBT的鎖定效應(yīng)發(fā)生。減小柵壓IGBT的短路電流和柵壓有密切關(guān)系，柵壓越高，短路時(shí)電流就越大。在短路或UGE分步減小或斜波減小，短路電流便會(huì)減小下IGBTdi/dt也減小。集成驅(qū)動(dòng)電路（EXB841M579XX系列）都有UCE檢測(cè)電路，當(dāng)發(fā)現(xiàn)欠飽和時(shí)，將柵壓鉗位到10V左右，增大UCEtscIsc同柵極UCE5-50IGBT時(shí)di/dtIGBT失控或過(guò)壓而損壞，通常采用降柵壓的軟關(guān)IGBT承受過(guò)載電流的時(shí)間。在降柵壓動(dòng)作后，設(shè)定一個(gè)固定延遲時(shí)間以判斷故障電流的真實(shí)性。如在延遲時(shí)間內(nèi)故障消失，則柵壓自動(dòng)恢復(fù)；如故障仍然存在，則執(zhí)行軟關(guān)斷，使柵壓降至0V以下，最終關(guān)斷IGBT。采用降柵壓軟關(guān)斷綜合保護(hù)技術(shù)可使故障電流的幅值和下降率以及過(guò)電壓都受到限制，使IGBT的運(yùn)行軌跡處于安全區(qū)內(nèi)。在設(shè)計(jì)降柵壓軟關(guān)斷保護(hù)電路時(shí)，要正確選擇降柵壓的幅度和速度。如果降柵壓的幅度較大（V以上不必采用軟關(guān)斷。如果降柵壓幅度較?。╒以下，則降柵速度可快些，而封鎖柵壓的速度必須慢一些，即采用軟關(guān)斷，以避免產(chǎn)生過(guò)高的過(guò)電壓。(4)降頻“打嗝”保護(hù)非每個(gè)保護(hù)電路都是必需的。組合保護(hù)方案逆變部分保護(hù)逆變器設(shè)計(jì)為半橋式結(jié)構(gòu)，串聯(lián)諧振負(fù)載，驅(qū)動(dòng)電路采用IR公司的IR2110半橋驅(qū)動(dòng)芯片。IR2110。IR2110芯SD5-51所示。電壓型逆變器引起短路故障的原因有：①直通短路。橋臂中某一個(gè)器件（包括反并二極管）損壞；或由于控制電路、驅(qū)動(dòng)電路的故障，以及干擾引起驅(qū)動(dòng)電路誤觸發(fā)，造成一個(gè)橋臂中兩個(gè)IGBT同時(shí)開(kāi)通。②負(fù)載電路短路。在某些升壓變壓器輸出場(chǎng)合，副邊出現(xiàn)短路情況。③逆變器輸出直接短路。5-52給出了保護(hù)電路框圖。逆變器直通保護(hù)電路必須有非?？斓乃俣取Ｔ谝籌GBT。母線電流檢測(cè)用霍爾傳感器，它的響應(yīng)速度LM319，將檢測(cè)值與設(shè)定值比較，IGBT的驅(qū)動(dòng)信號(hào)，同時(shí)用觸發(fā)器構(gòu)成整流部分保護(hù)高、L中儲(chǔ)能很大時(shí)更加危險(xiǎn)。C中流過(guò)，同時(shí)整流器繼續(xù)輸出Ud5-53給出了整流器在該工況時(shí)的等效電路，LC串聯(lián)諧振，由于T/4時(shí)結(jié)束，電路的諧振方程為：可見(jiàn)在諧振到1/4周期時(shí)，電容上的電壓達(dá)到最大值Ucmax之后諧振停止。電容上最后的電壓與母線電流、電感及電容有關(guān)，對(duì)此在保護(hù)動(dòng)作的同時(shí)將整流電路轉(zhuǎn)換到逆變工作狀態(tài)（觸發(fā)角a0度，使濾波電感中的能量IGBTT沒(méi)有應(yīng)力沖擊，同時(shí)也可以避免在大電流下瞬間關(guān)斷可能導(dǎo)致IGBT超出關(guān)斷安全工作區(qū)而處于鎖定狀態(tài)。深圳德意志工業(yè)分享！2021特高壓輸電技術(shù)國(guó)際會(huì)議論文集1特高壓交流輸電線路的無(wú)源電磁干擾計(jì)算的方法及其應(yīng)用1,1,2,2(1.華北電力大學(xué)電力工程系河北保定;2.國(guó)網(wǎng)電科院湖北武漢摘要:架空輸電線路的導(dǎo)體產(chǎn)生的散射作用會(huì)影響周圍電磁波的傳播,輸電線路與短波通((站1000kVNEC關(guān)鍵詞;;;0引言電力傳輸系統(tǒng)對(duì)各種無(wú)線通信的影響主要在于以下兩個(gè)方面:,;2、高壓輸電線路作為一種高大的金屬物體,可對(duì)空間電磁波產(chǎn)生反射和再輻射,從而構(gòu)成無(wú)源干擾;由電暈放電產(chǎn)生的干擾稱為有源干擾。有源干擾水平通常依據(jù)基于大量測(cè)試數(shù)據(jù)得出的CISPRPubNo.18,一般認(rèn)為距電力線路100m,每倍程衰減10dB,100m以外,每倍程衰減6dB,特別是高壓電力線路的架設(shè)力線路和鐵塔上的散射和反射,無(wú)源干擾針對(duì)電力線路對(duì)無(wú)線電通信的無(wú)源干擾問(wèn)題,美國(guó)[1-3]、加拿大[4]、日本[5-7]等國(guó)從上世紀(jì)六十年代就展開(kāi)了電力線路對(duì)MF[2]、VHF/UHF[1,6-7]、米波[3]等不同頻段信號(hào)影響的相關(guān)研究,研究對(duì)象涉及無(wú)線電廣播[5]、雷達(dá)導(dǎo)航[3]等多個(gè)領(lǐng)域。1996年,IEEE專門公布了電力線路對(duì)調(diào)幅廣播臺(tái)站影響預(yù)測(cè)和測(cè)量的標(biāo)準(zhǔn)[8]。文獻(xiàn)[9]總結(jié)了國(guó)內(nèi)在1990年前后就開(kāi)始了關(guān)于電力線路對(duì)短波通信的無(wú)源干擾影響的研究工作及其相關(guān)結(jié)論。經(jīng)過(guò)這些研究,最終形成了我國(guó)現(xiàn)行的不同無(wú)線電臺(tái)站電磁環(huán)境防護(hù)標(biāo)準(zhǔn)。目前解決高壓輸電線路對(duì)無(wú)線電臺(tái)站無(wú)源干擾問(wèn)題的一般方法是按照現(xiàn)行的不同無(wú),來(lái)判定高壓輸電線路是否對(duì)無(wú)線電臺(tái)站造成則需采取改變輸電線路路徑或搬遷無(wú)線電臺(tái)站等措施,以滿足防護(hù)要求。但是這些標(biāo)準(zhǔn)由于制定時(shí)間均在15年前,對(duì)于目前的現(xiàn)狀存在站電磁環(huán)境要求》(GB13614-1992中,規(guī)定500kV超高壓輸電線路對(duì)短波無(wú)線電收信臺(tái)無(wú)源影響的防護(hù)間距必須大于2000m,而其它垂直接地導(dǎo)體與短波無(wú)線電收信臺(tái)的防護(hù)間距必須大于60Dl(Dl為垂直接地體的高,這一數(shù)值只有30Dl。以我國(guó)最近投運(yùn)的1000kV為例,其鐵塔高度都超過(guò)50m,如果采用60Dl的防護(hù)間距,則1000kV交流特高壓輸電線路與短波無(wú)線電測(cè)向臺(tái)的防護(hù)間距必須大于3000m。這一防護(hù)距離遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于500kV超高壓輸電線路與短波無(wú)線電測(cè)向臺(tái)2000m都難以接受。并且現(xiàn)行的不同無(wú)線電臺(tái)站電磁環(huán)境防護(hù)標(biāo)準(zhǔn)都是針對(duì)500kV及以下電壓等級(jí)的交流輸電線路,數(shù)值方法廣泛應(yīng)用于對(duì)這一問(wèn)題的分析[3,10-16]。文獻(xiàn)[14]使用了NEC(NumericalElectromagneticsCode,NEC或2特高壓交流輸電線路的無(wú)源電磁干擾計(jì)算的方法及其應(yīng)用FEKO等基于矩量法或快速多極子法的計(jì)算軟件進(jìn)行仿真計(jì)算,并且已經(jīng)在特高壓直流和交流[16]輸電線路的無(wú)源干擾計(jì)算中取得了成果。本文以文獻(xiàn)[14-16]的方法為基礎(chǔ)根據(jù)背景電磁噪聲增量限值的要求對(duì)特高壓交流縮比線路模型進(jìn)行了計(jì)算,并通過(guò)與測(cè)量結(jié)果相比較驗(yàn)證了算法的有效性,最后得到了特高壓輸電無(wú)源干擾的防護(hù)間距可以采用現(xiàn)有500kV交流高壓輸電線路影響防護(hù)間距作為標(biāo)準(zhǔn)。特高壓輸電線路防護(hù)間距計(jì)算方法允許背景電磁噪聲增量國(guó)內(nèi)對(duì)無(wú)線電臺(tái)站與輸電線路間防護(hù)距離的確定主要采用允許背景電磁噪聲增量控制的方法。即規(guī)定架空線路架設(shè)后對(duì)空間場(chǎng)的影響不能超過(guò)規(guī)定的背景噪聲增量。短波無(wú)線電測(cè)向臺(tái)、短波無(wú)線電收信臺(tái)的允許背景電磁噪聲增量以及500kV超高壓輸電線路無(wú)源影響的防護(hù)間距,如表1所示[17-19]。我們可以根據(jù)允許背景電磁噪聲增量確定1000kV交流特高壓輸電線路的防護(hù)距離。表1不同無(wú)線電臺(tái)站允許背景電磁噪聲增量和500kV交流高壓輸電線路影響防護(hù)間距無(wú)線電臺(tái)站允許背景電磁噪聲增量(dB防護(hù)間距(m短波無(wú)線電測(cè)向臺(tái)一級(jí)二級(jí)短波無(wú)線電收信臺(tái)三級(jí)1.2電磁噪聲增量計(jì)算方法:20lgisESE=(1式中,Es表示某頻率的入射信號(hào)在考慮輸電線路影響是在觀測(cè)點(diǎn)產(chǎn)生的空間電場(chǎng)強(qiáng)度;Ei表示無(wú)輸電線路時(shí)該信號(hào)在觀測(cè)點(diǎn)產(chǎn)生的空間電場(chǎng)強(qiáng)度。1.3無(wú)源干擾計(jì)算模型由于無(wú)線電信號(hào)多為垂直極化的形式,線路的無(wú)源干擾主要是由垂直地面的桿塔散射產(chǎn)生,所以將垂直極化的均勻平面波作為信號(hào)源。當(dāng)某一頻率的平面波沿不同角度入射時(shí),分別計(jì)算出接收天線與輸電線路處于一定距離情況下,存在線路前后的電場(chǎng)強(qiáng)度Ei和Es,利用式(1計(jì)算不同入射角對(duì)應(yīng)的無(wú)源干擾水平,將干擾水平最大值看作這一頻率和防護(hù)間距對(duì)應(yīng)的無(wú)源干擾水平。計(jì)算時(shí)分為兩種情況考慮。一方面,假設(shè)發(fā)信臺(tái)采用垂直振子發(fā)射天線,研究頻率在1MHz~30MHz范圍內(nèi)各頻率下發(fā)射天線與1000kV特高壓交流輸電線路不同距離時(shí)的無(wú)源干擾問(wèn)題;另一方面,假設(shè)電磁波的入射方向垂直于1000kV特高壓交流輸電線路,強(qiáng)度以垂直大地的方式極化,研究頻率在1MHz~30MHz范圍內(nèi)各頻率下接收天線與1000kV:發(fā)射天線無(wú)源干擾的計(jì)算模型如圖1(a所示,接收天線在虛線構(gòu)成的圓形計(jì)算區(qū)域上改變位置,分別計(jì)算出發(fā)射天線與架空輸電線路不同距離情況下,是否存在鐵塔和輸電線路時(shí)電場(chǎng)強(qiáng)度的變化規(guī)律;接收天線無(wú)源干擾的計(jì)算模型如圖1(b所示,在入射電磁波沿不同方向角入射,分別計(jì)算出接收天線與架空輸電線路在不同距離情況下,是否存在鐵塔和輸電線路時(shí)電場(chǎng)強(qiáng)度的變化規(guī)律。(a發(fā)射天線無(wú)源干擾計(jì)算模型示意圖(b接收天線無(wú)源干擾計(jì)算模型示意圖圖1無(wú)源干擾計(jì)算模型示意圖交流特高壓輸電線路防護(hù)距離特高壓輸電線路對(duì)短波臺(tái)站的無(wú)源干擾水平進(jìn)行了計(jì)算。各頻率和塔型情況下的無(wú)源影響方向圖基本類似。圖2給出了頻率為5MHz時(shí)鼓形塔構(gòu)成的雙發(fā)射天線計(jì)算區(qū)域鐵塔及導(dǎo)線模型接收天線位置2021特高壓輸電技術(shù)國(guó)際會(huì)議論文集3回線路與輸電線路不同距離時(shí)的無(wú)源影響方向圖。圖中上方對(duì)應(yīng)圖1中的為接收臺(tái)站一側(cè),粗線段表,不同入射角并且防護(hù)間距不同時(shí)最大干擾水平對(duì)應(yīng)的入射角也不盡相同。干,500m0.5dB2000m0.2dB。根據(jù)全部計(jì)算結(jié)果,在輸電線路防護(hù)間距固定時(shí)選取其在短波頻段范圍內(nèi)不同頻率的最大無(wú)源繪制各種類型的線路在不同防護(hù)間距條件下的無(wú)源干擾水平包絡(luò)圖,如圖3所示。鼓形塔對(duì)線路對(duì)應(yīng)的無(wú)源干擾水平最大,貓頭塔線路次之,直線塔最小,這是因?yàn)殡p回塔高度最高而直線,而桿塔的高度直接影響其電磁散射效果。此外各種類型線路的無(wú)源干擾水平隨距離的增加,當(dāng)距離大于2000m0.5dB。如果將1000kV交流特高壓輸電線路對(duì)無(wú)線電臺(tái)站的無(wú)源影響看成無(wú)線電臺(tái)站的背景電磁噪聲增量利用表1列出的不同無(wú)線電臺(tái)站的允許背景(1d=500m(2d=1000m(3d=1500m(4d=2000m圖25MHz時(shí)距臺(tái)站不同距離時(shí)無(wú)源干擾水平(a短波頻段內(nèi)輸電線路對(duì)收信臺(tái)最大無(wú)源影響的包絡(luò)線(b短波頻段內(nèi)輸電線路對(duì)發(fā)信臺(tái)最大無(wú)源影響的包絡(luò)線圖3水平擾包絡(luò)線電磁噪聲增量,兼顧圖8的計(jì)算結(jié)果,可以確定和提出1000kV交流特高壓輸電線路對(duì)不同無(wú)線電臺(tái)站的防護(hù)間距,如表2所示。表2短波頻段不同無(wú)線電臺(tái)站允許背景電磁噪聲增量與1000kV站等級(jí)允許背景電磁噪聲增量(dB距(m500kV(m一級(jí)二級(jí)三級(jí)未定計(jì)算結(jié)果驗(yàn)證為了驗(yàn)證本文所采用的計(jì)算方法,我們對(duì)一段交流超高壓輸電線路縮比模型的無(wú)源干擾水平進(jìn)行了測(cè)試和相應(yīng)的計(jì)算。輸電線路縮比模型與實(shí)際特高壓線路的比例為1:30,鼓形塔模型高度為1.85米,檔距為154所示在康西草原的一塊開(kāi)闊地由發(fā)射天線提供垂直極化的入射波,利用對(duì)數(shù)周期天線測(cè)量距地面1m固定為100米線路距發(fā)射天線的距離(d,選擇發(fā)射天線工作頻率為、、、800MHz。固定天線的發(fā)射功率,分別圖4交流超高壓輸電線路縮比模型示意圖特高壓交流輸電線路的無(wú)源電磁干擾計(jì)算的方法及其應(yīng)用測(cè)量不存在輸電線路時(shí)接收天線所在位置的場(chǎng)強(qiáng)Ei和存在輸電線路時(shí)的場(chǎng)強(qiáng)Es,并計(jì)算此種情況下輸電線路的無(wú)源干擾水平。表3給出了只有鐵塔時(shí)的測(cè)試結(jié)果,表4給出了鐵塔和線路都存在時(shí)的測(cè)試結(jié)果。表3試驗(yàn)線路無(wú)源干擾水平(只有鐵塔(800(dBuV/m6.78.8測(cè)試結(jié)果有線路時(shí)場(chǎng)強(qiáng)(dBuV/m距發(fā)射天線(m表4試驗(yàn)線路無(wú)源干擾水平(鐵塔和線路測(cè)試頻率(800無(wú)線路時(shí)場(chǎng)強(qiáng)(dBuV/m6.78.8最大影響值測(cè)試結(jié)果有線路時(shí)場(chǎng)強(qiáng)(dBuV/m距發(fā)射天線(m從測(cè)試結(jié)果可以看出,在測(cè)試的頻點(diǎn)中均沒(méi)有超過(guò)表2的背景噪聲增量。從而驗(yàn)證了表2防護(hù)間距的合理性。4結(jié)論通過(guò)本文研究,同時(shí)考慮到1000kV交流特高壓輸電線路的其他因素可能產(chǎn)生的影響,從偏嚴(yán)和保護(hù)環(huán)境的角度出發(fā),建議在短波頻段內(nèi)1000kV交流特高壓輸電線路對(duì)不同無(wú)線電臺(tái)站無(wú)源影響的防護(hù)間距為:一級(jí)無(wú)線電臺(tái)站仍采用500kV超高壓交流輸電線路標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的防護(hù)間距,即2000m;二級(jí)無(wú)線電臺(tái)站選1000m;三級(jí)無(wú)線電臺(tái)站選500m參考文獻(xiàn)P.C.Hill,MeasurementofreradiationfromlatticemastsatV.H.F.,Proc.Inst.Elec.Eng.,1964,111(12:1957-1968J.S.Belroses,W.Lavrench,J.Dunn,etal.Theeffectsofre-radiationfromhighrisebuildingsandtransmissionlinesupontheradiationpatternofMFbroadcastingantennaarrays,ProceedingsofAGARD/EPPMeeting.SpatindNorway,1979KamalSarabandi,MoonsoooPark. 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重量/kg 說(shuō) 明ZMP1

4076

左右下曲臂分別整體起吊吊點(diǎn)位置選擇：下曲臂內(nèi)主材從上數(shù)第ZMP21-2 6/2 ZMP3ZMP21

436146464574

410米φ17.54根工作繩起吊。抱桿傾角：5°起吊夾角：10°ZMP31

5396

片，整體組裝。ZMP11634.6ZMP11634.6ZMP21880.9ZMP32004.8ZMP211896.2ZMP311928.5ZMP12289ZMP22602ZMP33160ZMP212640ZMP313207吊點(diǎn)位置選擇：上下曲臂中間的大K（33-4 4）/2

210米φ17.54根φ15工作繩起吊。抱桿傾角：10°響起吊和就位。1 吊點(diǎn)位置：橫擔(dān)下主材從中心向外數(shù)第5 /22/2

212米φ17.52根工作繩起吊。抱桿傾角：5°起吊夾角：5°ZMP3、ZMP31均超重，需拆除附鐵進(jìn)行ZMP1 1540 邊橫擔(dān)整體起吊。ZMP2 1748

2KZMP3 1870

210米φ17.5的吊點(diǎn)繩ZMP21

26-7 5/2ZMP31 1928.5

轉(zhuǎn)向滑車。起吊夾角：<5°750×750×34000鋼鋁混合抱桿組立酒杯塔酒杯塔塔型特點(diǎn)項(xiàng)目呼稱高全高(m)塔總重(t)橫擔(dān)長(zhǎng)/重地線支架重（t）上下曲臂高/重上曲臂高/重(m/t)下曲臂高/重（m/t）抱桿參數(shù)及使用條件抱桿參數(shù)、斜材規(guī)格：∠40×∠40×3

貓頭塔51595450.7/14.01.526/19.413/6.013/13.4抱桿分段：2×4m（鋁段）＋9×2m（鋼段）＋2×4m（鋁段）允許軸向抗壓強(qiáng)度：198kN允許起吊負(fù)荷：7t,長(zhǎng)細(xì)比91。抱桿使用要求7t。m以內(nèi)為宜。操作要點(diǎn)2-245.4吊裝帶，上拉線采用鋼絲繩。起立抱桿：采用500×500×15m人字抱桿整體起立34m抱桿，采用2點(diǎn)起吊。提升抱桿：利用對(duì)角主材進(jìn)行抱桿提升，采用2根工作繩提升，在提升過(guò)程中始終要有道腰環(huán)起作用，確保提升過(guò)程中抱桿處于豎直狀態(tài)，減少各部分受力。用條件，控制控制繩確保塔片距離塔身0.5m以內(nèi)。2塔頭部分吊裝ZBS1D13.34吊，上部分整籠起吊。抱桿承托繩安裝在平口以下主材結(jié)點(diǎn)處，抱桿向吊件側(cè)傾斜。下曲臂采用零吊的方式進(jìn)行，但重量不得超過(guò)4.53度。下曲臂分成上部分的左右分別整籠起吊，重量越為下曲臂分成上部分的左右分別整籠起吊，重量越為4.55度。下曲臂下部分吊裝布置圖采用鋼管補(bǔ)強(qiáng)下曲臂上部分吊裝布置示意圖下曲臂上部分吊裝布置示意圖吊裝完畢后，在兩側(cè)下曲臂之間做前后側(cè)各一道補(bǔ)強(qiáng)拉線，使其成為一整體。下曲臂吊裝完畢后，卸下抱桿。上曲臂整體吊裝在左右下曲臂上分別提升抱桿，抱桿埋深7.7米，如圖所示。由于酒杯塔上曲臂單側(cè)重量3008kg10度。中橫擔(dān)及邊橫擔(dān)上主材的吊裝中橫擔(dān)分前后片起吊，起吊重量為4.5噸，同時(shí)帶上橫擔(dān)上平面主材。成。邊橫擔(dān)及地線支架的吊裝5002.5m米，如圖所示。利用抱桿起吊地線支架，每個(gè)地線支架重量為0.75噸。利用地線支架分前后片起吊邊橫擔(dān)頭部，重量為0.6噸)。2.3采用雙650×6