哈工大 工業(yè)窯爐講課

熱風爐知識(zhīshi)

培訓精品資料第一講提高風溫的措施高風溫是高爐最廉價,利用率最高的能源,每提高100℃風溫約降低焦比4～7%。當前能源緊張,迫切需要進一步提高風溫。影響提高風溫的因素很多，提高風溫的措施根據(jù)(gēnjù)各個熱風爐的實際情況不同，有很多的方法。結(jié)合我廠的實際情況,提高風溫可從以下幾方面采取措施或加以改進。精品資料一、我國近年來高爐設(shè)計中采用的幾種熱風爐形式：1、頂燃式熱風爐頂燃式熱風爐由于頂部燃燒器的不同(bùtónɡ)和增加部分設(shè)計高風溫技術(shù)的不同(bùtónɡ)，國內(nèi)大致分為以下幾種。（1）BSK（北京首鋼卡魯金）新型頂燃熱風爐。以首鋼京唐為代表的熱風爐，在使用附加燃燒爐將廢氣預(yù)熱后的助燃空氣加熱至600℃，高爐煤氣預(yù)熱至200℃，全燒高爐煤氣的情況下，月平均風溫達到1300℃。

精品資料（2）卡魯金式熱風爐。國內(nèi)用的很多，以鞍鋼5#為代表的熱風爐，在全燒高爐(gāolú)煤氣、助燃空氣預(yù)熱至350、高爐(gāolú)煤氣預(yù)熱至200℃的情況下風溫水平達到了1250℃。（3）柳鋼和建研院共同研制的頂燃爐。已柳鋼為代表的頂燃爐，將頂燃爐和球式熱風爐結(jié)合起來，用在了2200m3高爐(gāolú)上，其風溫水平也達到了1230℃。精品資料2、外燃式熱風爐目前國內(nèi)新投產(chǎn)的高爐，熱風爐大多采用新日鐵式外燃式熱風爐。以上海寶鋼和太鋼的4000級高爐為代表。在空氣、煤氣雙預(yù)熱的前提(qiántí)下，混燒部分焦爐煤氣（采用圓形格柵式陶瓷燃燒器）和對助燃空氣富氧等提高熱風爐理論燃燒溫度的手段，風溫長期保持在1250℃。精品資料3、霍格文內(nèi)燃式和改進型內(nèi)燃式熱風爐霍格文內(nèi)燃式和改進型內(nèi)燃式熱風爐，以寶鋼旗下的寧波鋼廠為代表，在較早3000級以下高爐設(shè)計中采用較多，其有效的克服了傳統(tǒng)內(nèi)燃爐結(jié)構(gòu)上的缺陷，可實現(xiàn)長壽，但在提供風溫水平上有著不足，在設(shè)計熱風爐蓄熱面積大的情況下（約高爐鼓風(ɡǔfēnɡ)對應(yīng)熱風爐蓄熱面積大于40m2／（m3／min））、混燒部分高熱值煤氣，風溫可達到1200—1250℃。精品資料4、其它形式的熱風爐，如ZSD型、段潤心型、合達式、達涅利康力斯ECDC外燃爐等，不是用于小型高爐就是不太成熟。二、提高熱風爐的拱頂溫度１、拱頂溫度的確定１）有耐火材料的理化性能確定?；驗榉乐挂驕y量誤差或燃燒控制的不及時而燒壞拱頂，一般將實際的拱頂溫度控制在比拱頂耐火磚荷重(hèzhòng)軟化點低100℃左右。精品資料２）由燃料的含塵量確定。格子磚因渣化和堵塞而降低壽命。產(chǎn)生格子磚渣化的條件是煤氣的含塵量和溫度，拱頂溫度燒的越高，要求煤氣含塵量越低。３）受生成腐蝕介質(zhì)限制。熱風爐燃燒生成的高溫煙氣中含有ＮＯＸ腐蝕性成分，隨著頂溫的升高，生成的腐蝕介質(zhì)的關(guān)系，因此，為避免(bìmiǎn)發(fā)生拱頂鋼板的晶間應(yīng)力腐蝕，須控制拱頂溫度不超過1400℃或采取防止晶間應(yīng)力腐蝕地措施。從1380℃到1430℃之間,50℃的范圍內(nèi)ＮＯＸ生成量1%升高到9%,而1320以前的ＮＯＸ生成量不足0.3%.精品資料2、拱頂溫度、熱風溫度與熱風爐理論燃燒(ránshāo)溫度的關(guān)系（1）拱頂溫度與熱風溫度的關(guān)系據(jù)國內(nèi)高爐生產(chǎn)實踐統(tǒng)計，大、中型高爐熱風爐拱頂溫度比平均風溫高100~200℃，小型高爐熱風爐拱頂溫度不平均風溫高150~300℃。測量拱頂溫度可采用輻射高溫計，紅外測溫儀或熱電偶。采用輻射高溫計時，為防止鏡頭沾灰，須壓縮空氣吹掃。采用熱電偶時，插入的合理深度為熱電偶熱端超出拱頂磚襯內(nèi)表面50-80mm。精品資料（2）拱頂溫度與理論燃燒溫度的關(guān)系由于爐墻散熱和不完全燃燒等因素的影響，我國大、中型高爐熱風爐實際拱頂溫度低于理論燃燒溫度70~90℃。3、配用高發(fā)熱量煤氣提高拱頂溫度（1）煤氣發(fā)熱量與熱風爐理論燃燒溫度的關(guān)系若空氣和煤氣都不預(yù)熱，他們帶入的物理熱只占總熱量收入(shōurù)的1﹪~2﹪，此時影響t理的主要因素為煤氣的發(fā)熱量。大致上，高爐煤氣發(fā)熱量，每±100kj/m3，t理相應(yīng)±24℃。精品資料高爐煤氣混入(hùnrù)不同量的焦爐煤氣，混合煤氣的發(fā)熱量及理論燃燒溫度t理。每增加焦爐煤氣1﹪，混合煤氣發(fā)熱量約增加150kj/m3，在混合量不超過15﹪以前，每1﹪焦爐煤氣提高理論燃燒溫度t理約16℃。每增加1﹪的天然氣混合煤氣的發(fā)熱量，約增加325kJ/m3，隨之提高約23﹪。需要混入(hùnrù)高熱值煤氣量的比例a高按下式計算：a高﹦(混合發(fā)熱量﹣高爐煤氣發(fā)熱量)／(焦爐煤氣發(fā)熱量﹣高爐煤氣發(fā)熱量)精品資料（2）混入高發(fā)熱量煤氣的方法熱風爐混入高發(fā)熱量煤氣的方法有3種：1）采用三孔陶瓷燃燒器，混合效果好、調(diào)節(jié)方便，但設(shè)備較復雜，一般用在大型高爐熱風爐上。2）采用引射器，簡易(jiǎnyì)方便，操作安全，混合效果也好，但混入比例較窄，高熱量低壓煤氣混入量一般不大于20﹪3）由供氣部門按指定發(fā)熱量事先混合好，再送至熱風爐燃燒(軋鋼廠加熱爐由燃氣公司提供采用該方式)。此法沒有因不同氣種壓力變化而產(chǎn)生的熱量波動，可避免燒壞熱風爐設(shè)備。但供氣部門須有較復雜的混合裝置和自控設(shè)備。精品資料4、預(yù)熱助燃空氣和煤氣（1）預(yù)熱助燃空氣、煤氣對理論燃燒溫度的影響1）助燃空氣預(yù)熱溫度對理論燃燒溫度的影響。助燃空氣溫度在800度以內(nèi)，每升100度，相應(yīng)提高t理30~35℃，一般按33℃計算(jìsuàn)。2）煤氣預(yù)熱溫度對理論燃燒溫度t理的影響，煤氣預(yù)熱溫度每升高100℃，提高t理約50℃。3）助燃空氣和煤氣同時預(yù)熱對理論燃燒溫度的影響。助燃空氣和煤氣同時都預(yù)熱，提高理論燃燒溫度的效果為兩者分別預(yù)熱效果之和。例如燃燒QDW=3400kJ/m3的煤氣，助燃空氣預(yù)熱到200℃時可提高t理=1360-1303=57℃；煤氣也預(yù)熱到200℃，可提高t理=1381-1303=78。t理提高的總效果為57+78=135℃。精品資料（2）熱風爐煙氣余熱回收預(yù)熱(yùrè)助燃空氣和煤氣目前國內(nèi)外已在高爐熱風爐上應(yīng)用的煙道余熱回收的換熱器，主要有：回轉(zhuǎn)式金屬板式、管狀式、熱媒式和熱管式等形式。都取得了較好的效果。熱管式換熱器回收熱風爐煙氣余熱預(yù)熱(yùrè)助燃空氣和煤氣。熱管是一種經(jīng)氣一液相變和循環(huán)流動來傳遞熱量的高效傳熱元件，用熱管組成的換熱器成為熱管換熱器。熱管是一個內(nèi)部抽成真空，并充以適量的工作介質(zhì)的密封管。精品資料5、燒單一的高爐煤氣實現(xiàn)1200℃以上的風溫為滿足1200℃至1300℃風溫，國內(nèi)外普遍采用配加高發(fā)熱值的燃料，如高爐煤氣、轉(zhuǎn)爐煤氣、天然氣等，但我國高發(fā)熱值的燃料比較缺乏，大部分鋼廠只能用單一的高爐煤氣，要實現(xiàn)1200℃的風溫，國內(nèi)外做了大量研究性試驗，并取得一定效果(xiàoguǒ)。（1）熱風爐自身預(yù)熱。（燃燒爐3+2或4+2）適合4座風包的熱風爐，其原理是熱量累加，并不節(jié)能，把助燃風預(yù)熱到800—900℃，風溫可達1200℃以上的風溫。標志是鞍鋼10號高爐（兩燒一送一預(yù)熱）。精品資料（2）開發(fā)了帶自身預(yù)熱(yùrè)的陶瓷燃燒器。這種陶瓷燃燒器要求的材質(zhì)必須耐急冷急熱。精品資料精品資料6、降低空氣利用系數(shù)。空氣過剩系數(shù)越小，理論上完全燃燒了可燃成分，不要有多余空氣，理論燃燒溫度最高，獲得的頂溫就最高。控制空氣過剩系數(shù)的方法有：（1）燒爐時勤觀察、勤動手調(diào)節(jié)、借助廢氣中氧氣含量，保證合理燃燒。（2）改善燃燒器的結(jié)構(gòu)、改善煤氣、空氣的混合(hùnhé)速度和效果。（3）采用自動燃燒控制系統(tǒng)。精品資料7、降低煤氣含水量。高爐煤氣溫度低，含有大量的飽和水和部分機械水。飽和水含量(hánliàng)越大，煤氣的發(fā)熱值越低下，在飽和水不超過10%（80g／m3）范圍內(nèi)，每增加1%（8g／m3）煤氣發(fā)熱量降低33．5kJ/m3，理論燃燒溫度降低8．5℃；機械水被帶往熱風爐，對煤氣的影響除和飽和水同樣外，汽化需要吸收煤氣燃燒產(chǎn)生的熱量，導致理論溫度降低。我廠為干式布袋除塵，降低含水的方法：（1）在煤氣上升或拐彎處設(shè)立脫水器，經(jīng)常放水。（2）煤氣管道要有良好保溫。（3）減少高爐爐頂打水作業(yè)。（4）控制入爐焦碳的水分含量(hánliàng)。精品資料三、縮小爐頂溫度和熱風溫度的差值增加蓄熱面積和磚重。熱風爐的供熱能力和其蓄熱面積、蓄熱量（磚重）有關(guān)。當格子磚量相同時，蓄熱面積越大，供熱能力越大風溫越高。熱風爐蓄熱面積通常設(shè)計為1m3高爐爐容對應(yīng)70—901或30—37m2（m3鼓風min）。蓄熱面積增大，減少了風溫降落(jiàngluò)，可用較低的爐頂溫度獲得較高的平均風溫。精品資料我廠舊區(qū)三座高爐采用ZSD型頂燃式熱風爐。該熱風爐的主要特點是：將燃燒室置于頂部，而在爐殼內(nèi)保留了熱風通道(tōngdào)；采用了燃燒效果好的短焰燃燒器。該三組熱風爐采用兩燒一送制，除沒有實現(xiàn)計算機控制燒爐技術(shù)外，換爐和其他過程實現(xiàn)自動化；助燃空氣預(yù)熱至150—180℃，由于采用布袋除塵煤氣溫度在100—150℃；助燃風量34000M3／h基本全用；每班換爐已達八、九次，說明已處于強化操作狀態(tài)。正常工況下該三組熱風爐蓄熱面積小。出現(xiàn)相同特征。精品資料（1）爐頂溫度和風溫的差值大。爐頂溫度1300—1350℃時，風溫1100—1150℃，溫差達200℃。（2）風溫落差大，且高溫時間短。初始風溫和(wēnhé)末風溫相差90—100。（3）煙道溫度上升快。60分鐘煙道溫度就已達300℃以上，提前進入煙道管理期，有效燒爐受到制約。精品資料以上特征反映了熱風爐的蓄熱面積小，傳統(tǒng)的一些熱風爐參數(shù)如每M3高爐蓄熱面積、格子磚的活面積、每M3格子磚的加熱(jiārè)面積、每M3格子磚重量等，隨著高爐擴容和風量的增加，都不能真實反映能否作為高爐提供高風溫的配置。我認為單位鼓風所對應(yīng)的蓄熱面積（m2／(m3／min)）可直接反映風溫的高低，它不受高爐級別和熱風爐形式、座數(shù)的限制，其數(shù)值越大風溫越高。六、七高爐，風量1200m3／min，單位鼓風蓄熱面積29.54m2／m3／min；三高爐，風量1200m3／min，單位鼓風蓄熱面積33.66（m2／m3／min)。八高爐，風量2600m3／min，單位鼓風蓄熱面積36.57m2／(m3／min)。精品資料四、提高(tígāo)廢氣溫度提高(tígāo)廢氣溫度可增加熱風爐中下部蓄熱量，因此通過增加單位時間燃燒煤氣量來適應(yīng)的提高(tígāo)廢氣溫度，可以減少周期風溫降落，是提高(tígāo)風溫的一種措施。在廢氣溫度為200~400℃的范圍之內(nèi)，每提高(tígāo)100℃廢氣溫度，約可提高(tígāo)風溫40℃。但單純采用這種措施會影響熱風爐的熱效率。如果與煙道廢氣余熱回收余熱助燃空氣和煤氣配合，則熱風爐熱效率不會降低，反而可以提高(tígāo)。精品資料1、影響廢氣溫度的因素(yīnsù)主要有：單位時間消耗的煤氣量，燃燒時間，熱風爐的加熱面積，空氣利用系數(shù)等。1）單位時間消耗的煤氣量。實踐證明：單位時間消耗煤氣量增加，導致廢氣溫度升高。2）燃燒時間的影響。廢氣溫度隨著燃燒時間的延長，而近似直線上升，如圖7-38所示。3）加熱面積。當換爐次數(shù)、單位時間燃燒的煤氣量都一定時，熱風爐加熱面積越小，其廢氣溫度越高。精品資料2、允許的廢氣溫度范圍為避免熱風爐熱效率的降低和燒壞蓄熱室下部支撐結(jié)構(gòu)，爐箅子、支柱。廢氣溫度理論上不得數(shù)值520—530℃。3、進一步提高廢氣溫度由于熱風爐廢氣余熱的成功回收，廢氣溫度高會影響熱風爐熱效率的問題，已不復存在，蓄熱室下部的支撐構(gòu)件爐箅子、支柱的燒損問題，可以選用耐高溫的金屬材料制作加以解決。將廢氣溫度提高到500℃（廢氣末溫）是可能的。再通過余熱回收裝置，余熱煤氣和助燃空氣(kōngqì)。這樣可以一舉三得：精品資料1）能將煤氣和空氣(kōngqì)的預(yù)熱溫度提高到300℃。2）不需要再建什么設(shè)備，只要將原來的換熱設(shè)備的材質(zhì)稍加改進就可以了。3）由于廢氣溫度提高150℃，又可以提高溫度60℃。這樣只燒低發(fā)熱量的高爐煤氣，就能將風溫提高到1200℃以上。因此適當?shù)奶岣邚U氣溫度結(jié)合廢氣余熱回收，將成為今后提高風溫的重要措施之一。精品資料五、增加換爐次數(shù)縮短工作周期熱風爐的一個工作周期，包括燃燒、送風、換爐3個過程自始至終所需的時間。熱風爐內(nèi)的溫度隨之有周期性的變化。增加換爐次數(shù)縮短工作周期就是強化熱風爐的操作過程，可以提高熱風爐的風溫水平。1、增加換爐次數(shù)縮短送風時間的意義1）縮小熱風爐內(nèi)高溫部的溫度波動，延長熱風爐耐火(naihuǒ)砌體的壽命。2）減少熱風爐送風初期和末期的風溫差值，能提高熱風爐送風風溫的水平。3）用較小的蓄熱面積，可以取得較高的風溫水平。4）加強了熱風爐中、下部的熱交換。精品資料2、送風時間與風溫的關(guān)系隨著送風時間的延長，風溫逐漸下降，因此選擇合理送風、燃燒制度，可以提高風溫。鞍鋼在原8號高爐的3號熱風爐上，進行了增加換爐次數(shù)，縮短送風時間的試驗。送風時間從2h，縮短到1h，熱風出口溫度提高90℃.熱風爐換爐次數(shù)少，送風時間過長，增大了爐頂溫度降落(jiàngluò)的數(shù)值，不利于提高風溫。生產(chǎn)實踐證明，送風時間從2h縮短到1h，大多數(shù)高爐可以提高風溫50～70℃。增加換爐次數(shù)，縮短送風時間，隨之也縮短了燃燒時間。若熱風爐的燃燒能力或煤氣量等受限，不能相應(yīng)的提高燃燒強度以彌補燃燒時間縮短引起的熱量減少，則風溫水平反而降低。所以在一定的條件下有一個適合的熱風爐工作周期。精品資料3、合理工作周期的選擇合適送風時間最終取決于熱風爐獲得足夠高的風溫水平和蓄熱量所必須的燃燒時間。合理的熱風爐工作周期、換爐次數(shù)，應(yīng)根據(jù)具體條件、設(shè)計數(shù)據(jù)結(jié)合經(jīng)驗而選定。大型現(xiàn)代化高爐，一般都擁有4座熱風爐，全自動化微機控制，施行交叉并聯(lián)的工作制度。30～40min換一次爐，一個班約換12次爐，每個爐送風時間為80min，燃燒時間為76min、換爐時間4min。為了達到快速換爐而高爐的風壓又不波動，設(shè)有換爐灌風專用(zhuānyòng)風機。目前高爐熱風爐的設(shè)備狀況，以每班（8h）換8次為好。老的爐子可少換1-2次。全自動化程度高，先進的熱風爐，以40min換一次為好。精品資料六、改善熱風爐的氣流分布為了強化熱風爐蓄熱室內(nèi)格子磚和通過氣流（燃燒期的高溫(gāowēn)煙氣和送風期的冷風）的熱交換。在設(shè)計熱風爐時，要盡可能的擴大通過格子磚孔道的氣流速度，以形成高效紊流傳熱，同時還假設(shè)氣流流過蓄熱室橫截面各格孔內(nèi)的流速大小都是一樣的，即氣流在蓄熱室截面上分配的均勻程度是理想的，100%的均勻，然而實際工作的熱風爐煙氣和冷風在蓄熱室截面上的分布受多種因素影響是不均勻的。精品資料1、熱風爐內(nèi)冷風分布的現(xiàn)狀通過模擬試驗測定，內(nèi)燃式熱風爐，在送風期箅子的氣流分布是冷風入口的對面隔墻(ɡéqiánɡ)（燃燒室的蓄熱室的隔墻(ɡéqiánɡ)）的附近區(qū)域和隔墻(ɡéqiánɡ)與大墻相交的兩個死角氣流強、流速大，即在這個區(qū)域流過大量冷風，而靠近大墻內(nèi)壁氣流次之，而在冷風入口附近中線兩側(cè)區(qū)域氣流最弱、流速最小，即冷風通過該區(qū)最少。內(nèi)燃式熱風爐是這樣，外燃式熱風爐也基本如此，只是氣流最強的區(qū)域改在冷風入口對面的大墻附近區(qū)域。經(jīng)測定和計算，冷風在蓄熱室橫截面的氣流分布均勻度只有60%～70%。精品資料精品資料精品資料出現(xiàn)上述分布的主要原因(yuányīn)是：在熱風爐送風期，冷風由冷風入口流入箅子下的空間時，主氣流由于慣性和沖力，靠近隔墻和孔面（外燃式是冷風入口對面大墻附近）格孔內(nèi)的氣流強，通過的冷風量多。當主氣流抵達隔墻（外燃式大墻），分成兩部分，分別沿著大墻向入口回流，在主氣流的兩側(cè)形成了一隊較大、形似橢圓的旋流區(qū)。這就是冷風入口中線兩側(cè)區(qū)域氣流最弱、流速小、通過風量少的主要原因(yuányīn)。精品資料2、蓄熱室內(nèi)煙氣分布的現(xiàn)狀由模擬試驗和現(xiàn)場測試得出，內(nèi)燃式熱風爐煙氣在蓄熱室橫截面上氣流分布很不均勻，氣流分布均勻度只有60%～70%。在燃燒室對面氣流量最大，而燃燒室兩側(cè)附近氣流量又顯著減少。形成這種不均勻分布的原因，經(jīng)模型試驗和分析認為：從燃燒室流出的煙氣，在球頂轉(zhuǎn)了180度的彎，由于離心力的作用在球頂空間內(nèi)形成強烈的旋渦(xuánwō)流動，使氣流偏向外側(cè)，致使在燃燒室對面區(qū)域氣流強、流速大，流過煙氣量多。外燃式熱風爐煙氣在蓄熱室橫切面上的分布是比較均勻的，馬琴式和新日鐵式更好。煙氣從燃燒室出來，經(jīng)過幾次擴張、收縮來到蓄熱室縮口區(qū)域，又一次對稱的喇叭口式，由上向下的擴張，使煙氣到達蓄熱室上表面時，分布已較為均勻。精品資料3、蓄熱室氣流分布不均的影響前面所述煙氣和冷風，在蓄熱室中分布是不均的，它給熱風爐帶來極大危險如下：1）惡化(èhuà)了爐內(nèi)的熱交換，使熱風爐的熱效率和熱風溫明顯下降；對于內(nèi)燃式熱風爐來講，這種惡化(èhuà)尤為嚴重，因為燃燒期煙氣量分配大的區(qū)域，恰是送風期冷風流量較小的區(qū)域，相反煙氣分配較小的區(qū)域卻又是冷風量分配較大的區(qū)域。這就是內(nèi)燃式熱風爐風溫低、爐頂溫度與熱風溫度差值大的關(guān)鍵所在。2）由于格子磚加熱和冷卻各處明顯不同，膨脹、收縮不一是格子磚錯位和不均勻下沉的主要原因之一。精品資料4、改善氣流分布的措施根據(jù)生產(chǎn)需要，人們對熱風爐蓄熱室氣流分布不均的問題進行大量的研究，到了20世紀80年代取得的長足的進展。①增加熱風爐冷風入口的個數(shù)，大型和特大型高爐最好設(shè)均勻布置的２～３個冷風入口。即便是中、小高爐設(shè)一個冷風入口，也要單獨設(shè)置，并設(shè)在對稱的位置上。②冷風入口設(shè)計成喇叭口，以減少冷風的沖力和慣性。③增加爐箅子下的凈空高度(gāodù)。④內(nèi)燃式熱風爐的拱頂應(yīng)推廣懸鏈線頂和錐形頂來改善煙氣的均勻分布。⑤在新建外燃式熱風爐時，要推廣煙氣分布為均勻的馬琴式和新日鐵式。精品資料七、加強熱風爐的絕熱減少散熱損失為了減少熱風爐的散熱損失、提高熱效率，現(xiàn)代高爐熱風爐的設(shè)計都加強了絕熱措施以滿足1200℃風溫的要求：1）熱風爐爐殼的內(nèi)表面噴涂一層陶瓷涂料，一般厚50～60mm來代替過去65mm的硅藻土磚。高溫區(qū)噴涂一層耐酸陶瓷涂料（如MSH-1）中，低溫區(qū)噴涂一層普通陶瓷材料（如FN-130、FN140）、它能保護爐殼和減少散熱損失。耐酸陶瓷涂料對高溫晶間應(yīng)力腐蝕還能起到預(yù)防作用。2）熱風爐各部普遍地增加隔熱層的厚度(hòudù)，提高和改善隔熱層材質(zhì)。3）熱風管道的內(nèi)襯由噴涂層、隔熱層和耐火磚組成。精品資料八、使用節(jié)能涂料在不增加格子磚總數(shù)，不改變格子磚材質(zhì)、密度的基礎(chǔ)上，使用高溫遠紅外節(jié)能涂料浸泡過的格子磚和噴涂的球頂高溫內(nèi)表面，可增加熱風爐在燃燒期的吸熱速度和吸熱量，增加在送風期的放熱速度和放熱量，提高(tígāo)熱風爐的蓄熱能力，從而提高(tígāo)熱風溫度。精品資料九、靈活采取多種送風制度。8高爐為例:沒有富化高爐煤氣前，僅燒高爐煤氣全年平均風溫1167℃，采用兩燒一送制，每班換爐6次，在100分鐘燃燒期拱頂溫度上升慢，50分鐘時才達到1210℃（拱頂使用紅外線測溫），煙道上升快，60分鐘就達320℃，提前(tíqián)進入煙道管理期，精確燃燒時間短。為減小這種不利狀況，通過改變送風方式，即采取半并聯(lián)交叉送風的方法，減小高爐煤氣熱值低對風溫的影響，以充分帶走熱風爐中下的熱量，提高精確燃燒時間。該項措施使精確燒爐時間由原來的60分鐘提高到80分鐘，燃燒期由100分鐘延長到110風鐘，風溫由1167℃提高到1175℃。精品資料十、通過設(shè)備挖潛，縮短換爐過程時間。在整個熱風爐周期中，換爐過程必不可少，但屬于熱風爐閑置過程，八高爐換爐風壓波動5kPa，時間15—18分鐘，影響了熱風爐整體效率的利用，制約了風溫進一步提高。如何縮短換爐時間，發(fā)現(xiàn)(fāxiàn)影響換爐過程時間的主要原因是廢氣閥和沖壓閥的行程時間過長導致，將廢氣閥和沖壓閥的行程逐個調(diào)整,縮短了其開關(guān)周期。將廢氣閥的行程由原來的140秒調(diào)到120秒，充壓閥由原來的40秒調(diào)到30秒，兩個閥運行一次節(jié)省時間1分鐘，高爐適當放寬換爐時風壓波動到15kPa，有效縮短換爐過程時間控制在6—8分鐘，提高了熱風爐的整體利用效率。針對三座風包送風溫度差異，規(guī)定1#爐送50分鐘，2#、3#送45分鐘（攻關(guān)前每個爐送60分鐘），換爐次數(shù)由原來的6次∕班，增加到8—9次∕班。精品資料第二講熱風爐操作事故的應(yīng)急預(yù)案調(diào)壓閥組失靈應(yīng)急預(yù)案一、事故的根本原因1、該閥某個控制執(zhí)行機構(gòu)故障。2、該閥控制執(zhí)行機構(gòu)的線路故障。3、該閥控制的調(diào)節(jié)器故障。4、該閥某個閥板卡阻。二、事故的現(xiàn)象1、調(diào)節(jié)爐頂壓力(yālì)時不變化（包括自動調(diào)節(jié)），該閥閥位不跟蹤，現(xiàn)場閥板不動。2、爐頂壓力(yālì)自動突然增大或減小，現(xiàn)場某個閥板自動開到最大位或關(guān)閉。3、常關(guān)閉的調(diào)節(jié)閥在最小位置時打不開。精品資料三、事故的危害性1、高爐失去調(diào)節(jié)頂壓作用，影響高爐操作。2、爐頂壓力自動突然增大或減小，極易引起(yǐnqǐ)高爐失常和爐頂安全事故。3、爐頂壓力自動突然增大或減小，可引起(yǐnqǐ)除塵系統(tǒng)損壞和縮短布袋的使用壽命。四、事故的處理和預(yù)防措施出現(xiàn)以下故障，值班工長迅速作出反應(yīng)，將事故危害降到最小。若超出30分鐘故障不能處理，通知設(shè)備科長和煤氣技師。1、調(diào)壓閥組某個閥在調(diào)節(jié)過程中不動（包括自動調(diào)節(jié)），頂壓不變化，閥板不跟蹤時：應(yīng)檢查操作器是否為手動狀態(tài)（8高爐到操作盤上，將操作器設(shè)定為手動狀態(tài)），游標置于操作前的位置，通知熱風工到現(xiàn)場進行手動調(diào)節(jié)（關(guān)閉該執(zhí)行器電源或拔出插頭）?，F(xiàn)場進行手動調(diào)節(jié)時，應(yīng)和值班工長聯(lián)系好，緩慢進行調(diào)壓。通知區(qū)域組長和二建人員進行檢查。不準帶負荷調(diào)試執(zhí)行器，引起(yǐnqǐ)高爐頂壓大的波動精品資料2、調(diào)壓閥組某個閥在最小位置打不開時：（1）操作器回位10%，迅速關(guān)閉該閥電源（或拔出電源插頭），到現(xiàn)場，將執(zhí)行器轉(zhuǎn)換為手動，盤轉(zhuǎn)數(shù)周，恢復電源動作。（2）若盤車不動，用大錘震動閥體，直至閥體不卡。3、調(diào)壓閥組某個閥出現(xiàn)自動關(guān)閉或自動打開時：若出現(xiàn)自動關(guān)閉，頂壓劇升，值班工長應(yīng)大幅度減風，迅速打開爐頂放散卸壓。若出現(xiàn)自動打開，頂壓大幅度下降，值班工長和熱風操作人員迅速到現(xiàn)場手動調(diào)節(jié)，并用另一調(diào)節(jié)閥進行(jìnxíng)調(diào)節(jié)，緩慢將故障閥門完全關(guān)閉。精品資料預(yù)防措施：1、日常操作控制游標，關(guān)閉時應(yīng)≥3%，全開時應(yīng)≤95%，防止閥板卡死或損壞執(zhí)行器。2、現(xiàn)場執(zhí)行器防雨防潮設(shè)施要求完備，控制線路嚴禁(yánjìn)靠近煤氣管，防止損壞執(zhí)行器和燒損線路。3、現(xiàn)場溫度高、震動大，熱風工二人以上，每天檢查調(diào)壓閥組及執(zhí)行器和線路，確保完好。精品資料爐頂放散跑煤氣應(yīng)急預(yù)案一、事故的根本原因1、密封面不光滑存在結(jié)茍、劃痕。2、臂桿變形，關(guān)閉后密封面錯位。二、事故的現(xiàn)象爐頂放散跑煤氣，處理不好時，越來越大。三、事故的危害性1、吹壞密封面，損壞閥體。2、影響高爐操作，造成高爐休