《梁模板支撐體系》

''a''梁?？凼?計(jì)算一、工程況新澆混凝土梁板特性

公寓樓+4.17m，KL12

新澆混凝土樓板厚度(mm)110混凝土梁截面尺寸(【寬×高】350×700

模板支架高度H(m)

4.17模板支架的縱向長度L(m)a

6.5

模板支架的橫向長度L(m)b

3.9二、模板撐體系設(shè)計(jì)混凝土梁支撐方式立桿橫向間距l(xiāng)(mm)b樓板立桿縱向間距l(xiāng)(mm)a梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)梁底支撐次楞間距s（mm）

梁兩側(cè)有板，梁底次楞垂直梁跨方向12001000600200

立桿縱向間距l(xiāng)(mm)a模板支架步距h(mm)樓板立桿橫向間距l(xiāng)(mm)b梁底增加承重立桿根數(shù)立桿伸出頂層橫向水平鋼管中心線至

100015001200150模板支撐點(diǎn)的長度a(mm)設(shè)計(jì)簡圖如下：a

a模板設(shè)計(jì)立面圖a

22332a22332三、荷載計(jì)模板及支架自重標(biāo)準(zhǔn)值

模板設(shè)計(jì)平面圖模板(kN/m)次楞(kN/m)主楞(kN/m)支架(kN/m)梁側(cè)模板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)

0.30.010.0380.150.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)24梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)板施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值

1.51.1(kN/m)

1a

a振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m

2a

22222a222222

)基本風(fēng)壓ω(kN/m)0

重現(xiàn)期城市地面粗糙度

50年一遇輪臺(tái)縣D類

0.45風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ω(kNk/m)

風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μ

z

模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)模板支架狀況風(fēng)荷載作用方向支架

10敞開式沿模板支架橫向作用

0.620.837

0.163風(fēng)荷載體型系數(shù)μs

與風(fēng)荷載在同面內(nèi)的計(jì)算單元立桿數(shù)n

70模板

10.195四、模板算模板驗(yàn)算方式模板厚度(mm)模板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm)v

三等跨連續(xù)梁151.4

模板類型模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm)模板彈性模量E(N/mm)

膠合板156000計(jì)算簡圖如下：W=bh2/6=350×152/6=13125mm3，I=bh/12=350×153/12=98437.5mm4q=γΣq+1.4Σq=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.7]×0.35+1.4×(1+2)×0.35=10.046GGkQkkN/ma

22342a223421、抗驗(yàn)算Mmax

=0.1ql2=0.1×10.046×0.22=0.04kN·mσ

max

=Mmax

/W=0.04×106/13125=3.062N/mm≤f=15N/mm2符合要求！2、抗驗(yàn)算Qmax

=0.6ql=0.6×10.046×0.2=1.206kNτmax

=3Qmax

/(2bh)=3×1.206×103/(2×350×15)=0.344N/mm≤f=1.4N/mm2v符合要求！3、撓驗(yàn)算νmaxm

=0.677ql4/(100EI)=0.677×10.046×2004/(100×6000×98437.5)=0.184mνmax

=0.184mm≤[ν]=min[l/150符合要求！五、次楞算次楞材質(zhì)類型次楞材料自重(kN/m)次楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm)v次楞截面慣性矩I(cm)

方木0.011.3256

次楞材料規(guī)格(mm)次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm)次楞截面抵抗矩W(cm)次楞彈性模量E(N/mm)

60×8013649000混凝土梁傳遞給次楞荷載：q=γΣq+1.4Σq1GGk

Qk=1.35×[(0.3+(24+1.5)×0.7)×0.2]+1.4×(1+2)×0.2=5.74kN/ma

a次楞自重荷載：q=γQ=1.35×0.01=0.014kN/m2G梁左側(cè)樓板傳遞給次楞荷載：F=γΣN+1.4ΣN=1GGkQk[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×(1+2)]×0.2×(0.6-0.35/2)/2=0.335kN梁右側(cè)樓板傳遞給次楞荷載：F=γΣN+1.4ΣN=2GGkQk[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×(1+2)]×0.2×(1.2-0.6-0.35/2)/2=0.335kN梁左側(cè)模板傳遞給次楞的荷載：F=γΣN3GGk梁右側(cè)模板傳遞給次楞的荷載：F=γΣN4GGk計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)驗(yàn)算a

a次楞彎矩圖(kN·m)Mmax

=0.109kN·mσ

max

=Mmax

/W=0.109×106/64000=1.697N/mm≤f=13N/mm2符合要求！2、抗驗(yàn)算次楞剪力圖(kN)Qmax

=1.336kNτmax

=3Q

max

/(2bh)=3×1.336×1000/(2×60×80)=0.418N/mm20τmax

=0.418N/mm2≤f=1.3N/mmv符合要求！3、撓驗(yàn)算a

222342a222342νmax

次楞變形圖(mm)=0.039mm≤[ν]=min[l/150符合要求！4、支反力R=0.09kN,R=2.673kN,R=0.09kN123六、主楞算主楞驗(yàn)算方式主楞材料規(guī)格(mm)主楞截面面積(mm)主楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm)v主楞截面慣性矩I(cm)共同作用系數(shù)

二等跨連續(xù)梁Ф48×3.548912512.190.6

主楞材質(zhì)類型主楞材料自重(kN/m)主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值F(N/mm)主楞截面抵抗矩W(cm)主楞彈性模量E(N/mm)

鋼管0.0382055.08206000因可調(diào)托座內(nèi)主楞根數(shù)為2，驗(yàn)算時(shí)取共同作用系數(shù).6。R=R=2.673×0.6=1.604kN2q=γq=1.35×0.038=0.051kN/mG計(jì)算簡圖如下：a

a1、強(qiáng)驗(yàn)算主楞彎矩圖(kN·m)Mmax

=0.969kN·mσ

max

=Mmax

/W=0.969×106/5080=190.706N/mm≤f=205N/mm2符合要求！2、抗驗(yàn)算主楞剪力圖(kN)a

aQmax

=4.202kNτmax

=2Q

max

/A=2×4.202×1000/489=17.187N/mm2τmax

=17.187N/mm2≤f=125N/mmv符合要求！3、撓驗(yàn)算νmax

主楞變形圖(mm)=1.703mm≤[ν]=min[l/150符合要求！4、支反力簡圖支座反力依次為R=3.869kN,R=10.009kN,R=3.869kN123七、縱向平鋼管R=max[R，R]=max[0.09,0.09]=0.09kN13計(jì)算簡圖如下：a

a1、強(qiáng)驗(yàn)算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)Mmax

=0.06kN·mσ

max

=Mmax

/W=0.06×106/5080=11.885N/mm≤f=205N/mm2符合要求！2、抗驗(yàn)算縱向水平鋼管剪力圖(kN)a

aQmax

=0.266kNτmax

=2Q

max

/A=2×0.266×103/489=1.087N/mmτmax

=1.087N/mm2≤f=125N/mmv符合要求！3、撓驗(yàn)算νmax

縱向水平鋼管變形圖(mm)=0.082mm≤[ν]=min[l/150符合要求！4、支反力簡圖支座反力依次為R=0.235kN,R=0.622kN,R=0.235kN123八、橫向平鋼管驗(yàn)算橫向水平鋼管起構(gòu)造作用，不用計(jì)算九、扣件滑驗(yàn)算是否考慮荷載疊合效應(yīng)

是

扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值折減系數(shù)0.85最大支座反力R

max

=0.622kN1.05×Rmax

=1.05×0.622=0.653kN，0.653kN≤0.85×8.0=6.8kN在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！a

232232十、可調(diào)座驗(yàn)算是否考慮荷載疊合效應(yīng)可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[f](kN)

是30

a可調(diào)托座內(nèi)主楞根數(shù)2最大支座反力R

max

=10.009/0.6=16.681kN1.05×Rmax符合要求！

=1.05×16.681=17.515kN，17.515kN≤30kN十一、模支架整體高比驗(yàn)算H/L=4.17/3.9=1.069b符合要求！十二、立驗(yàn)算鋼管計(jì)算截面Ф48×3.5截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8205抗壓、彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm)1、長比驗(yàn)算

截面面積A(mm)截面抵抗矩W(cm)

4895.08h/l'=1500/1000=1.5，h/l'=1500/1200=1.25查附錄D，得k=1.167，abl=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.671×1500，1500+2×50]=2925mm0λ=l/i=2925/15.8=186≤[λ]=2100長細(xì)比符合要求！查《規(guī)程》附錄C得φ=0.2072、風(fēng)載驗(yàn)算1)模板支架風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算a

al=1m，h=1.5m，查《規(guī)程》表4.2.7得φ=0.115aw因風(fēng)荷載沿模板支架橫向作用，所以b=l=1m，b/h=1/1.5=0.667a通過插入法求η，得η=0.98μω2=0.62×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25z0通過插入法求μ，得μ=1.2s1s1因此μ=φμ(1-η)/(1-70)/(1-0.98)=5.222stwws1μ=φμ=0.115×5.222=0.601swstwω=0.7μμω=0.7×0.62×0.601×0.45=0.117kN/mkzs02)整體側(cè)向力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算ω=0.7μμω=0.7×0.62×1×0.45=0.195kN/m2kzs03、穩(wěn)性驗(yàn)算K=1/[1+0.005×(4.17-4)]=0.999H1)不組合風(fēng)荷載時(shí)立桿從左到右受力為(N＝γ∑N+1.4∑N)：utGQkR=0.622+[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)×1+1.4×(1+2)×1]×(1.2/2+(0.6-0.35/2)1/2)+1.35×0.15×4.17=7.863kNR2R=0.622+[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)×1+1.4×(1+2)×1]×(1.2/2+(1.2-0.6-0.335/2)/2)+1.35×0.15×4.17=7.863kNa

aN=max[R,R,R]=max[7.863,17.384,7.863]=17.384kNut1231.05Na

2a2/(φAK)=1.05×17.384×103/(0.207×489×0.999)=180.476N/mm≤[f]=205utHN/mm2符合要求！2)組合風(fēng)荷載時(shí)立桿從左到右受力為(N＝γ∑N+0.85×1.4∑N)：utGGkR=7.326kN,R=16.826kN,R=7.326kN123N=max[R,R,R]=max[7.326,16.826,7.326]=16.826kNut123M=0.85×1.4ωlh2/10=0.85×1.4×0.117×1×1.52/10=0.031kN·mwka1.05N/(φAK)+M/W=utHw1.05×16.826×103/(0.207×489×0.999)+0.031×106/(5.08×103)=180.869N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整側(cè)向力驗(yàn)算結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積A(m)F

4.55F=0.85Aωl/L=0.85×4.55×0.195×1/6.5=0.116kNFkaaN=3FH/[(m+1)L]=3×0.116×4.17/[(34+1)×3.9]=0.011kN1bσ