2023年注冊(cè)化工工程師基礎(chǔ)考試第二套模擬試題下午

121在一個(gè)體積恒定為5dm3的絕熱箱中發(fā)生某化學(xué)反映，系統(tǒng)中的溫度升高200K,壓力增長15０kPa。ΔH為(）。A．７５0JB．0Ｃ．750kJＤ．無法擬定1222mol雙原子抱負(fù)氣體,由35０K、25ｄｍ3的始態(tài)恒溫膨脹至50dｍ3，則此過程的ΔＧ=（)kJ。A．１1.526Ｂ．-4.034Ｃ.4.0３4D．01232mol雙原子抱負(fù)氣體由３５0K、2０0kPa的始態(tài)，經(jīng)絕熱可逆壓縮到2６0kPa的末態(tài)，則此過程的W=（)kJ。A．１.58３B．0Ｃ.1.132D.３.116１2４在一定溫度下，=120kＰａ，＝8０kPa,由A(l)和Ｂ（l）形成的抱負(fù)液態(tài)混合物的組成xB=0.65，與其平衡的氣相的組成ｙA=()。A.0.４４７Ｂ.０.５53C.０.3２7D.0.40１１25已知10０℃、10１.3２５kPa下純水的化學(xué)勢(shì)為μ＊(100℃，1０1.325ｋPa，l)，又知1０0℃、80kPa的水蒸氣之化學(xué)勢(shì)為μ*（１０0℃,8０kPa，g)，則μ＊（10０℃，80kPa,g)-μ*（100℃,101.325kPa，l)應(yīng)為（）Ｊ。(蒸氣可視為抱負(fù)氣體）A．-692.27B．-83.２7C.-１．855Ｄ.0126在一定Ｔ、ｐ下，乙苯脫氫反映Ｃ6Ｈ5·Ｃ２H５（ｇ)→C６Ｈ5·C2H3(g）＋H2（g)反映達(dá)平衡后再加入一定量的H2O(g），則此反映的Kｙ()；乙苯的平衡轉(zhuǎn)化率α(）。A．變大，變大B.變小,變大C．不變,變大D.變小,不變１27某電導(dǎo)池的電導(dǎo)池常數(shù)Kceｌl＝1５0m－1，用此電導(dǎo)池測(cè)得濃度為０.02的某電解質(zhì)ＡB的電阻為925Ω，若已知=3４９．82×1０-4S·ｍ２·moｌ-１，＝40．9×10-4S·m2·mol－1,則AＢ的解離度α為()。A.0.208B.0．104C.０.４１6D．無法計(jì)算128某原電池的電池反映若寫成以下的形式時(shí),即2ＡｇＣl(s)2Ag(s）＋Cl２(g,100kＰa）其相應(yīng)的電池電動(dòng)勢(shì)EΘ＝-1.135V，ΔrGΘｍ=２1９.2ｋJ·ｍoｌ－1。當(dāng)將電池反映寫成以下形式時(shí)，即AgCl（s）Ag(s)+Cｌ2（g，100kPa）則其相應(yīng)的電池電動(dòng)勢(shì)ＥΘ為（)，ΔrG′Θm為（）kJ·mｏl-１。A．-2．271,438.4Ｂ．-1.1３5,219．2C.-1.1３5,１09.6D．0．567，109.6129根據(jù)楊氏方程可知,當(dāng)一液體能潤濕其固體表面時(shí),界面張力應(yīng)滿足（）。Ａ．σs-g>σs－1Ｂ．σｓ-ｇ＞σl-gC．σs-l>σｌ-gD.σｓ－l>σs-g13０一定溫度下，Ａ→B的反映中的反映物A，若反映掉其起始濃度cＡ，0的１/4時(shí)需時(shí)3ｍin，接著又將余下的3/4cA,0反映掉它的１/4,需時(shí)亦是３min,則此反映為（）。A．一級(jí)B．零級(jí)C.二級(jí)D.三級(jí)131某反映的活化能Ea=81.０9kＪ·mｏｌ-1,若將反映溫度由20℃提高至3０℃,則反映速率常數(shù)增至本來的()倍。A．1.５Ｂ.２．0C．3．0D．４.０132盛有濃度為0.02ｍｏl·dm-3、體積為25cm3的ＡgNＯ3溶液之燒杯中,滴加了濃度為0.0１moｌ·ｄm-3、體積為25cm3的NACｌ溶液，制得了AｇCl溶膠。若令該溶膠聚沉，則在同樣量濃度的NaCl、CuCｌ２、AlCl3、Ｎa2SO4、Na3ＰＯ3的溶液中，聚沉能力最大的為(）溶液。A.ＡlCｌ3B．Ｎa３PO4Ｃ.NａＣlD.ＣｕＣl2133用2０℃的空氣標(biāo)定轉(zhuǎn)子流量計(jì)的讀數(shù)范圍為5～３5m3/h，現(xiàn)用該流量計(jì)測(cè)定20℃的氨氣流量，則其流量范圍為()。A.5～35m3/hB．3．８3~2６．8m３/hC.6.53~45.7１m3/hD.8.5３～59.7m3/h134離心泵的允許吸上真空度Hs隨流量Ｑ的增大其變化的趨勢(shì)是（)。A．增大B.變?。茫蛔僁.不擬定1３5離心泵的銘牌上標(biāo)出的流量Q和壓頭H數(shù)值是()。A．操作點(diǎn)相應(yīng)值B.最大流量下相應(yīng)值C．最高效率相應(yīng)值D．一定轉(zhuǎn)速下的計(jì)算值136含塵氣體通過邊長4ｍ、寬3m、高1.5ｍ的降塵室，若顆粒的沉降速度為1m/s,則降塵室的生產(chǎn)能力為（）。Ａ．４ｍ3/ｓB.２ｍ３/sC．６ｍ3/sD.12m3/s１37一定操作條件下測(cè)得過濾常數(shù)K＝5×10-5m２／s，qe=0.０１m3／s,過濾面積5m２，則得到1ｍ3濾液所需的時(shí)間為()。Ａ．8４0sB．1７６sＣ．88０sD．340s１38當(dāng)攪拌槽內(nèi)無擋板時(shí)，也許發(fā)生“打旋”現(xiàn)象的攪拌雷諾數(shù)范圍是（)。A.Rｅ<１０(完全層流)Ｂ．Re=1０～３０(部分層流）Ｃ.Ｒe=30～10３(過渡流）D.Re>103(湍流)1３9單層平壁導(dǎo)熱速率的數(shù)學(xué)表達(dá)式為（)。A.B．C．D．1４0兩流體在列管換熱器中換熱,一側(cè)流體溫度不變,則兩流體應(yīng)采用()操作方式。A．并流B．逆流C．錯(cuò)流D．并流、逆流、錯(cuò)流均可1４１當(dāng)換熱器的熱負(fù)荷一定期，減小冷卻水用量,將導(dǎo)致（）。A.冷卻水出口溫度升高,傳熱面積減小B.冷卻水出口溫度升高，傳熱面積加大Ｃ．冷卻水出口溫度減少,傳熱面積減小Ｄ.冷卻水出口溫度減少,傳熱面積增大１4２在以逆流操作的列管換熱器中，加熱管的直徑為2５ｍm×２.５mm。水在管內(nèi)流動(dòng)，其進(jìn)出口溫度分別為15℃和3２℃。熱油在殼方流動(dòng)，油的進(jìn)出口溫度為120℃冷卻至4０℃。油的流量為1.5ｋg/ｓ,其平均比熱為1.9kJ／(kｇ·℃）。已知水側(cè)和油側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)分別為1．5kＷ/（m2·℃）和0.5ｋW／（m２·℃）。兩流體逆流流動(dòng)，管壁和污垢熱阻可忽略。換熱器的傳熱面積Sｏ為()。A.12．９m2B．14.４m2C．1７．１m2D.21.5m214３在相同操作條件下,多效蒸發(fā)與單效蒸發(fā)相比,其（)。A.溫度差損失較小，單位蒸汽消耗量較小B.溫度差損失較小，單位蒸汽消耗量較大C．溫度差損失較大,單位蒸汽消耗量較小D．溫度差損失較大,單位蒸汽消耗量較大144在標(biāo)準(zhǔn)蒸發(fā)器中，用120℃的飽和蒸汽加熱鹽水。蒸發(fā)空間二次蒸汽的溫度為８6℃，溶液的平均沸點(diǎn)為９８℃，則該蒸發(fā)器中的有效溫度差為()℃。A.34B．28C．２5Ｄ．２２1４５某操作中的精餾塔，若將回流比增大，其他條件保持不變，則餾出液的組成（）。A．減小B．不變C.不擬定D．增長1４6用一連續(xù)精餾塔分離苯-甲苯混合物。已知塔頂采用全凝器,餾出液中含苯0.９7（摩爾分?jǐn)?shù))，苯－甲苯的平均相對(duì)揮發(fā)度為2.52。若操作回流比為３．0，則離開第二層理論板（塔頂為第一層理論板)的液相組成為()。Ａ.0.859B．0.915C．0.88５D.0.82014７在常壓精餾塔中分離某二元抱負(fù)混合物。泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料組成為0．５5（易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)，下同），餾出液的組成為0．９8５，操作回流比為最小回流比的1．85倍,物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為２.6５,則該情況下的精餾段操作線方程為(）。A．yn+1=0.6５6xｎ+0.338B．ｙn+1=0.6５6xn-0.３38C.yn+1=0.344xn+0.338D.ｙn＋1＝0．656xn+0.189１48在某連續(xù)精餾裝置的設(shè)計(jì)中，塔頂采用全凝器冷凝，塔釜采用再沸器間接加熱。通過工藝計(jì)算,已知完畢指定的分離任務(wù)需要20層理論板（涉及再沸器），所選塔板的總板效率為50%，塔板間距為0.35m，則所設(shè)計(jì)的精餾塔的有效高度為（）。Ａ.１3.65mB．12.95mＣ.13.3０mＤ.12．6０m149在填料吸取塔中用清水吸取氨-空氣混合物中的氨?；旌蠚獾倪M(jìn)塔組成為0.0２5,出塔組成為０.０02(均為摩爾比)，操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y=0．8８X，則溶液出塔的最大摩爾分?jǐn)?shù)為()。Ａ.0.0２84Ｂ．0.0２15C．0.0276D．0．0２９２150在某填料層高度為4m的填料吸取塔中，用純?nèi)軇┪∧郴旌蠚怏w中的溶質(zhì)組分。已知混合氣的流量為50ｋmoL/h,組成為0．05（摩爾分?jǐn)?shù)),溶質(zhì)的吸取率為９6%,溶劑的流量為100kmoL/h,操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y＝1.58X，則吸取塔中所用填料的等板高度為()。Ａ．0.464mB．０．514mC.０．625mD.0.550m151對(duì)于一定的物系,在一定溫度下影響萃取分離效果的重要因素是（)。A.料液組成Ｂ．溶劑比S/FC.原料液量D.溶劑用量Ｓ15２在一定溫度下,Ａ、Ｂ、Ｓ三元物系的溶解度曲線和輔助曲線如本題附圖所示。用純?nèi)軇虞腿。痢ⅲ聝山M分混合液中的組分A。原料液流量為１０0kg/h，其中組分A的組成為０.4（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。欲獲得最高組成的萃取液,采用兩級(jí)錯(cuò)流萃取流程,每級(jí)中溶劑用量相等。則溶劑的總用量Ｓ及最終萃余相中組分A的組成接近()。A．S＝65ｋｇ/h，x2,A=０．09Ｂ．S＝32.5kg/h,ｘ２，Ａ=0.０９C．S＝65kg/h,x2,A＝0．23D．S=３2.５ｋg/ｓ，x２,Ａ＝０.2315３用稀硫酸水溶液浸取礦石粉中的金屬。礦粉的解決量為200kg/ｈ，其密度為2４20ｋg/m3。稀硫酸的密度為102５ｋg/m３。采用的液固質(zhì)量比為8∶1。規(guī)定金屬的浸出率為96%。根據(jù)經(jīng)驗(yàn),浸出時(shí)間為０.82h,其他所有輔助操作時(shí)間為1.6h。裝料體積為浸取器總?cè)莘e的70%。浸取器的體積應(yīng)為()m3。A．３.９8Ｂ．5.６8C．3.７8Ｄ．5.401５4以濕空氣作為干燥介質(zhì)，在一定溫度、總壓101.33ｋPａ下干燥某濕物料,若所用空氣的相對(duì)濕度增大，則濕物料的平衡含水量(）。A.不變B.增長C．減?。模粩M定155在１01.33kPa下，濕度0.005ｋg水/（ｋｇ絕干氣)、溫度16０℃的濕空氣在抱負(fù)干燥器中降溫至55℃時(shí)離開，出干燥器的廢氣的濕度為(）。A.0.0415kg水/(kｇ絕干氣)B.０.４63kｇ水/(ｋg絕干氣）Ｃ.0．0４63ｋｇ水/（kg絕干氣)D.0.09２6kg水/（ｋg絕干氣)156用通風(fēng)機(jī)將溫度25℃、濕度0.0０５kg水/(kg絕干氣）的新鮮空氣送入預(yù)熱器，預(yù)熱到1２0℃后進(jìn)入連續(xù)逆流干燥器中,空氣離開干燥器時(shí)的濕度為０．06kg水/（kg絕干氣)。濕物料由含水量w1=5．8%被干燥至含水量ｗ2=０.2%,每小時(shí)有９０00kg濕物料被加入干燥器，則新鮮空氣的消耗量為（）。A.9233kg新鮮空氣/ｈB.8675kg新鮮空氣/hC．9８02kg新鮮空氣/hD.9187kｇ新鮮空氣/h1５７某一壓力表，其測(cè)量范圍為0~1０MＰa,經(jīng)校驗(yàn)得出如下數(shù)據(jù)：標(biāo)準(zhǔn)表讀數(shù)／MＰa024681０被校表讀數(shù)／MPa０１.９8３.98５.947．97９.99那么該壓力表的精度等級(jí)為（)。A.0.6級(jí)B.0.４級(jí)C.1．0級(jí)D．０.5級(jí)158比例積分控制規(guī)律的特點(diǎn)是()。Ａ．反映快,控制及時(shí),有余差存在B．反映慢,控制不及時(shí),有余差存在C．反映快，控制及時(shí)，能消除余差D.反映慢,控制不及時(shí)，但能消除余差1５9線性流量特性控制閥的放大系數(shù),隨著閥門相對(duì)開度的增長，放大系數(shù)（)。Ａ.逐漸減小B．逐漸增大Ｃ.保持不變D．也許增大，也也許減小160自動(dòng)控制系統(tǒng)重要是由（)組成的。A.檢測(cè)與變送裝置、控制器、執(zhí)行器、顯示器B.檢測(cè)與變送裝置、控制器、顯示器、被控參數(shù)C.檢測(cè)與變送裝置、控制器、執(zhí)行器、被控對(duì)象Ｄ．檢測(cè)與變送裝置、控制器、執(zhí)行器、被控參數(shù)161基本建設(shè)計(jì)劃和實(shí)行的依據(jù)是（）。A.初步設(shè)計(jì)B.施工圖設(shè)計(jì)（或稱具體設(shè)計(jì)）C.中試設(shè)計(jì)D.工程設(shè)計(jì)１62工藝物料流程圖是所有成品中最基礎(chǔ)的圖紙之一。工藝物料流程圖中不涉及（)。A．設(shè)備:編號(hào)、名稱、相對(duì)尺寸Ｂ．物流:編號(hào)、流向、特性C.重要工藝操作條件（溫度、壓力）D．管路的標(biāo)注（管徑、代號(hào)、材質(zhì)等)163復(fù)雜反映物系,Ｐ為目的產(chǎn)物，規(guī)定每小時(shí)得1kmｏl的目的產(chǎn)物P,假如P的收率為８0％，原料A的加料應(yīng)為每小時(shí)()。A．2.5kmｏｌB．1.0ｋmoｌC.0.625kmolD．0.5kmｏｌ164用減壓蒸發(fā)的方法濃縮某物質(zhì)的水溶液,每小時(shí)解決量為１000ｋg/ｈ,使此水溶液濃度從2％(質(zhì)量分?jǐn)?shù),下同）濃縮至8%，需要向蒸發(fā)系統(tǒng)輸入的熱量是（）。已知水的汽化潛熱約為25００kＪ/ｋg。A．521kＷB．１６0kＷC．521kＪ/hD．160kＪ/h１６5為了防止忽然停電時(shí)，泵出口管道上的液體倒流，使泵損壞,在離心泵的出口安裝(）。A.截止閥B．止回閥Ｃ．盲板D．異徑管16６在一個(gè)舊有的廠房中，重新生產(chǎn)某一個(gè)產(chǎn)品，在車間面積比較緊張而廠房的高度比較高的情況下，比較適宜選用（)。A．槽式設(shè)備B.塔式設(shè)備167化工管道設(shè)計(jì)時(shí),不應(yīng)使管道對(duì)相連設(shè)備施加超過設(shè)備可以承受的應(yīng)力,引起應(yīng)力的因素是(）。A．管道的振動(dòng)B．管道以及某種物料和保溫材料的重量Ｃ．管路和設(shè)備的熱膨脹Ｄ．管道的振動(dòng)、管道以及某種物料和保溫材料的重量168有兩種化學(xué)物質(zhì)A和B，A的ＬD50值為3５mg／kｇ,Ｂ的LD50值為100mg／kｇ,這兩種物質(zhì)的毒性()。A.A物質(zhì)的毒性大B.B物質(zhì)的毒性大16９某生產(chǎn)公司排放的廢水成分為:pＨ=4，含細(xì)小纖維物1２5０mg/L,硫化物1２0mg/L,并且日排放量分別為7６0kｇ和90kg。為達(dá)標(biāo)排放，(）的解決工藝是比較合理的。A.調(diào)節(jié)池→氣浮→生化池→二沉池→出水B．吸附→混凝→生化池→二沉池→出水C．調(diào)節(jié)池→氣浮→氧化還原→出水Ｄ.中和→沉淀→氣浮→出水17０（）既能除塵又能凈化氣體。A．袋式除塵器Ｂ.旋風(fēng)除塵器Ｃ．電除塵器D.濕式除塵器171污泥濃縮方法中,氣浮濃縮法合用于（)。Ａ．化學(xué)沉淀污泥B.密度接近于水、疏水性的污泥C.任何污泥Ｄ．沉砂池沉渣17２某一卡諾機(jī)在低溫?zé)嵩礊椋?℃、高溫?zé)嵩礊?25℃之間工作，則這一熱機(jī)的最高效率為（)。A.80%Ｂ.25%C.40%D．50%１73下面關(guān)于熱力學(xué)第二定律的描述對(duì)的的是()。A．不也許把熱量從低溫物體傳向高溫物體而不產(chǎn)生其他變化Ｂ.熱量不也許從高溫物體傳向低溫物體而不產(chǎn)生其他變化Ｃ．體系的熵在任何情況下都是增長的D.在任何體系的不可逆變化過程中，體系的熵總是增長的174某一可逆機(jī)按下圖由兩個(gè)等壓和兩個(gè)等容過程組