河北框架剪力墻結(jié)構(gòu)綜合病房樓模板施工方案

模板工程施工方案（高大架體專項）編制人：審核人：審批人：工程名稱：施工單位：編制日期：2013年12月目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc374191585"一、編制依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc374191586"二、模板工程概況1HYPERLINK\l"_Toc374191587"1、工程概況1HYPERLINK\l"_Toc374191588"2、模板工程設(shè)計思想1HYPERLINK\l"_Toc374191589"3、模板支撐體系選擇2HYPERLINK\l"_Toc374191590"三、施工工藝2HYPERLINK\l"_Toc374191591"1、頂板模板2HYPERLINK\l"_Toc374191592"2、梁模板安裝3HYPERLINK\l"_Toc374191593"四、模板拆除4HYPERLINK\l"_Toc374191594"1、模板拆除程序4HYPERLINK\l"_Toc374191595"2、模板拆除順序及施工要點4HYPERLINK\l"_Toc374191596"五、質(zhì)量要求及保證措施5HYPERLINK\l"_Toc374191597"1、質(zhì)量要求5HYPERLINK\l"_Toc374191598"2、質(zhì)量保證措施6HYPERLINK\l"_Toc374191599"六、成品保護及安全文明施工措施7HYPERLINK\l"_Toc374191600"1、模板成品保護7HYPERLINK\l"_Toc374191601"2、安全文明施工措施7HYPERLINK\l"_Toc374191602"七、計算書8HYPERLINK\l"_Toc374191603"1、頂板模板計算書8HYPERLINK\l"_Toc374191604"2、梁模板計算書15一、編制依據(jù)1、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20122、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑施工計算手冊》江正榮著4、《建筑施工手冊》第四版5、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20116、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》ZJQ08-SGJB204-20057、《建筑施工腳手架實用手冊》杜榮軍著8、河北省中醫(yī)院綜合病房樓工程施工圖紙9、河北省中醫(yī)院綜合病房樓工程施工組織設(shè)計二、模板工程概況1、工程概況河北省中醫(yī)院綜合病房樓工程位于xxx市中山東路389號河北省中醫(yī)院院內(nèi)，為現(xiàn)澆鋼筋砼框架剪力墻結(jié)構(gòu)。地下2層，地上17層，裙房4層。建筑面積70200m2，建筑總高度75.900m。地下二層層高5.0m，地下一層層高5.5m，地上一層層高4.8m，地下二至四層層高4.2m，五層及以上為標(biāo)準(zhǔn)層，層高為3.75m。2、模板工程設(shè)計思想在首層地面處為地下室設(shè)備安裝在10-12/B-C軸處預(yù)留設(shè)備吊裝孔，設(shè)備吊裝孔上方一層頂板模板支撐架體搭設(shè)高度為10.18m。首層住院大廳上方5-12/C-E軸處局部空間與二層連通，二層頂板模板支撐架體搭設(shè)高度為8.880m。上述兩個部位支撐架體高度超過8m，按照相關(guān)規(guī)定要求屬于高大架體施工范圍。3、模板支撐體系選擇因高大架體只是局部范圍，且與其它部位同時施工。高大架體與其它部位滿堂架體連接有利于保證其穩(wěn)定性。故模板支撐體系選用與其它部位相同的扣件鋼管支撐體系。三、施工工藝1、頂板模板頂板模板支撐體系為扣件式鋼管腳手架，與滿堂腳手架連接，鋼管采用立桿縱橫向間距不大于900。距地面不大于200設(shè)置掃地桿，最上排橫桿距板底距離a不大于300，中間橫桿豎向間距不大于1500。次龍骨為50×100方木(立放)，間距不大于300mm，主龍骨為Φ48×3.5鋼管，通過可調(diào)整U托與立桿相連，U托伸出長度不大于200。頂板模板采用15mm厚多層板，在多層板邊緣采用釘子@300、中部@600～900釘在木龍骨上。模板支撐體系如下圖所示：2、梁模板安裝梁模板支撐體系為扣件式鋼管腳手架，與滿堂腳手架連接。立桿沿梁縱向間距為不大于500，在梁底沿梁縱向設(shè)置一道立桿。桿頂設(shè)置可調(diào)絲桿托于梁底。在距梁底2/3梁高處設(shè)置一道對拉螺栓，對拉螺栓沿梁縱向間距500。梁底、側(cè)模次龍骨為50*100方木，主龍骨為48鋼管。頂板及梁的支撐體系如下圖所示：立面圖平面圖四、模板拆除1、模板拆除程序（1）、柱模、梁側(cè)模等部位模板，砼達(dá)到拆模要求后即可進行拆模。拆模不宜過早，以免破壞構(gòu)件的棱角。（2）梁、板底模的拆除應(yīng)遵循以下程序：對構(gòu)件同條件試塊進行試壓→試壓報告滿足強度要求→向監(jiān)理工程師遞交拆模申請并附拆模報告→監(jiān)理工程師批準(zhǔn)→拆模作業(yè)。底模拆除時的砼強度要求：構(gòu)件種類構(gòu)件凈跨度（m）達(dá)到設(shè)計的砼立方方體抗壓強度度標(biāo)準(zhǔn)值的百百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100懸挑構(gòu)件-≥1002、模板拆除順序及施工要點（1）、豎向結(jié)構(gòu)拆除順序與支模順序相反，應(yīng)遵循先支后拆，后支先拆的原則。各種材料拆除過程中要對模板支撐本身和混凝土構(gòu)件加強成品保護，輕拿輕放，拆下來的模板及架料應(yīng)分散堆放并及時運至專用堆場，清理上油、分類集中堆放。（2）、水平結(jié)構(gòu)，先松動支撐體系，拆除主次龍骨運走，拆除多層板或側(cè)模等，最后拆除支撐體系。模板拆除后，由項目部組織工長、質(zhì)量員、施工隊相關(guān)人員參加對模板體系和混凝土外觀進行評測，找出問題制定修改方案，以書面交底的形式下達(dá)，不斷改進。（3）、后澆帶兩側(cè)構(gòu)件拆模后應(yīng)及時進行回頂?；虿捎迷绮鸺夹g(shù)，即在支撐模板時后澆帶兩側(cè)底模模板與其它部位斷開，拆除模板時只拆除其它部位，后澆帶兩側(cè)底模及支撐體系保留。五、質(zhì)量要求及保證措施1、質(zhì)量要求（1）、預(yù)埋件和預(yù)留孔洞的允許偏差項目允許偏差（mm）預(yù)埋鋼板中心線位位置3預(yù)埋管、預(yù)留孔中中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預(yù)埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預(yù)留洞中心線位置10尺寸+10，0（2）、現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標(biāo)高±5水準(zhǔn)儀或拉線、鋼鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼鋼尺檢查大于5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼鋼尺檢查相鄰兩板表面高低低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查2、質(zhì)量保證措施（1）、模板加工前要對材料進行挑選，方木選擇截面一致，材質(zhì)良好的。（2）、模板在每周轉(zhuǎn)一次以后，要將下口，內(nèi)壁所有混凝土漿清理干凈，并刷脫模劑，以供下次作用，材料周轉(zhuǎn)3次以后要集中挑選，將變形嚴(yán)重的挑出不用。（3）、主龍骨出挑長度不得大于600，次龍骨出挑長度不得大于400，多層板不允許懸挑。（4）、對跨度不小于4m的梁、板構(gòu)件，支設(shè)底板時應(yīng)起拱。梁單向起供，頂板雙向起供，起拱高度宜為跨度的1/1000～3/1000。（5）、梁模、頂板模支設(shè)完成后驗收完成才能開始綁鋼筋。（6）、模板與模板、模板與砼面接觸面要粘貼海綿條，要求模板拼縫嚴(yán)密，防止漏漿，影響砼觀感質(zhì)量。（7）、模板支持體系要牢固，有足夠的剛度和強度。（8）、澆筑砼前木模板應(yīng)澆水濕潤，但模板內(nèi)不得有積水。（9）、澆筑砼時，必須有專人對模板進行看護，如果發(fā)現(xiàn)模板位移或漏漿等影響砼澆筑質(zhì)量或施工安全的問題，及時進行處理。六、成品保護及安全文明施工措施1、模板成品保護（1）、進場后的模板，臨時堆放時，必須用塑料布臨時遮蓋。（2）、模板拆除時，嚴(yán)禁用撬棍亂撬和高處向下亂拋，以防邊角損壞。（3）、梁、頂板模板支設(shè)完成以后，在其上面焊接或割除鋼筋時，模板上必須墊鐵板，以防燒傷模板或起火。（4）、邊角模板嚴(yán)禁用整板模切割，以控制模板損耗。（5）、澆筑砼時，支設(shè)泵管用的馬凳，下方需墊方木，不得直接架設(shè)于模板上。（7）、施工過程中，嚴(yán)禁用利器或重物亂撞模板，以防損壞或變形。2、安全文明施工措施（1）、工人進入施工現(xiàn)場必須配戴安全帽。施工現(xiàn)場不得吸煙。（2）、工人飲酒后不得進入現(xiàn)場作業(yè)，著裝要整齊，不得赤裸上身。不得穿拖鞋進入施工現(xiàn)場作業(yè)。（3）、木工加工區(qū)及其附近禁止明火作業(yè)，且加工區(qū)必須配備滅火器材。（4）、木材加工盡量避居民休息時間，以免對附居民造成影響。如無法避開時，加工棚需采用密閉式，并采取隔聲措施，以減少噪聲對附近居民的影響。（5）、木工圓鋸須有防護罩，不合格的機具或防護設(shè)備不全的機械不得用于施工作業(yè)。（6）、木工作業(yè)要做到活完場清，施工所用木料盡量在加工場地加工到位，盡量減少木料在作業(yè)面的切割。在作業(yè)面切割產(chǎn)生的木屑必須清理干凈，尤其是梁底及柱根部位。避免因清理不凈產(chǎn)生的夾渣現(xiàn)象。（7）、短架管及扣件等短小材料在吊運過程中必須裝籠或裝箱進行吊運，不得直接捆綁吊運，防止在吊運過程中散落傷人。（8）、所有材料及工具不得拋投傳遞，施工人員在高處臨邊作業(yè)時必須系掛安全帶，安全帶要高掛低用，要系掛要牢靠處。七、計算書（一）、頂板模板計算書頂板模板驗算選取預(yù)留設(shè)備吊裝孔上處一層頂板支撐架體進行驗算。此處支撐架體搭設(shè)高度為10.18m。住院大廳上方頂板架體支撐高度小于10.18m不再進行驗算。一、參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):10.30；采用的鋼管(mm):Φ48×3.5；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.000；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管):Ф48×3.25；4.樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):120.00；二、模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=90×1.82/6=48.6cm3；I=90×1.83/12=43.74cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)、靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.12×0.9+0.5×0.9=3.204kN/m；(2)、活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=1×0.9=0.9kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.204+1.4×0.9=5.105kN/m最大彎矩M=0.1×5.105×2502=31905N·m；面板最大應(yīng)力計算值σ=M/W=31905/48600=0.656N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為0.656N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.204kN/m面板最大撓度計算值ν=0.677×3.204×2504/(100×9500×43.74×104)=0.02mm；面板最大允許撓度[ν]=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值0.02mm小于面板的最大允許撓度1mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋筋混凝土樓板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25.5×00.25×00.12+00.5×0..25=0.89kN/m；(2)活荷載為施工工人員及設(shè)備備荷載(kN/m))：q2=1×0.225=00.25kkN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql22均布荷載qq=11.2×q1+1..4×q22=1..2×0.889+1.44×0.255=1..418kkN/m；最大彎矩MM=0..1ql2=0..1×1.4418×0..92=0..115kkN·m；方木最大應(yīng)力計算算值σ=M//W=00.115××106/833333.33=1.3378N//mm2；方木的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[[f]=133.000N/mm22；方木的最大應(yīng)力計計算值為11.378N/mm22小于方木的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值133N/mmm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須須滿足:τ=3V/2bbhn<[τ]其中最大剪力:V=00.6×1..418×00.9=0.7666kN；方木受剪應(yīng)力計算算值τ=3×0.7666×1033/(2××50×1000)=0.23N/mm22；方木抗剪強度設(shè)計計值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪應(yīng)力計計算值0..23N//mm2小于方木的的抗剪強度設(shè)設(shè)計值1..4N/mmm2，滿足要求求!4.撓度驗算計算公式如下:ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250均布荷載qq=q11=0..89kNN/m；最大撓度計算值ν=0.6677×0..89×90004/(1000×90000×41666666..667)==0.1005mm；；最大允許撓度[ν]=9000/2500=3.6mm；方木的最大撓度計計算值0..105mmm小于方方木的最大允允許撓度33.6mmm,滿足要求求!四、托梁材料計算算托梁按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算；托梁采用：鋼管((單鋼管)::Ф48×3.225；W=5.08ccm3；I=11.5ccm4；集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P＝1.5311kN;托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖((kN·m))托梁計算變形圖((mm)托梁計算剪力圖((kN)最大彎矩Mmaax=00.502kN·m；最大變形Vmaax=11.161mm；最大支座力Qmmax=6.0777kN；；最大應(yīng)力σ=5016009.6222/50800=988.742N/mm22；托梁的抗壓強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大應(yīng)力計計算值988.742N/mm22小于托梁的的抗壓強度設(shè)設(shè)計值2005N/mmm2,滿足要求!托梁的最大撓度為為1.1661mm小小于9000/150與與10mmm,滿足要求求!五、模板支架立桿桿荷載設(shè)計值值(軸力)作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載和活荷荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值值包括以下內(nèi)內(nèi)容(1)腳手架的自重重(kN)：NG1=0.1138×100.3=1.4266kN；鋼管的自重計算參參照《扣件式式規(guī)范》附錄錄A。(2)模板的自重((kN)：NG2=0.55×0.9××0.9==0.4005kN；；(3)鋼筋混凝土樓樓板自重(kN)：NG3=25..5×0.112×0.99×0.9=2.4479kNN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG11+NG2+NG3=44.309kN；2.活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載經(jīng)計算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(11+2)×0.9××0.9==2.433kN；3.不考慮風(fēng)荷載載時,立桿的軸向向壓力設(shè)計值值計算N=1.2NNG+1..4NQ=8..573kkN；六、立桿的穩(wěn)定性性計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式:σ=N/(φA))≤[f]其中N立桿桿的軸心壓力力設(shè)計值(kN)：N=88.573kN；φ軸軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù),由長細(xì)比llo/i查查表得到；i計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.58ccm；A立桿凈截面面面積(cm2)：A=44.89ccm2；W立桿凈截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=5.008cm33；σ鋼管管立桿最大應(yīng)應(yīng)力計算值(N/mmm2)；[f]]鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值：[f]]=2055N/mmm2；L00計算長度((m)；按下式計算:l00=h++2a=1.5+00.1×2=1.77m；a立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.11m；l0/i=17000/115.8==108；由長細(xì)比Lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.553；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計算值；；σ=85722.944//（0.53××489）=333.078N/mm22；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計算值σ=33..078NN/mm2小于鋼管立立桿的抗壓強強度設(shè)計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，建議按按下式計算l0=k1k2((h+2a))=1.1167×1..022×((1.5+00.1×2))=2..028mm；k1--計算長度度附加系數(shù)按按照表1取值1.1667；k2--計算長度度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.022；Lo/i=20227.5466/155.8=128；；由長細(xì)比Lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.4406；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計算值；；σ=85722.944//（0.4066×489）=433.181N/mm22；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計算值σ=43..181NN/mm2小于鋼管立立桿的抗壓強強度設(shè)計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！（二）、梁模板計計算書梁模板選取住院大大廳處二層KL23進行驗算。KL23截面尺寸為400×11000，其余部位位梁截面尺寸寸均小于此處處，故不再進進行驗算。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B((m)：0.40；梁梁截面高度D(m)：：1.00；混凝土板厚度(mmm)：120.000；立桿沿沿梁跨度方向向間距La((m)：0.90；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m))：0.10；立桿步距h(m))：1.50；板板底承重立桿桿橫向間距或或排距Lb((m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度度H(m)：9.00；梁梁兩側(cè)立桿間間距(m)：0.60；承重架支撐形式：：梁底支撐小小楞垂直梁截截面方向；梁底增加承重立桿桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為為Φ48×3..5；立桿承重連接方式式：可調(diào)托座座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密密度(kN/m3)：24.000；模板自重重(kN/m2)：0.50；鋼鋼筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆澆混凝土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)值((kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底底模板荷載((kN/m2)：2.0；振搗搗混凝土對梁梁側(cè)模板荷載載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；；木材彈性模模量E(N//mm2)：9000..0；木材抗壓強度設(shè)計計值fc(NN/mm)：：16.0；木材抗彎強度設(shè)計計值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪強度度設(shè)計值fvv(N/mmm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面面板；面板厚厚度(mm)：20.000；面板彈性模量E((N/mm22)：6000..0；面板抗抗彎強度設(shè)計計值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)數(shù)梁底方木截面寬度度b(mm))：50.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：100.00；梁底縱向支撐根數(shù)數(shù)：4；5.梁側(cè)模板參數(shù)數(shù)主楞間距(mm))：900；次楞楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)數(shù)量：3；固定支撐水平間距距(mm)：500；豎向支撐點到梁底底距離依次是是：200mmm，500mmm，800mmm；主楞材料：圓鋼管管；直徑(mm)：448.00；；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：22；次楞材料：木方；；寬度(mm)：550.00；；高度(mm)：100.000；二、梁側(cè)模板荷載載計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時間，取22.000hh；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取0.7500m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.150。分別計算得177.848kN/m22、18.0000kN//m2，取較小值值17.8448kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和振振搗混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。次楞的根數(shù)為4根根。面板按照照均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖(單單位：mm))1.強度計算材料抗彎強度驗算算公式如下：：σ＝M/W<[[f]其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=90×2×2/6=60cm3；M面板的的最大彎矩((N·mm))；σ--面板板的彎曲應(yīng)力力計算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗彎強強度設(shè)計值((N/mm2)；按照均布活荷載最最不利布置下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q1=1.22×0.9××17.855×0.9==17.3448kN/mm；振搗混凝土荷載設(shè)設(shè)計值:qq2=1.44×0.9××4×0.99=4.5336kN/mm；計算跨度:l=(10000-1220)/(44-1)=293.333mm；面板的最大彎矩M=0..1×17..348×[[(10000-120))/(4-11)]2+0..117×44.536××[(10000-1200)/(4--1)]2=1.995×1055N·mm；面板的最大支座反反力為:NN=1.1qq1l+1.22q2l=1.11×17.3348×[((1000--120)//(4-1))]/10000+1.22×4.5336×[(11000-1120)/((4-1)]]/10000=7.1994kN；；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計算值:σ=1..95×1005/6..00×1004=3.2NN/mm2；面板的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力計計算值σ=3.22N/mm22小于面板的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗算ν=0.677qql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250q作用在模模板上的新澆澆筑混凝土側(cè)側(cè)壓力線荷載載設(shè)計值:q=qq1=17..348N//mm；l計算跨度度:l==[(10000-1220)/(44-1)]==293.333mm；E面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==60000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=90×2××2×2/112=60ccm4；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×177.348××[(10000-1200)/(4--1)]4/(1000×60000×6.000×105)=00.242mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=[(10000-1220)/(44-1)]//250==1.1773mm；面板的最大撓度計計算值ν=0.2442mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ν]=1.1173mm，滿滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=7.1994/0.9900=77.994kkN/m本工程中，次楞采采用木方，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為:W=1×5××10×100/6=83.333cm3；I=1×5××10×100×10/112=4416.677cm4；E=90000.00NN/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·mm)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=0.6648kNN·m，最大大支座反力R=7..914kkN，最大變變形ν=0.9963mmm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，次楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計算值值σ=6..48×1005/8.333×104=7..8N/mmm2；次楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=17N/mmm2；次楞最大受彎應(yīng)力力計算值σ=7..8N/mmm2小于次楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=17NN/mm2，滿足要求求?。?）次楞的撓度驗算算次楞的最大容許撓撓度值:[ν]=9900/4000=2.225mm；次楞的最大撓度計計算值ν=0.9663mm小小于次楞的最最大容許撓度度值[ν]=2.225mm，滿滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞遞的集中力，取取次楞的最大大支座力7..914kNN,按照集中中荷載作用下下的兩跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，主楞采采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3.55mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=2×5..078=110.16ccm3；I=2×122.187==24.377cm4；E=2060000.000N/mmm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNN·m)主楞變形圖(mmm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M==0.7991kN··m，最大支支座反力RR=11..719kkN，最大變變形ν=0.3374mmm（1）主楞抗彎強度驗驗算σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，主楞楞的受彎應(yīng)力力計算值:σ=7..91×1005/1.022×104=777.9N//mm2；主楞的抗抗彎強度設(shè)計計值:[ff]=2205N/mmm2；主楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=77..9N/mmm2小于主楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求?。?）主楞的撓度驗算算根據(jù)連續(xù)梁計算得得到主楞的最最大撓度為0.3744mm主楞的最大容許撓撓度值:[ν]=3300/4000=0.775mm；主楞的最大撓度計計算值ν=0.3774mm小小于主楞的最最大容許撓度度值[ν]=0.775mm，滿滿足要求！五、梁底模板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=9000×20×220/6==6.000×104mm3；I=900××20×200×20/112=66.00×1105mm4；1.抗彎強度驗算算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：σ=M/W<[[f]鋼筋混凝土梁和模模板自重設(shè)計計值(kN/m))：q1=1.2×[(224.00++1.50))×1.000+0.500]×0.990×0.990=25..272kNN/m；施工荷載與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值(kN/m))：q2=1.4×(2..00+2..00)×00.90×00.90=44.536kkN/m；q=25.2722+4.5336=29..808kNN/m；最大彎矩及支座反反力計算公式式如下:Mmax=0.1qq1l2+0.1117q2l2=0.11×25.2272×1333.33332+0.1117×4.5536×1333.33332=5.444×104N·mm；RA=RD=0.4qq1l+0.445q2l=0.44×25.2272×0..133+00.45×44.536××0.1333=1.622kNRB=RC=1.1qq1l+1.22q2l=1.11×25.2272×0..133+11.2×4..536×00.133==4.4322kNσ=Mmax/WW=5.444×104/6.000×104=0.9NN/mm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=0.99N/mmm2小于梁底模模面板的抗彎彎強度設(shè)計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下：ν=0.6677ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=qq1/1.2==21.0660kN/mm；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=1333.33mmm；E面板的彈性性模量:EE=60000.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=1333.33//250==0.5333mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×255.272××133.334/(1000×60000×6.000×105)=0.0015mm；；面板的最大撓度計計算值:ν=0.0115mm小于面板的的最大允許撓撓度值:[ν]=00.533mmm，滿足要要求！六、梁底支撐的計計算本工程梁底支撐采采用方木。強度及抗剪驗算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=4.432//0.9=44.925kkN/m2.方木的支撐力力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×10×110/6==83.333cm33；I=5×10×110×10//12=416.667cm44；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩MM=0.11ql2=0.11×4.9225×0.992=0..399kkN·m；最大應(yīng)力σσ=M//W=0.3999×106/833333.3==4.8N/mm22；抗彎強度設(shè)計值[f]=13NN/mm2；方木的最大應(yīng)力計計算值4..8N/mmm2小于方木抗抗彎強度設(shè)計計值13N/mm22,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須須滿足:τ=3V/(22bh0)其中最大剪力:V=0..6×4.9925×0..9=22.659kN；方木受剪應(yīng)力計算算值τ=3××2.6599×10000/(2×550×1000)=00.798N/mm22；方木抗剪強度設(shè)計計值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪應(yīng)力計計算值0..798NN/mm2小于方木抗抗剪強度設(shè)計計值1.77N/mmm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250方木最大撓度計算算值ν=0.6677×4..925×99004/(1000×90000×4166.667××104)=0.5583mm；；方木的最大允許撓撓度[ν]=0.9900×10000/2550=3.6600mmm；方木的最大撓度計計算值ν=0.5583mmm小于方木木的最大允許許撓度[ν]=3.66mm，滿滿足要求！3.支撐托梁的強強度驗算梁底模板邊支撐傳傳遞的集中力力：P1=RA=1.6220kN梁底模板中間支撐撐傳遞的集中中力：P2=RB=4.4332kN梁兩側(cè)部分樓板混混凝土荷載及及梁側(cè)模板自自重傳遞的集集中力：P3=(0.600--0.4000)/4×00.900××(1.2××0.1200×24.0000+1..4×2.0000)+11.2×2××0.9000×(1.000--0.1200)×0.5500=1..232kNN簡圖(kN·m))剪力圖(kN)彎矩圖(kN·mm)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到：支座力:N1=N3=1.7882kN；；N2=11.004kN；最大彎矩Mmaax=0.3331kNN·m；最大撓度計算值Vmax=0..19mmm；最大應(yīng)力σ=00.331××106/50800=65.11N/mmm2；支撐抗彎設(shè)計強度度[f]==205NN/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)應(yīng)力計算值65.1N/mm22小于支撐托托梁的抗彎設(shè)設(shè)計強度2205N//mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管管只起構(gòu)造作作用，無需要要計算八、立桿的穩(wěn)定性性計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式σ=N/(φAA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：橫向支撐鋼管的最最大支座反力力：N1=1.7782kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1129×9==1.3944kN；N=1.7822+1.3994=3.1176kNN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長細(xì)比llo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.58；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.89；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強度度設(shè)計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；根據(jù)《扣件式規(guī)范范》，立桿計計算長度lo有兩個計算算公式lo=kμh和lo=h+2aa，為安全計，取二者者間的大值，即即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.1]=2.9766m；k計算長長度附加系數(shù)數(shù)，取值為：：1.1677；μ計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，μ=1.7；a立桿上上端伸出頂層層橫桿中心線線至模板支撐撐點的長度；；a=0.11m;得到計算結(jié)果:立桿的計算算長度lo/i=29775.85/1