浙江高層辦公樓模板及高支架專項施工方案扣件式鋼管支模架

勞動和社會保障服務中心工程專項施工方案工程概況編制依據工程概況編制依據主要施工材料模板體系的選擇模板體系的安裝季節(jié)性施工頂板支撐拆模事項梁模板高支架計算書樓板模板高支架計算書平面、剖面圖模板及高支架編制：審核：批準：工程概況本工程是由XX市勞動和社會保障局投資建設的服務中心工程，位于XX市海洲路北側，市委黨校西側，建筑類別為Ⅱ建筑。服務中心：附樓（辦證大廳）東西長48.77米1-8軸、南北長41.3米A-G軸，規(guī)則矩形層高4.8+4.8+4.8M，檐高15.60樓面板最厚120mm，最大梁為KL8-14，截面300*1000，最大跨度12米，其中8-12/B-J軸梁底凈高為8.6~8.96米，板底凈高為9.57~9.84米。由于該部位屬高支撐架，必須保證其有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性。限于條件，對該部位擬采用加強型扣件式鋼管支模架。300mm*1000mm梁、板厚120mm、梁面高9.60米、板底高9.57米進行計算。編制依據《建筑施工安全檢查標準》《建筑施工鋼管腳手架安全技術規(guī)范》《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》《木結構設計規(guī)程》《混凝土結構工程施工驗收規(guī)范》XX市《建筑施工安全檢查標準》實施細則現(xiàn)地形周邊環(huán)境實際情況及工程施工圖設計計算：《品茗安全方案計算軟件》構造要求1、架體總體要求（1）對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列的加強措施。（2）支模架體高寬比：模板支架的整體高度應不大于5。2、基礎（1）基礎施工完成后，回填土必須分層回填分層夯實，并做好基礎排水措施，嚴禁浸水、積水。（2）底層支模架基礎采用25CM厚塘渣墊層，在支設立桿處澆20CM寬20CM厚的C25砼條基，并墊5CM厚松木板。3、主要施工材料鋼管：48mm*3.20mm，承重立桿頂固定扣件均用雙扣；木坊：60mm*60mm*2000mm，50mm*70mm*2000mm；膠合板：915mm*1830mm*14mm對拉螺桿：12mm4.模板體系的選擇樓面板模板支撐體系：樓面底模采用15厚膠合板，上層木坊為60*60@300，下層木坊為80*80@900。下部支撐為滿堂扣件鋼管架縱橫距均為800*800。梁模板支撐體系：梁底、側模均采用18膠合板，梁底上層為80*80@150平行梁中線，下層木坊木坊為60*60@300垂直梁中線；梁側豎坊為55*80@300。下部支撐為扣件鋼管架（500*800）+加強鋼管支座@3000。設14對拉螺桿加固梁側模以抵御新澆混凝土的側壓力，設置間距為首層拉桿距梁底300mm，上部隔500mm一道，水平按坊距。樓面板、梁下承重立桿必須分別設置，分別支撐梁和板的荷載，每1.50米設一道水平桿，掃地桿離地300設置。承重大橫桿應采用對接扣件接長，與承重立桿交節(jié)點處必須用雙扣件立桿上固定頂緊。承重立桿接長應采用對接扣件接長，在對接扣件下用另一只扣件頂緊加固（承重立桿接長節(jié)點處共需四只扣件）。其中8-12/B-J軸處每軸梁下跨中立柱四邊用鋼管“井”固定，并延伸至相鄰立桿扣件固定，以形成桁架，組成穩(wěn)定的排架支撐體系，確保施工順利進行（具體詳附圖）。板下立桿縱橫向每四列設斜撐加強，連續(xù)設置到頂；梁兩側立桿均設斜撐，連續(xù)設置到頂。模板體系的安裝模板的安裝：梁模板安裝順序：彈線并復核→搭梁模支架→安裝梁底木坊→安裝梁底模板→梁底模板起拱→安裝梁側模板→安裝鎖口楞→斜撐楞和對拉螺桿→復核模板→安裝樓面模板→復核樓面模板→加固驗收。安裝要點：按設計要求起拱，并注意梁的側模包住底模，下面龍骨壓住側模。樓板模板安裝順序：搭模板支架→安裝析模木楞→調整模板標高及起拱→鋪設模板→復核模板→加固驗收.支撐的搭設要求：每一榀梁支撐架的鋼管支座間必須設A3鋼管縱橫水平連系桿兩道。支座與A3鋼管連接采用焊接，不得用鐵絲綁扎。加強支座的布置必須協(xié)調，做到縱橫成列，下部必須使用底座（C30混凝土）在混凝土澆搗前，要對模板及支撐體系進行檢查和驗收，特別是支架的穩(wěn)定性，防止安全事故的發(fā)生。澆混凝土時，泵管不得依附在支模架上，避免搖動整個支架體系。每4支立桿設置剪刀撐，寬度不大于4個跨距或間距，角度為45~60度?；炷翝仓^程中，應派專人觀測模板支撐系統(tǒng)的工作狀態(tài)，觀測人員發(fā)現(xiàn)異常時應采及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫作業(yè)，情況緊急時采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理，混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。、季節(jié)性施工本工程底層施工可能遇雨季、夏季，應對措施如下：雨季施工：對高聳結構的模板作業(yè)，應安裝壁雷設施，其接地電阻不得大于4Ω，對重點部位經常檢查，發(fā)現(xiàn)問題要采取加固措施，要隨時掌握天氣變化情況，做好排水措施，采取切實可靠防范措施。夏季施工：在盛夏季節(jié)，因環(huán)境溫度過高、勞動時間長，受太陽光強烈照射和被加熱地面及周圍物體放出的輻射熱影響，造成人體內體溫調節(jié)功能和水、電解質平衡失調引起中暑，適當調整夏季高溫作業(yè)勞動和休息作業(yè)制度，因地制宜設置工人休息室休息涼棚，延長中午休息，做好宿舍組織管理工作，調整夜班工人宿舍，避免相互干擾而影響睡眠，。補充合理水分和鹽份、加強開水供應、發(fā)放防暑藥品，對高溫作業(yè)工人應進行入暑前體格檢查。夏季天氣干燥，容易發(fā)生火災事故，特別是木工間材料堆放處電乞及機械設備、宿舍間、食堂、禁火區(qū)域、使用明火等滅火器具要經常檢查，不符的要更換，電氣焊時必須嚴格遵守防火規(guī)定，周圍不得存放易燃物品，并嚴格執(zhí)行三級動火審批手續(xù)。頂板支撐木模拼裝時按次序進行，逐層用方木固定，上層拼裝時要搭設牢固操作平臺或腳手板，吊運模板鋼管時應分類分規(guī)格，不得混吊。高處作業(yè)架子上、平臺上，不宜堆放過高，并必須控制在架子或平臺允許荷載范圍內。高處作業(yè)，所用的工具不用時，要放逐工具袋內，不能隨意將工具模板零件放逐腳手板上，以免墜落傷人。模板拉桿不能固定在腳手架上，避免發(fā)生倒塌或模板移位及影響腳手架穩(wěn)定，支撐排架時，支架應墊平，各層支架立柱、應在同一條垂直上、夜間作業(yè)時應有充足照明。拆模事項在拆除模板前、必須有申請、有試驗室的抗壓報告，并經技術負責人批準后方可拆除，在拆模過程中，如發(fā)現(xiàn)實際結構砼強度、并未達到要求，有影響結構安全的質量問題，應暫停拆模，經妥善處理，實際強度達到要求后方可繼續(xù)拆除。拆模時必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳阻礙通行發(fā)生事故，拆模下方不能有人，拆模區(qū)應設警戒線，以防有人誤入被傷。拆除模板向上運送一定要上下呼應，拆模必須一次連續(xù)拆除完，不能采取猛撬以致大面積塌倒的方法拆除。模板立柱有多道水平拉，應先拆除上面，按有上而下的順序拆除，拆除最后一連桿應與拆除立桿同時進行，以免立桿傾倒傷人。梁模板高支架計算書高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。梁段:KL8-14。一）、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):1.00混凝土板厚度(mm):0.12；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：8.60；梁兩側立柱間距(m):0.50；承重架支設:無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.50；采用的鋼管類型為A3.0；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度70mm；主楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度60mm；二）、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為44.343kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三）、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎驗算其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；q=q1+qq2=9..720+11.260=10..980kkN/m；計算跨度(內楞間間距):ll=3000.00mmm；面板的最大彎距M=0..1×10.988×300.0002=9..88×104N.mm；經計算得到，面板板的受彎應力力計算值:σ=9..88×1004/2..70×1004=3.6660N/mmm2；面板的抗彎強度設設計值:[[f]=13.0000N/mmm2；面板的受彎應力計計算值σ=3.6660N/mmm2小于面板的的抗彎強度設設計值[ff]=13..000N//mm2，滿足要求求！2.撓度驗算q---作用在模模板上的側壓壓力線荷載標標準值:qq=188.00×0.50=9.000N/mmm；l---計算跨度度(內楞間距)::l=300.000mm；E---面板材質質的彈性模量量:E==95000.00N//mm2；I---面板的截截面慣性矩::I=50.000×1.80×1.80×1.80//12=244.30cmm4；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×99.00×3300.0004/(1000×95000.00×22.43×1105)=0..214mmm；面板的最大容許撓撓度值:[ω]=ll/250=300..000/2250=1.2000mm；面板的最大撓度計計算值ω=0.2114mm小于于面板的最大大容許撓度值值[ω]=1.2000mm，滿滿足要求！四）、梁側模板內外楞楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度600mm，截面面高度60mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60×660×60/6=36..00cm33；I=60×660×60×60/122=1008.00ccm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:其中，σ---內楞彎曲曲應力計算值值(N/mm2)；M---內楞的的最大彎距((N.mm))；W---內楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內楞楞的強度設計計值(N/mm2)。按以下公式計算內內楞跨中彎矩矩：其中，作用在內楞楞的荷載，qq=(11.2×18.0000×0.90++1.4×2.0000×0.90))×0.3000/1=6..59kN//m；內楞計算跨度(外外楞間距)::l=500mmm；內楞的最大彎距::M=0..1×6.59×500.0002=1.665×105N.mm；經計算得到，內楞楞的最大受彎彎應力計算值值σ=1..65×1005/3.600×104=4..575NN/mm2；內楞的抗彎強度設設計值:[[f]=17.0000N/mmm2；內楞最大受彎應力力計算值σ=4..575NN/mm2內楞的抗彎彎強度設計值值小于[ff]=17..000N//mm2，滿足要求求?。?）.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的的彈性模量：：100000.00NN/mm2；q---作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值：q=18.000×0.30//1=5..40N//mm；l---計算跨度(外楞間距)：l=5000.00mmm；I---面板的截面面慣性矩：EE=1..08×106N/mm2；內楞的最大撓度計計算值:ω=0..677×55.40×5500.0004/(1000×100000.00××1.08××106)=0..212mmm；內楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=2..000mmm；內楞的最大撓度計計算值ω=0.2122mm小于內內楞的最大容容許撓度值[ω]=2.0000mm，滿滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承承受內楞傳遞遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍骨骨采用木楞，截截面寬度800mm，截面面高度80mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=80×880×80/6=85..33cm33；I=80×880×80×80/122=3441.33ccm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算算其中σ--外楞受彎彎應力計算值值(N/mm2)M---外楞的的最大彎距((N.mm))；W---外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強度設計值值(N/mm2)。最大彎矩M按下式式計算：其中，作用在外楞楞的荷載:P=((1.2×18.000×0.90++1.4×2.00×0.90))×0.50×0.30//1=3.229kN；外楞計算跨度(對對拉螺栓豎向向間距):l=3300mm；；外楞的最大彎距：：M=00.175××3294..000×300.0000=1.73××105N.mm經計算得到，外楞楞的受彎應力力計算值:σ=1..73×1005/8.533×104=2..027NN/mm2；外楞的抗彎強度設設計值:[[f]=17.0000N/mmm2；外楞的受彎應力計計算值σ=2.0027N/mmm2小于外楞的的抗彎強度設設計值[ff]=17..000N//mm2，滿足要求求?。?）.外楞的撓度驗算其中E--外楞的彈性性模量，其值值為100000.000N/mm22；p---作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值：p=18.000×0.50×0.30//1=2..70KNN；l---計算跨度(拉螺栓間距距)：l=3000.00mmm；I---面板的截面面慣性矩：II=3..41×106mm4；外楞的最大撓度計計算值:ω=1..146×22.70×1103×300..003/(1000×100000.00××3.41××106)=0..024mmm；外楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=1..200mmm；外楞的最大撓度計計算值ω=0.0224mm小于于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=1.2000mm，滿滿足要求！五）、穿梁螺栓的計算算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉強強度設計值，取取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑::14mm；穿梁螺栓有效直徑徑:11..55mmm；穿梁螺栓有效面積積:A=105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=118.0000×0.5000×0.3000×2=5..400kkN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170..000×105/11000==17.8850kNN；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=5.4000kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=17..850kNN，滿足要求求！六）、梁底模板計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的簡支支梁計算。強度驗算要考慮模模板結構自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土時產生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結構自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5000.00×18.000×18.000/6=2.70××104mm3；I=500..00×18.000×18.000×18.000/12==2.433×105mm4；1.抗彎強度驗算算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：其中，σ--梁底模板的的彎曲應力計計算值(N/mm2)；M---計算的的最大彎矩(kN.mm)；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=3000.00mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷載設設計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設計值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.50×1.00×0.90==13.777kN/m；；模板結構自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.50×0.90==0.19kkN/m；振搗混凝土時產生生的荷載設計計值：q3:1.4×2..00×0.50×0.90==1.26kkN/m；q=q1++q2++q3=113.77++0.19++1.26==15.222kN/m；；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=1//8×15.2119×0.30002；σ=0.171××106/2.700×104=6.3441N/mmm2；梁底模面板計算應應力σ=6.3341N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強度設計值值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++1.50))×1.0000+0.355）×0.50==12.993N/mmm；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=3000.00mmm；E---面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=3000.00//250==1.2000mm；面板的最大撓度計計算值:ω=55×12.9925×3000.04/(3844×95000.0×2..43×1005)=0.5991mm；面板的最大撓度計計算值:ω=0.5991mm小于于面板的最大大允許撓度值值:[ω]=300.00/2550=11.200mmm，滿足要要求！七）、梁底支撐的計算算本工程梁底支撐采采用方木。強度及抗剪驗算要要考慮模板結結構自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土時產產生的荷載；；撓度驗算只只考慮模板結結構自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算：：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24.0000+1..500)××1.0000×0.5000=12.7750kNN/m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q2=0.3500×0.5000×(2×1.0000+0.3000)/00.300==1.3422kN/mm；(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產生的的荷載(kN)：經計算得到，活荷荷載標準值P1=(2..500+22.000))×0.3000×0.5000=0.6775kN；；2.方木的支撐力力驗算均布荷載q==1.2××12.7550+1.22×1.3422=16.9910kNN/m；集中荷載P==1.4××0.6755=0.9445kN；；方木計算簡圖經過計算得到從左左到右各方木木傳遞集中力力[即支座力]分別為：N1=3.0411kN；N2=3.0411kN；方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6.000××8.0000×8.0000/6=64.000cm3；I=6..000×8.0000×8.0000×8.0000/12==256..00cmm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載qq=3..041/00.500==6.0811kN/mm；最大彎距MM=0.11ql2=0.11×6.0811×0.5000×0.5000=0.1152kNN.m；最大應力σ=MM/W=0.1152×1006/640000.0==2.3775N/mmm2；抗彎強度設計值[f]==13.0N/mm22；方木的最大應力計計算值2..375NN/mm2小于方木抗抗彎強度設計計值13..0N/mmm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公公式如下:截面抗剪強度必須須滿足:其中最大剪力:V=00.6×6.0811×0.5000=1..824kkN；圓木的截面面積矩矩S=00.785××50.000×50.000=19962.500N/mmm2；圓木方受剪應力計計算值T=1.822×1962..50/(2256.000×50.000)=00.28NN/mm2；方木抗剪強度設計計值[T]]=1..700NN/mm2；方木的受剪應力計計算值0..280NN/mm2小于方木抗抗剪強度設計計值1.7700N//mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:方木最大撓度計算算值ω=0.6677×5..068×5500.00004/(1000×100000.0000×2566.000××104)=0.0884mm；方木的最大允許撓撓度[ω]=0.5500×10000/2550=2.0000mmm；方木的最大撓度計計算值ω=0.0884mm小小于方木的最最大允許撓度度[ω]=2.0000mm，滿滿足要求！3.支撐鋼管的強強度驗算支撐鋼管按照簡支支梁的計算如如下計算簡圖(kN))支撐鋼管變形圖((kN.m))支撐鋼管彎矩圖((kN.m))經過連續(xù)梁的計算算得到：支座反力RA=RB=3.0441kN；；最大彎矩Mmaax=0.3304kNN.m；最大撓度計算值Vmax=0.3800mm；支撐鋼管的最大應應力σ=0.3004×1066/47900.0=633.476N/mm22；支撐鋼管的抗壓設設計強度[[f]=2005.0NN/mm2；支撐鋼管的最大應應力計算值63.4776N/mmm2小于支撐鋼鋼管的抗壓設設計強度2205.0N/mm22,滿足要求!八）、梁底縱向鋼管計計算縱向鋼管只起構造造作用，通過過扣件連接到到立桿。九）、扣件抗滑移的計計算:按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術規(guī)范培訓訓講座》劉群群主編，P996頁，雙扣扣件承載力設設計值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承載力力系數0.880，該工程程實際的旋轉轉雙扣件承載載力取值為112.80kkN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設計計值,取12.800kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；計算中R取最大支支座反力，根根據前面計算算結果得到R=3.004kN；；R<12.880kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!!十）、立桿的穩(wěn)定性計計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N--立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力：N1=3.0041kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1299×8.6000=1.3332kN；；樓板的混凝土模板板的自重：N3=1.2×(0.80//2+(0..50-0..30)/22)×0.50×0.35==0.1055kN；樓板鋼筋混凝土自自重荷載:N4=1.2×((0.80//2+(0..50-0..30)/22)×0.50×0.1200×(1.50++24.000)=0.9918kNN；N=3..041+11.332++0.1055+0.9118=5.3396kNN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數，由長細細比lo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.57；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.79；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應應力計算值(N/mmm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205.000N/mmm2；lo--計算算長度(mm)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計算lo=k1uh((1)k1--計算算長度附加系系數，取值為為：1.1555；u---計算長長度系數，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1..700；上式的計算結果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.7000×1.5000=2..945mm；Loo/i=2945..250//15.9900=185.0000；由長細比lo//i的結結果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數φ=0.2209；鋼管立桿受壓應力力計算值；σσ=53955.812//(0.2009×4577.000))=566.493N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=566.493N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設計值[f]==205..00N//mm2，滿足要求求！如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由下式計算lo=k1k2((h+2a)(2))k1--計算長度度附加系數按按照表1取值1.1667；k2--計算長度度附加系數，h+2a=1.700按照表2取值1.016；上式的計算結果：：立桿計算長度LLo=k1k2(h+2a)=1.1677×1.0166×(1.5000+0.1000×2)=2.0166m；Loo/i=2015..642//15.9900=127.0000；由長細比lo//i的結結果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數φ=0.4412；鋼管立桿受壓應力力計算值；σσ=53955.812//(0.4112×4577.000))=288.658N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=288.658N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設計值[f]==205..00N//mm2，滿足要求求！模板承重架應盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。以上表參照杜榮軍軍：《扣件式式鋼管模板高高支撐架設計計和使用安全全》十一）、梁模板高高支撐架的構構造和施工要要求[工程經驗]::除了要遵守《扣件件架規(guī)范》的的相關要求外外，還要考慮慮以下內容1.模板支架的構構造要求：a.梁板模板高支支撐架可以根根據設計荷載載采用單立桿桿或雙立桿；；b.立桿之間必須須按步距滿設設雙向水平桿桿，確保兩方方向足夠的設設計剛度；c.梁和樓板荷載載相差較大時時，可以采用用不同的立桿桿間距，但只只宜在一個方方向變距、而而另一個方向向不變。2.立桿步距的設設計：a.當架體構造荷荷載在立桿不不同高度軸力力變化不大時時，可以采用用等步距設置置；b.當中部有加強強層或支架很很高，軸力沿沿高度分布變變化較大，可可采用下小上上大的變步距距設置，但變變化不要過多多；c.高支撐架步距距以0.9---1.5mm為宜，不宜宜超過1.55m。3.整體性構造層層的設計：a.當支撐架高度度≥20m或橫向向高寬比≥6時，需要設設置整體性單單或雙水平加加強層；b.單水平加強層層可以每4---6米沿水平結構構層設置水平平斜桿或剪刀刀撐，且須與與立桿連接，設設置斜桿層數數要大于水平平框格總數的的1/3；c.雙水平加強層層在支撐架的的頂部和中部部每隔10---15m設置，四四周和中部每每10--155m設豎向斜斜桿，使其具具有較大剛度度和變形約束束的空間結構構層；d.在任何情況下下，高支撐架架的頂部和底底部（掃地桿桿的設置層）必必須設水平加加強層。4.剪刀撐的設計計：a.沿支架四周外外立面應滿足足立面滿設剪剪刀撐；b.中部可根據需需要并依構架架框格的大小小，每隔100--15mm設置。5.頂部支撐點的的設計：a.最好在立桿頂頂部設置支托托板，其距離離支架頂層橫橫桿的高度不不宜大于4000mm；b.頂部支撐點位位于頂層橫桿桿時，應靠近近立桿，且不不宜大于2000mm；c.支撐橫桿與立立桿的連接扣扣件應進行抗抗滑驗算，當當設計荷載NN≤12kN時，可可用雙扣件；；大于12kkN時應用頂頂托方式。6.支撐架搭設的的要求：a.嚴格按照設計計尺寸搭設，立立桿和水平桿桿的接頭均應應錯開在不同同的框格層中中設置；b.確保立桿的垂垂直偏差和橫橫桿的水平偏偏差小于《扣扣件架規(guī)范》的的要求；c.確保每個扣件件和鋼管的質質量是滿足要要求的，每個個扣件的擰緊緊力矩都要控控制在45--60N.mm，鋼管不能能選用已經長長期使用發(fā)生生變形的；d.地基支座的設設計要滿足承承載力的要求求。7.施工使用的要要求：a.精心設計混凝凝土澆筑方案案，確保模板板支架施工過過程中均衡受受載，最好采采用由中部向向兩邊擴展的的澆筑方式；；b.嚴格控制實際際施工荷載不不超過設計荷荷載，對出現(xiàn)現(xiàn)的超過最大大荷載要有相相應的控制措措施，鋼筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.澆筑過程中，派派人檢查支架架和支承情況況，發(fā)現(xiàn)下沉沉、松動和變變形情況及時時解決。模板高支撐架計算算書一）、參數信息::1.腳手架參數橫向間距或排距((m):0..80；縱距距(m):0..80；步距距(m):1..50；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度(m):0..10；腳手手架搭設高度度(m):9..57；采用的鋼管(mmm):A3..0；扣件連接方式:雙雙扣件，考慮慮扣件的保養(yǎng)養(yǎng)情況，扣件件抗滑承載力力系數:0..80；板底支撐連接方式式:方木支撐；；2.荷載參數模板與木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..000；樓板澆筑厚度(mm):0.1120；施工均布荷載標準準值(kN/m2):1.0000；3.木方參數木方彈性模量E((N/mm22):100000.0000；木方抗彎彎強度設計值值(N/mm2):17.000；木方抗剪強度設計計值(N/mm2):1.700；木方的的間隔距離((mm):1150.0000；木方的截面寬度((mm):660.00；；木方的截面面高度(mm):660.00；；圖2樓板支撐架架荷載計算單單元二）、模板支撐方方木的計算::方木按照簡支梁計計算，其慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6.000××6.0000×6.0000/6=36.000cm3；I=6.000××6.0000×6.0000×6.0000/12==108..00cmm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：：(1)鋼筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25.0000×0.1500×0.2000=0..750kkN/m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m)):q2=0.350××0.1500=0..053kkN/m；；(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產生的的荷載(kN)：p1=(1.0000+2.0000)×0.8000×0.1500=0..360kkN；2.方木抗彎強度度驗算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載qq=11.2×(0.7500+0..053)=0.9963kNN/m；集中荷載pp=1..4×0.3600=0.5004kN；；最大彎距MM=Pll/4+ql2/8=0.5044×0.8000/4++0.9663×0.80002/8=0.1788kN.mm；最大支座力N=P/22+qll/2=0.5044/2+0.9633×0.8000/2=0.6377kN；；方木的最大應力值值σ=M//w=0.1788×106/36.0000×1003=4..940NN/mm2；方木抗彎強度設計計值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大應力計計算值為44.940N/mm22小于方木的的抗彎強度設設計值133.0N//mm2，滿足要求求!3.方木抗剪驗算算：最大剪力的計算公公式如下:Q=qql/2++P/2截面抗剪強度必須須滿足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力:V=00.800××0.9633/2+0..504/22=0..637kkN；方木受剪應力計算算值T==3×637.2200/(22×60.0000×60.0000)=0.2666N/mmm2；方木抗剪強度設計計值[T]]=1..400NN/mm2；方木受剪應力計算算值為0..266NN/mm2小于方木的的抗剪強度設設計值1..400NN/mm2，滿足要求求!4.方木撓度驗算算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:均布荷載qq=q11+q2=0..750+00.053==0.8033kN/mm；集中荷載pp=0..360kkN；方木最大撓度計算算值VV=5×0.8033×800.00004/(3884×9500..000×10800000.000)+3660.0000×800.00003/(448×9500..000×10800000.000)=0.7911mm；方木最大允許撓度度值[[V]=8800.0000/2500=3.2000mm；；方木的最大撓度計計算值0.7791mmm小于方木的的最大允許撓撓度值3.2200mmm,滿足要求!三）、木方支撐鋼鋼管計算:支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P=0.9963×0.8000+0..504==1.2774kN；；支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN.m))支撐鋼管計算變形形圖(kN.m))支撐鋼管計算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.546kN.m；最大變形Vmaax=0.9988mmm；最大支座力Qmmax=7.4533kN；；鋼管最大應力σ==0.5446×1066/47900.000==113.9964N//mm2；鋼管抗壓強度設計計值[f]]=205..000NN/mm2；支撐鋼管的計算最最大應力計算算值1133.964N/mm22小于鋼管的的抗壓強度設設計值2005.0000N/mmm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于8000.0000/150與與10mmm,滿足要求!四）、扣件抗滑移移的計算:按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術規(guī)范培訓訓講座》劉群群主編，P996頁，雙扣扣件承載力設設計值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承載力力系數0.880，該工程程實際的旋轉轉雙扣件承載載力取值為112.80kkN。縱向或橫向水平桿桿傳給立桿的的豎向作用力力設計值RR=7.4453kNN；R<12.880kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!!五）、模板支架立立桿荷載標準準值(軸力):作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風荷載載。1.靜荷載標準值值包括以下內內容：(1)腳手架的自重重(kN)：NGG1=00.129××9.5700=1..235kkN；鋼管的自重計算參參照《扣件式式規(guī)范》附錄錄A。(2)模板的自重((kN)：NGG2=00.350××0.8000×0.8000=0..224kkN；(3)鋼筋混凝土樓樓板自重(kN)：NGG3=225.0000×0.2000×0.8000×0.8000=3..200kkN；經計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG11+NG2+NG3=44.659kN；2.活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產生的的荷載。經計算得到，活荷荷載標準值NQ=(11.000++2.0000)×0.8000×0.8000=1..920kkN；3.不考慮風荷載載時,立桿的軸向向壓力設計值值計算N=1.2NNG+1..4NQ=8..279kkN；六）、立桿的穩(wěn)定定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式:其中N-----立桿桿的軸心壓力力設計值(kN)：N=88.279kN；φ----軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數,由長細比llo/i查查表得到；i----計算立桿的的截面回轉半半徑(cm)：i=1..59cmm；A----立桿凈截面面面積(cm2)：A=4..57cmm2；W----立桿凈截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=4.799cm3；σ---------鋼管立桿桿最大應力計計算值(NN/mm2)；[f]]----鋼管立桿抗抗壓強度設計計值：[f]]=2055.000N/mm22；L00----計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，按按下式計算l0=h++2ak11----計算長度附附加系數，取取值為1.1155；u----計算長度系系數，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=11.700；；a----立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.1100m；；上式的計算結果：：立桿計算長度LL0=h++2a=11.500++0.1000×2=1..700mm；L00/i=1700..000//15.9900=107.0000；由長細比Lo//i的結結果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數φ=0.5537；鋼管立桿的最大應應力計算值；；σ=82799.384//（0.5377×457.0000）