原理珠光體轉(zhuǎn)變

第三章珠光體轉(zhuǎn)變

3.1珠光體的組織特征鐵素體與滲碳體的混合物，稱為珠光體。按滲碳體的形態(tài)，珠光體分為片狀珠光體和粒狀珠光體。片狀珠光體：由一層鐵素體與一層滲碳體交替緊密堆疊而成的。在一個奧氏體晶粒內(nèi)可以形成幾個珠光體團(tuán)。片層間距：一對鐵素體片和滲碳體片的總厚度，以

S0表示。粒狀珠光體：在鐵素體基體上分布著粒狀滲碳體的組織，一般是經(jīng)過球化退火處理后獲得的。第1頁/共55頁第一頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

圖1（a)共析碳鋼片狀珠光體圖1（b)T12A鋼的粒狀珠光體組織第2頁/共55頁第二頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

圖2片狀珠光體片層間距和珠光體團(tuán)示意圖

研究指出:片層間距是一個統(tǒng)計平均值。片層間距大小主要取決于珠光體的形成溫度。在連續(xù)冷卻條件下，冷卻速度愈大，珠光體的形成溫度愈低，即過冷度愈大，則片層間距就愈小。第3頁/共55頁第三頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

根據(jù)片間距S0大小不同，將片狀珠光體分為三種：片狀珠光體，其S0約為150～450nm；A1～650℃范圍內(nèi)形成。索氏體，其S0約為80～150nm；650～600℃范圍內(nèi)形成。屈氏體，其S0約為30～80nm。600～550℃范圍內(nèi)形成。a珠光體1000×（700℃

）b索氏體1000×（650℃

）c屈氏體1000×（600℃

）圖3三種片狀珠光體組織第4頁/共55頁第四頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變片狀珠光體第5頁/共55頁第五頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變索氏體第6頁/共55頁第六頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變屈氏體第7頁/共55頁第七頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

研究指出，片層間距是一個統(tǒng)計平均值。片層間距大小主要取決于珠光體的形成溫度。在連續(xù)冷卻條件下，冷卻速度愈大，珠光體的形成溫度愈低，即過冷度愈大，則片層間距就愈小。雖然，片狀珠光體、索氏體、屈氏體的組織形態(tài)在光學(xué)顯微鏡下觀察差別較大，但是，在電子顯微鏡下觀察都具有片層狀特征，它們之間的差別只是片層間距不同而已。第8頁/共55頁第八頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

在一定過冷度下，有一定的片層間距。隨著過冷度增大，珠光體片層間距減小。碳鋼中珠光體片層間距

S0與過冷度△T

的關(guān)系可以用下面經(jīng)驗(yàn)公式表示：第9頁/共55頁第九頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

研究指出，片層間距是一個統(tǒng)計平均值。片層間距大小主要取決于珠光體的形成溫度。在連續(xù)冷卻條件下，冷卻速度愈大，珠光體的形成溫度愈低，即過冷度愈大，則片層間距就愈小。雖然，片狀珠光體、索氏體、屈氏體的組織形態(tài)在光學(xué)顯微鏡下觀察差別較大，但是，在電子顯微鏡下觀察都具有片層狀特征，它們之間的差別只是片層間距不同而已。第10頁/共55頁第十頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變粒狀珠光體

一般是經(jīng)過球化退火處理或淬火后再經(jīng)過中、高溫回火后獲得的。顆粒越細(xì)小，鋼的強(qiáng)度及硬度越高；碳化物越接近等軸狀、分布越均勻，韌性越好；粒狀珠光體的塑性較片狀的好，但硬度和強(qiáng)度稍低。第11頁/共55頁第十一頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

珠光體形成時，珠光體與奧氏體之間存在一定的晶體學(xué)位向關(guān)系，使新相和母相的原子在界面上能夠較好地匹配。珠光體形成時，其中鐵素體與奧氏體的位向關(guān)系為：

(110)//(112)；[112]//[110]

亞共析鋼中，先共析鐵素體與奧氏體的位向關(guān)系為：

(111)//(110)；[110]//[111]

這兩種位向關(guān)系不同，說明珠光體中鐵素體與先共析鐵素體具有不同的轉(zhuǎn)變特性。珠光體中滲碳體與奧氏體的位向關(guān)系比較復(fù)雜。第12頁/共55頁第十二頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變3.2珠光體的形成機(jī)理

3.1.1珠光體形成熱力學(xué)條件體系自由能降低。

3.2.2珠光體形成機(jī)理發(fā)生珠光體轉(zhuǎn)變時，由0.77％C的均勻固溶體轉(zhuǎn)變?yōu)?.69％C的滲碳體和0.02％C的鐵素體的混合物。母相奧氏體成分均勻時，往往優(yōu)先在原奧氏體相界面上形核，而當(dāng)母相成分不均勻時，則可能在晶粒內(nèi)的亞晶界或缺陷處形核。第13頁/共55頁第十三頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

（1）珠光體轉(zhuǎn)變時的領(lǐng)先相

珠光體轉(zhuǎn)變時的領(lǐng)先相究竟是鐵素體還是滲碳體，很難通過實(shí)驗(yàn)直接驗(yàn)證，目前也尚無定論。許多研究證實(shí)，珠光體形成時的領(lǐng)先相隨相變發(fā)生的溫度和奧氏體成分的不同而異：過冷度小時－－滲碳體過冷度大時－－鐵素體在亞共析鋼中鐵素體是領(lǐng)先相，在過共析鋼中滲碳體是領(lǐng)先相，而在共析鋼中兩者的幾率相同。對于片狀珠光體來說，一般認(rèn)為是滲碳體為領(lǐng)先相。第14頁/共55頁第十四頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

片狀珠光體的形成過程：

相組成：

（

+Fe3C）

碳含量：0.77%0.02%6.69%

點(diǎn)陣結(jié)構(gòu)：面心立方體心立方復(fù)雜斜方第15頁/共55頁第十五頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

片狀珠光體形成時，縱向長大是滲碳體片和鐵素體片同時連續(xù)地向奧氏體中延伸，而橫向長大是滲碳體片與鐵素體片交替堆疊增多。分枝形式長大。圖4滲碳體為領(lǐng)先相，片狀珠光體的形成過程示意圖第16頁/共55頁第十六頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

粒狀珠光體的形成過程：粒狀珠光體是通過片狀珠光體中滲碳體的球化而獲得的。當(dāng)奧氏體化溫度較低，成分不均勻，尤其是得到奧氏體加未完全溶解滲碳體（網(wǎng)狀）的混合組織。此時，滲碳體已不保持完整片狀，而是凹凸不平、厚薄不勻，部分已經(jīng)斷開。在此溫度下保溫將使片狀滲碳體球狀化。第17頁/共55頁第十七頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

片狀滲碳體球狀化的主要原因是：成分不均勻，存在高碳區(qū)和低碳區(qū)，直接在高碳區(qū)形成滲碳體晶核。對于未熔滲碳體，已非片狀或網(wǎng)狀。第二相顆粒在基體中的溶解度與其曲率半徑有關(guān)。粒子的半徑愈小，在母相中的溶解度越大。獲得粒狀珠光體的關(guān)鍵：控制奧氏體化溫度，在A1點(diǎn)以下較高溫度范圍內(nèi)緩冷。第18頁/共55頁第十八頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變片狀滲碳體斷裂機(jī)制示意圖

第19頁/共55頁第十九頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

亞（過）共析鋼的珠光體轉(zhuǎn)變

（a）偽共析轉(zhuǎn)變圖5偽共析轉(zhuǎn)變的溫度范圍第20頁/共55頁第二十頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

由圖5可知，緩慢冷卻時，亞共析鋼自奧氏體區(qū)將沿GS線析出先共析鐵素體。隨著鐵素體的析出，奧氏體的碳濃度逐漸向共析成分（S點(diǎn)）接近，最后具有共析成分的奧氏體在A1點(diǎn)以下轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w。過共析鋼的情況與此類似，只不過析出的先共析相為滲碳體?？焖倮鋮s時，先共析鐵素體或先共析滲碳體來不及析出，奧氏體被過冷到T1溫度以下區(qū)域并在該溫度保溫時，將自奧氏體中同時析出鐵素體和滲碳體。在這種情況下，過冷奧氏體將全部轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w型組織，這種轉(zhuǎn)變稱為“偽共析轉(zhuǎn)變”，其轉(zhuǎn)變產(chǎn)物稱為“偽共析組織”，ESG線以下的陰影區(qū)域稱為“偽共析轉(zhuǎn)變區(qū)”。由圖可見，過冷奧氏體轉(zhuǎn)變溫度越低，其偽共析轉(zhuǎn)變的成分范圍越大。第21頁/共55頁第二十一頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

（b)亞（過）共析鋼先共析相的析出亞共析鋼或過共析鋼（如圖5中合金Ⅰ或Ⅱ）奧氏體化后冷卻到先共析鐵素體區(qū)或先共析滲碳體區(qū)時，將有先共析鐵素體或先共析滲碳體析出。析出的先共析相的量決定于奧氏體碳含量和析出溫度或冷卻速度。碳含量愈高（或愈低），冷卻速度愈大、析出溫度愈低，則析出的先共析鐵素體（或先共析滲碳體）的量就愈少。第22頁/共55頁第二十二頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

在亞共析鋼中，當(dāng)奧氏體晶粒較細(xì)小，等溫溫度較高或冷卻速度較慢時，F(xiàn)e原子可以充分?jǐn)U散，所形成的先共析鐵素體一般呈等軸塊狀。第23頁/共55頁第二十三頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

在亞共析鋼中，當(dāng)奧氏體晶粒較粗大，冷卻速度較快時，先共析鐵素體可能沿奧氏體晶界呈網(wǎng)狀析出。

第24頁/共55頁第二十四頁，共56頁。

在亞共析鋼中，當(dāng)奧氏體成分均勻、晶粒粗大、冷卻速度又比較適中時，先共析鐵素體有可能呈片（針）狀，沿一定晶面向奧氏體晶內(nèi)析出，此時鐵素體與奧氏體有共格關(guān)系。第三章珠光體轉(zhuǎn)變第25頁/共55頁第二十五頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

過共析鋼在奧氏體成分均勻、晶粒粗大的情況下，從奧氏體中直接析出粒狀滲碳體的可能性很小，一般呈網(wǎng)狀或針（片）狀滲碳體，此時將顯著增大鋼的脆性。因此，過共析鋼的退火加熱溫度必須在Acm點(diǎn)以下，以避免網(wǎng)狀滲碳體的形成。網(wǎng)狀或針（片）狀滲碳體消除方法：加熱到Acm點(diǎn)以上，使?jié)B碳體全部溶于奧氏體中，然后快速冷卻，使先共析滲碳體來不及析出而發(fā)生偽共析轉(zhuǎn)變，得到偽共析組織，然后再進(jìn)行球化退火處理。第26頁/共55頁第二十六頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

過共析鋼中先共析滲碳體的形態(tài)第27頁/共55頁第二十七頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

（c）魏氏組織工業(yè)上將具有片（針）狀鐵素體或滲碳體加珠光體的組織稱為魏氏組織，前者稱為魏氏組織鐵素體，后者稱為魏氏組織滲碳體。

1.亞共析鋼

(1)一次魏氏組織F,(2)二次魏氏組織F。

2.過共析鋼

(1)一次魏氏組織碳化物：白色針狀，基體珠光體組織。

(2)二次魏氏組織碳化物：網(wǎng)狀碳化物上長出針狀碳化物，基體為珠光體。鋼中常見的是二次魏氏組織F。第28頁/共55頁第二十八頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

3.魏氏組織形成特征

(1)鋼的成分＞0.6%；(2)奧氏體晶粒粗大；(3)冷卻速度適中。

4.魏氏組織對性能的影響魏氏組織以及與其伴生的晶粒組織粗大，顯著降低鋼的機(jī)械性能，尤其是塑性和沖擊性能，并使鋼的脆性轉(zhuǎn)折溫度升高。

5.消除方法常用采用細(xì)化晶粒的正火、退火以及鍛造等。

第29頁/共55頁第二十九頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

3.3珠光體轉(zhuǎn)變動力學(xué)（a）珠光體的形核率I和長大速度G（1）形核率I與轉(zhuǎn)變溫度T的關(guān)系

在均勻形核條件下，珠光體的形核率I與轉(zhuǎn)變溫度T之間有如下關(guān)系：式中，C為常數(shù)；Q為擴(kuò)散激活能；W為臨界晶核形核功；

K玻爾茲曼常數(shù)；T為絕對溫度。第30頁/共55頁第三十頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

討論：（1）隨轉(zhuǎn)變溫度

T降低，原子擴(kuò)散能力減弱，由于Q基本不變，上式中的第一項將減小，使形核率I減??；（2）隨轉(zhuǎn)變溫度T降低，過冷度增大，奧氏體與珠光體的自由能差增大，相變驅(qū)動力△Gv增大，使臨界形核功W

減小，上式中的第二項將增大，即使形核率

I

增大。綜合作用結(jié)果，導(dǎo)致珠光體的形核率

I對轉(zhuǎn)變溫度

T有極大值。

第31頁/共55頁第三十一頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

（2）長大速度G與轉(zhuǎn)變溫度T的關(guān)系

式中，S0為珠光體的片層間距；Dc為C在奧氏體中的擴(kuò)散系數(shù)；K為常數(shù)（包含濃度梯度C/－C/cem的影響）。

由于S0反比于過冷度△T，而K正比于△T，所以上式可改寫為：第32頁/共55頁第三十二頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

討論：（1）隨轉(zhuǎn)變溫度T降低，過冷度△T增大，使靠近珠光體的奧氏體中的碳濃度差（C/-C/cem）增大，加速了C原子的擴(kuò)散速度，而且珠光體的片層間距

S0減小，使C原子的擴(kuò)散距離縮短，這些因素都促使長大速度

G

增大；（2）隨轉(zhuǎn)變溫度

T降低，C原子的擴(kuò)散系數(shù)

Dc減小，使長大速度

G減小。因此，綜合上述因素的影響，珠光體團(tuán)的長大速度

G對轉(zhuǎn)變溫度

T也有極大值?？梢姡琁

和

G

均隨

T

降低而先增大后減小，兩者都具有極大值特征，其極大值約在550℃左右。第33頁/共55頁第三十三頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變圖6共析鋼的形核率和晶體長大速度與轉(zhuǎn)變溫度的關(guān)系第34頁/共55頁第三十四頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

（3）形核率I和長大速度G與轉(zhuǎn)變時間的關(guān)系當(dāng)轉(zhuǎn)變溫度一定時，珠光體的形核率I與轉(zhuǎn)變時間的關(guān)系如圖13所示，隨轉(zhuǎn)變時間延長，形核率I逐漸增大。而等溫保持時間對珠光體的長大速度G則無明顯的影響。

圖7共析鋼珠光體形核率與轉(zhuǎn)變時間的關(guān)系第35頁/共55頁第三十五頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

（b）先共析相的長大動力學(xué)

在亞共析鋼中，先共析鐵素體在奧氏體晶界上的長大方向有兩個:(1)沿奧氏體晶界長大（長度方向）;(2)向奧氏體晶內(nèi)長大（厚度方向）。用熱發(fā)射顯微鏡直接測定碳含量為0.1％的Fe-C合金的鐵素體厚度方向長大動力學(xué)，發(fā)現(xiàn)其厚度與轉(zhuǎn)變時間呈拋物線關(guān)系，即（S為鐵素體片的半厚度；t為鐵素體長大時間；為系數(shù)）：第36頁/共55頁第三十六頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

先共析鐵素體的轉(zhuǎn)變動力學(xué)曲線也呈“C”字形，通常位于珠光體轉(zhuǎn)變動力學(xué)曲線的左上方。并且隨著鋼中碳含量的增高，先共析鐵素體的析出線移向右下方。同樣，對于過共析鋼，若奧氏體化溫度在Acm點(diǎn)以上，則在等溫轉(zhuǎn)變過程中于珠光體轉(zhuǎn)變動力學(xué)曲線的左上方有一條先共析滲碳體析出線。這條先共析滲碳體析出線，隨鋼中碳含量的增高，逐漸移向左上方。第37頁/共55頁第三十七頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

（c）珠光體轉(zhuǎn)變動力學(xué)（d）影響珠光體轉(zhuǎn)變動力學(xué)的因素化學(xué)成分的影響碳含量和合金元素的影響加熱溫度和保溫時間的影響奧氏體晶粒度的影響應(yīng)力和塑性變形的影響第38頁/共55頁第三十八頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

碳含量的影響：

對于亞共析鋼，碳含量增加，先共析鐵素體的孕育期增長，析出速度減慢；珠光體轉(zhuǎn)變的孕育期亦隨之增長，轉(zhuǎn)變速度減慢。對于過共析鋼，在完全奧氏體化情況下，碳含量增加，碳在奧氏體中的擴(kuò)散系數(shù)增大，滲碳體的形核率增大，先共析滲碳體析出的孕育期縮短，析出速度增大；珠光體轉(zhuǎn)變的孕育期亦隨之縮短，轉(zhuǎn)變速度增大。所以相對來說，共析鋼的過冷奧氏體最穩(wěn)定。第39頁/共55頁第三十九頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

合金元素的影響：

在鋼中的合金元素充分固溶于奧氏體中的情況下，除了Co以外，其他所有的常用合金元素皆使鋼的TTT曲線右移，珠光體轉(zhuǎn)變孕育期增長，即推遲珠光體轉(zhuǎn)變的進(jìn)行；除了Ni、Mn以外，其他所有的常用合金元素皆使珠光體轉(zhuǎn)變的"鼻尖"溫度移向高溫。這是因?yàn)榇蠖鄶?shù)合金元素都降低珠光體轉(zhuǎn)變的形核率和長大速度，因而影響珠光體的形成速度。第40頁/共55頁第四十頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

合金元素的影響機(jī)制：①合金元素自擴(kuò)散的影響合金元素的擴(kuò)散系數(shù)很小，因此使珠光體的轉(zhuǎn)變速度大大減慢。②合金元素對碳擴(kuò)散的影響大多數(shù)合金元素的存在降低了碳在奧氏體中的擴(kuò)散速度，使珠光體的轉(zhuǎn)變速度下降（但Co相反）。③合金元素對轉(zhuǎn)變的影響合金元素的加入改變了轉(zhuǎn)變的速度，例如Co提高的轉(zhuǎn)變速度，從而加速珠光體的轉(zhuǎn)變。

第41頁/共55頁第四十一頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

④合金元素對相變臨界點(diǎn)的影響加入合金元素將改變相變臨界點(diǎn)，在轉(zhuǎn)變溫度相同時將改變過冷度。例如Ni和Mn降低A1點(diǎn)，減小過冷度，使珠光體轉(zhuǎn)變速度降低。而Co提高A1點(diǎn)，增大過冷度，使珠光體轉(zhuǎn)變速度加快。⑤合金元素對/界面移動的拖曳作用研究證明，在含Mn、Mo的鐵碳合金的先共析鐵素體析出過程中，在/界面聚集了Mn和Mo的原子，起到了阻止界面移動的拖曳作用，從而降低了先共析鐵素體的長大速度。這種作用也可以降低珠光體的形成速度。

第42頁/共55頁第四十二頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

加熱溫度和保溫時間的影響：

加熱溫度和保溫時間主要是通過改變奧氏體的成分和組織狀態(tài)來影響珠光體轉(zhuǎn)變的。提高加熱溫度或延長保溫時間，相當(dāng)于增加奧氏體中碳和合金元素的含量，都使珠光體轉(zhuǎn)變的孕育期增長，轉(zhuǎn)變速度降低。另一方面，隨著溫度升高和保溫時間延長，奧氏體的成分愈加均勻，奧氏體晶粒也愈加粗大。這些都導(dǎo)致珠光體的形核位置減少，降低形核率和長大速度，從而推遲珠光體轉(zhuǎn)變。

加熱溫度低，保溫時間短，均將加速珠光體的轉(zhuǎn)變。第43頁/共55頁第四十三頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

奧氏體晶粒度的影響

奧氏體晶粒細(xì)小，單位體積內(nèi)的晶界面積增大，珠光體的形核部位增多，將促進(jìn)珠光體的形成。同理，細(xì)小的奧氏體晶粒也將促進(jìn)先共析鐵素體和先共析滲碳體的析出。第44頁/共55頁第四十四頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

應(yīng)力和塑性變形的影響：

對奧氏體施加拉應(yīng)力或進(jìn)行塑性變形，將造成晶體點(diǎn)陣畸變和位錯密度增高，有利于C和Fe原子的擴(kuò)散及晶體點(diǎn)陣重構(gòu)，所以促進(jìn)珠光體的形核和晶體長大，加速珠光體的轉(zhuǎn)變。奧氏體塑性變形的溫度越低，珠光體轉(zhuǎn)變速度越大。對奧氏體施加等向壓應(yīng)力，將使原子遷移阻力增大，C和Fe原子的擴(kuò)散及晶體點(diǎn)陣重構(gòu)困難，將降低珠光體的形成溫度，減慢珠光體的形成速度。第45頁/共55頁第四十五頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

3.4珠光體轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的機(jī)械性能

1）單一片狀珠光體（共析碳鋼）其機(jī)械性能與珠光體的片層間距、珠光體團(tuán)直徑、珠光體中鐵素體的亞晶粒尺寸以及原始奧氏體晶粒大小有密切的關(guān)系。片層間距(主要取決于珠光體的形成溫度)

珠光體團(tuán)直徑(與形成溫度、奧氏體晶粒大小有關(guān)）。所以共析鋼珠光體的機(jī)械性能主要取決于奧氏體化溫度和珠光體形成溫度。第46頁/共55頁第四十六頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

1.珠光體層片間距S0S0減小，相界面增多，變形抗力提高，強(qiáng)度、塑性提高。片層間距大小不等，易出現(xiàn)應(yīng)力集中，使鋼的強(qiáng)度和塑性都降低。

2.珠光體團(tuán)尺寸珠光體團(tuán)尺寸小，單位體積內(nèi)片層排列方向增多，應(yīng)力集中可能性降低，導(dǎo)致強(qiáng)度和塑性提高；反之強(qiáng)度和塑性降低。

3.鐵素體亞結(jié)構(gòu)鐵素體亞結(jié)構(gòu)為位錯，亞結(jié)構(gòu)尺寸越細(xì)，位錯的量越多，強(qiáng)度越高。

片層間距的影響更為重要。第47頁/共55頁第四十七頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

（2）粒狀珠光體性能同一成分鋼，P粒相界面P片少，強(qiáng)度低；塑性好是因?yàn)镕呈連續(xù)分布，F(xiàn)e3C顆粒分布在F基體上，對位錯阻礙作用小。因此P粒表現(xiàn)出

(1)切削加工性能好；

(2)冷塑性變形性能好；

(3)加熱時變形或開裂傾向小。粒狀珠光體的性能還取決于碳化物顆粒的形態(tài)、大小和分布。第48頁/共55頁第四十八頁，共56頁。第三章珠光體轉(zhuǎn)變

（3）鐵素體加珠光體的機(jī)械性能

性能取決于鐵素體及珠光體的相對量、鐵素體晶粒大小、珠光體片層間距以及鐵素體化學(xué)成分等。亞共析鋼經(jīng)過珠光體轉(zhuǎn)變后得到的轉(zhuǎn)變產(chǎn)物既取決于鋼中的碳含量，也取決于奧氏體化溫度以及冷卻速度。在鋼的成分一定時，隨冷卻速度增大，先共析鐵素體量減少，珠光體量