五層綜合樓帶商場畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、工程概況某綜合樓共5層，第一層層高4.5m,第二層層高5.1m，3~5層層高3.9m，總高度21.3m，總寬度19.5m。擬建房屋所在地抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，抗震等級(jí)為三級(jí)。基本雪壓0.25kN/m2；基本風(fēng)壓0.35kN/m2地基土為第二類場地土。1~2層為商場；3~5層為寫字樓，總建筑面積6900m22、結(jié)構(gòu)方案選擇該建筑結(jié)構(gòu)采用普通框架結(jié)構(gòu)；雙向承重。將在總高度小于規(guī)范規(guī)定的最適用高度55m，樓蓋結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆混凝土肋形樓蓋。結(jié)構(gòu)布置：現(xiàn)根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計(jì)的要求，進(jìn)行了建筑平面、立面及剖面等的設(shè)計(jì)。以建筑設(shè)計(jì)為基礎(chǔ)，確定柱網(wǎng)布置。橫向柱網(wǎng)以房屋進(jìn)深為間距，分別為8.4m、2.7m、8.4m；縱向柱網(wǎng)取為7.5m。由于建筑物的總長度>55m，考慮溫度應(yīng)力及抗震要求，故在中間軸線處設(shè)置變形縫，縫寬100mm布置的基礎(chǔ)上，根據(jù)結(jié)構(gòu)受力需求和板的經(jīng)濟(jì)跨度要求在橫向邊梁之間設(shè)一道次梁，現(xiàn)澆板做成雙向板，板厚120mm。3、材料選用混凝土：采用C35和C30、C25三種鋼筋：縱向受力鋼筋采用熱扎鋼筋HRB400，其余采用熱軋鋼筋HPB235墻體：外墻采用240mm厚加氣混凝土砌塊6.0kN/m2，外墻面貼瓷磚（0.5kN/m2），內(nèi)墻面200mm抹灰；內(nèi)墻體采用200mm加氣混凝土砌塊，兩側(cè)均為20mm抹灰。4、結(jié)構(gòu)平面布置圖5、構(gòu)件截面尺寸及幾何參數(shù)5.1梁截面尺寸框架梁的截面高度可取其跨度的1/8~1/18,截面寬度可取截面高度的1/4~1/2，且梁凈跨與截面高度之比不宜小于4，梁的截面寬度不宜小于200mm。故框架梁橫梁尺寸取為：300mm×650mm、縱梁取為300mm×600mm、次梁1取為250mm×500mm、次梁250mm×400mm、衛(wèi)生間次梁3和次梁4分別為200mm×400mm、200mm×300mm表5.1梁截面尺寸及各層混凝土強(qiáng)度等級(jí)層數(shù)混凝土強(qiáng)度等級(jí)橫梁（b×h）/(mm×mm)縱梁（b×h）/(mm×mm)次梁（b×h）/(mm×mm)AB跨、CD跨BC跨次梁1次梁2衛(wèi)生間次梁341~2C35300×650300×500300×600250×500250×400200×400200×3003~5C30300×650300×500300×600250×500無200×400200×3005.2柱截面尺寸：柱截面尺寸根據(jù)公式估算，由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》可知該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)為三級(jí)，軸壓比限值，各層重力荷載代表值可根據(jù)實(shí)際荷載計(jì)算，也可擬取12~14kN/m2，這里近似取14kN/m2。其具體計(jì)算過程如下：負(fù)荷面為（7.5×8.4）/2的邊柱軸力為：Nv=（7.5×8.4）/2×14×5×1.25=2756.25KN負(fù)荷面為（7.5×8.4）/2×7.5的中柱軸力為：Nv=（8.4+2.7）/2×7.5×14×5×1.25=3642.19KN負(fù)荷面的不同，各柱的軸力雖然不同，現(xiàn)取3~5層的柱估算截面：取 N=1.1Nv(抗震等級(jí)為三級(jí))則：N=3642.19×1.1=4006.4KN=設(shè)柱為正方形，故柱的邊長取h=b==558mm,故3~5層柱取600mm×600mm、1~2層柱取650mm×650mm。5.3各樓層各框架梁的線剛度ib和框架柱的線剛度ic對(duì)于現(xiàn)澆框架，當(dāng)樓蓋或屋蓋與框架整體澆筑時(shí)，若按矩形截面計(jì)算的框架梁慣性矩為I0，則中框架（框架梁兩側(cè)均有現(xiàn)澆樓板或屋面板）的慣性矩取為2I0，邊框架（框架梁僅一側(cè)有現(xiàn)澆樓板或屋面板）的慣性矩取為1.5I0。表5.2橫梁線剛度ib計(jì)算表類別層次混凝土彈性模量截面尺寸慣性矩跨度梁線剛度邊框框架梁ib中框架梁ibEc(N/mm2)b×h/(mm×mm)I0(mm4)l(mm)EcI0/l(N·mm)1.5EcI0/l(N·mm)2EcI0/l(N·mm)邊橫梁1~23.15×104300×6506.886×10984002.575×10103.863×10105.15×10103~53.0×104300×6506.886×10984002.45×10103.675×10104.9×1010中框橫梁1~23.15×104300×5003.125×10927003.646×10105.47×10107.3×10103~53.0×104300×5003.125×10927003.47×10105.2×10106.94×1010表5.3柱線剛度ib計(jì)算表層次柱高度混凝土彈性模量截面尺寸慣性矩梁線剛度ichc(mm)Ec(N/mm2)b×h/(mm×mm)Ic/(mm4)EcIc/hc(N·mm)155003.15×104650×6501.448×10108.52×1010251003.15×104650×6501.448×10109.19×10103~539003.0×104600×6001.08×10108.31×1010由于室內(nèi)外標(biāo)高為—0.45m，基礎(chǔ)埋深為2.1m，底層柱的計(jì)算高度從基礎(chǔ)梁頂面取至一層樓板底面的高度；故底層柱的高度取為：4.5+0.45+0.55=5.5m，2層柱的計(jì)算高度為5.1m、3~5層柱的計(jì)算高度為3.9m。橫向框架計(jì)算見圖如下圖所示：柱的惻移剛度計(jì)算，式中柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)可由附表查得，根據(jù)梁柱線剛度比的不同，柱可分為邊框架柱中柱和邊框架邊柱和中柱以及樓梯間柱；計(jì)算結(jié)果分別見表5.4、5.5。表5.4中框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)層次邊柱(8根)中柱(8根)αcαcDi25~40.590.228149481.4250.4162727433777630.6050.232152101.4610.4222766734301620.560.21992851.3350.4041713021132010.6040.424143301.460.59420076275248表5.5邊框架柱及樓電梯間框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)（變形縫一側(cè)）層次D-8,A-8,A-1,D-1,A-2,D-2,A-3,D-3B-1,C-1,B-2,C-2,B-3,C-3,B-8.C-8αcDi1αcDi25~40.4420.181118671.2770.392557029949630.4540.185121291.3310.3952589730420020.4200.17473801.2150.3781614019030510.4530.389131471.460.56619310275520注：A—1是指A軸線與1軸線相交處的柱子，其余含義相同將以上不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得到框架各層層間側(cè)移剛度∑Di，見表5.6。表5.6橫向框架層間側(cè)移剛度(N/mm)（變形縫一側(cè)）層次12345∑Di5507684016256472166372726372726、荷載統(tǒng)計(jì)（恒載和可變荷載）6.1屋面及樓面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值（1）屋面(不上人)三氈四油防水層0.4kN/m215mm厚水泥砂漿找平層0.015×20＝0.3kN/m250mm厚聚苯乙烯泡沫塑料保溫層0.5×0.05＝0.25kN/m240mm厚1:3水泥爐渣找坡0.04×14＝0.56kN/m2120mm厚鋼筋混凝土板0.12×25＝3.0kN/m215mm厚混合砂漿抹灰0.015×17=0.26kN/m2合計(jì)4.585kN/m2（2）1~5層樓面20mm厚水泥砂漿面層0.02×20＝0.4kN/m2120mm厚鋼筋混凝土板0.12×25＝3.0kN/m215mm厚混合砂漿抹灰0.015×17=0.26kN/m2合計(jì)3.66kN/m2（3）樓梯間的結(jié)構(gòu)層恒荷載120mm厚樓梯板自重飾面自重0.6kN/m2底粉自重0.5kN/m2平臺(tái)梁、斜梁自重折算線荷載1.5kN/m2合計(jì)7.96kN/m2（4）衛(wèi)生間的荷載計(jì)算板面裝修荷載1.1kN/m215mm厚水泥砂漿找平層20×0.015＝0.3kN/m2120mm厚鋼筋混凝土板0.12×25＝0.3kN/m2防水層0.3kN/m2蹲位折算荷載（考慮局部20mm爐渣填高）1.5kN/m210mm厚混合砂漿抹灰層0.01×17＝0..17kN/m2合計(jì)6.325kN/m26.2屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值不上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.5kN/m21~2層樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0kN/m23~5層樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.5kN/m2走廊、門廳、樓梯均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.5kN/m2商場部分樓梯標(biāo)準(zhǔn)值3.5kN/m2屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值Sk=μrS0=1.0×0.25=0.25kN/m26.3梁、柱、板、墻、門窗等重力荷載的計(jì)算(取防震縫一側(cè)軸計(jì)算)（1）梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次構(gòu)件b(m)h(m)γ(kN/m3)βg(kN/m)li(m)nGi(kN)∑Gi(kN)1邊橫梁0.30.65251.055.1197.7516634.81756.06中橫梁0.30.5251.053.942.05864.60縱梁0.30.6251.054.7256.8524776.8次梁10.250.5251.053.286.910226.32次梁20.250.4251.052.6256.85236.00衛(wèi)—次梁30.20.4251.052.16.85114.39衛(wèi)—次梁40.20.4251.051.5751.023.151柱0.650.65251.1011.625.5322045.12045.102邊橫梁0.30.65251.055.1197.2516634.81756.06中橫梁0.30.5251.053.942.05864.60縱梁0.30.6251.054.7256.8524776.80次梁10.250.5251.053.286.910226.32次梁20.250.4251.052.6256.85236.00衛(wèi)—次梁30.20.4251.052.106.85114.39衛(wèi)—次梁40.20.3251.051.5751.023.152柱0.650.65251.1011.625.1321896.41896.43~5邊橫梁0.30.65251.055.1197.7516634.81760.64中橫梁0.30.5251.053.942.05864.6縱梁0.30.6251.054.7256.8532776.8次梁10.250.5251.053.286.911249.0次梁20.250.4251.052.6256.85117.9衛(wèi)—次梁30.20.4251.052.16.85114.39衛(wèi)—次梁40.20.3251.051.5751.023.153~5柱0.60.6251.109.93.9321235.51235.5外墻墻體為240mm厚加氣混凝土砌塊（0.65kN/m2）、外墻面貼瓷磚（0.5kN/m2）；內(nèi)墻為20mm厚抹灰（1.0kN/m2），則外墻單位墻面重力荷載為：6.5×0.24＋17×0.02＋0.5＝2.4kN/m2內(nèi)墻墻體為200mm加氣混凝土砌塊，兩側(cè)均為20mm抹灰，則內(nèi)墻單位面積重力荷載為：6.5×0.2＋17×0.02×2＝1.98kN/m2木門單位面積重力荷載為取0.2kN/m2；鋁合金窗單位面積重力荷載取為0.4kN/m2；防盜門單位面積重力荷載取0.45kN/m2；玻璃門單位面積重力荷載取0.4kN/m2。以下為統(tǒng)計(jì)各層墻體、門窗、幕墻的面積：一層：木門：0.9×2.4×5+2.4×3.0×2＝25.2m玻璃門：2.4×3.0×2+1.8×3.0＝19.8m鋁合金窗：17×2.4×2.7＋2×1.5×2.1+2×1.5×2.4＝129.96m外墻：6.85×4.35×12+18.2×4.35－2.4×2.7×17－2.1×1.5×4－1.5×2.4－2.4×3×3－1.8×3＝283.38m內(nèi)墻：7.75×4.35×9＋6.85×4.35×4－0.9×2.4×5－2.4×3＝404.6m二層：木門：0.9×2.4×6+2.4×3＝20.16m鋁合金窗：17×2.4×2.7＋3×1.5×2.1+2×1.5×2.4＝126.81m外墻：6.85×4.5×12+18.2×4.5－126.81＝325m內(nèi)墻：7.75×4.45×10＋6.85×4.5×4－20.16＝448m三~五層：木門：0.9×2.4×3＝6.48m防盜門：1.0×2.4×10＝24m鋁合金窗：20×2.4×2.1＋1.8×2.4+2×1.5×1.5+1.5×1.8+1.5×2.4＝115.92m外墻：6.9×3.3×12+17.7×3.25－115.92＝214.8m內(nèi)墻：7.8×3.25×14＋6.9×3.3×11+3.78×3.3－6.48－24＝586.5m雨篷面積：18.72m2（單位面積重量取1.5kN/m2各層墻體、門窗、幕墻等構(gòu)件自重標(biāo)準(zhǔn)值見表6.1表6.1各層墻體、門窗、幕墻等構(gòu)件自重標(biāo)準(zhǔn)值層次構(gòu)件面積(m2)單位面積重量(kN/m2)重量(kN)∑(kN)1木門25.20.25.041546.2鋁合金窗129.960.452外墻283.382.4680.1內(nèi)墻404.61.98801.1玻璃門19.80.47.922木門20.160.24.031721.8鋁合金窗126.810.450.72外墻3252.4780內(nèi)墻4481.988873~5木門6.480.21.31735.3防盜門240.4510.8鋁合金窗115.920.446.39外墻214.82.4515.5內(nèi)墻586.51.981161.3屋頂女兒墻111.53.8423.7天溝100.32.0200.6女兒墻做法：（1m高、0.12m厚混凝土，兩面抹灰各厚0.02m女兒墻單位面積重力荷載：25×0.12+0.02×20×2=3.8kN/m2天溝自重：（現(xiàn)澆天溝）單位面積重力荷載：25×0.08=kN/m2（2）板自重標(biāo)準(zhǔn)值（變形縫一側(cè)）1~2層樓面：板總面積893，其中衛(wèi)生間為63，樓梯面積為62.4，其余面積為：798.8。板自重為：798.8×3.66+6.325×63+31.2×7.96=3570.4kN屋頂面：4.585×893=4094kN（3）各層的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值匯總見表6.2表6.2各層的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值匯總層次柱(kN)梁(kN)板(kN)墻、門窗等(kN)∑(kN)10.5×2045.1+0.5×1896.4=1970.751756.063704.60.5×1546.2+0.5×1721.8+1.5×18.72=1662.089092.5020.5×1896.4+0.5×1235.5=15661756.063704.60.5×1721.8+0.5×1735.3=1728.558755.2030.5×1235.5+0.5×1235.5=1235.51760.643570.40.5×1735.3+0.5×1735.3=1735.38301.8440.5×1235.5+0.5×1235.5=1235.51760.643570.40.5×1735.5+0.5×1735.3=1735.38301.8450.5×1235.5=617.751760.603570.40.5×1735.3+0.5×423.7+200.6=1491.957440.746.4各層的重力荷載代表值Gi活荷載的組合值：雪荷載：0.25×893=223.25kN(屋頂面)樓面活荷載：（1~2層）830×3.5+2.5×63=3062.5kN樓面活荷載：（3~5層）123.2×2.5+63×2+706.8×2.0=1847.6kN具體過程如下：重力荷載代表值的計(jì)算方法：屋面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+0.5×雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+0.5×樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值各層的重力荷載代表值Gi見表6.3表6.3各層的重力荷載代表值層數(shù)重力荷載代表值(kN)G19092.5+0.5×3062.5=10623.75G28755.2+0.5×3062.5=10286.45G38301.4+0.5×1847.6=9225.2G48301.4+0.5×1847.6=9225.2G57440.74+0.5×223.52=7552.5∑46913.17、水平地震作用下框架的側(cè)移計(jì)算將整個(gè)結(jié)構(gòu)（將由變形縫分割開的建筑結(jié)構(gòu)作為一個(gè)整體）看作為一個(gè)多質(zhì)點(diǎn)體系，各質(zhì)點(diǎn)的重力荷載代表值Gi按《建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》取為相應(yīng)樓層上下各一半層高范圍內(nèi)結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值與各可變荷載組合值之和。并將突出屋面的電梯間看作一個(gè)質(zhì)點(diǎn)。由上面的荷載計(jì)算可得各質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值Gi如右圖；7.1計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周期T1用能量法計(jì)算其自振周期T1：假想各質(zhì)點(diǎn)承受相當(dāng)于其重力荷載代表值Gi的水平力作用，利用D值法（沒有考慮填充墻影響）計(jì)算各質(zhì)點(diǎn)的假想水平側(cè)移ui，并按下式計(jì)算結(jié)構(gòu)的基本自振周期T1：式中取ψT＝0.7（框架結(jié)構(gòu)非承重墻影響系數(shù)）；uT為計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移(m)。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算過程見表7.1，其中表7.1結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算層次Gi(kN)VGi(kN)∑Di(N/mm)Δui(mm)ui(mm)57552.57552.563727211.85253.849225.216777.763727226.3241.9539225.226002.964721640.17215.65210286.4536289.3540162590.3175.48110623.7546913.155076885.1885.18則7.2計(jì)算水平地震影響系數(shù)α1由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》根據(jù)地震烈度查多遇地震下截面抗震驗(yàn)算的水平地震影響系數(shù)最大值αmax＝0.12根據(jù)場地類別和設(shè)計(jì)地震分組（第一組，設(shè)計(jì)基本地震加速度0.15g）查場地特征周期Tg=0.35s；，據(jù)抗震規(guī)范地震影響系數(shù)曲線（Tg<<57.3利用底部剪力法計(jì)算結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算結(jié)構(gòu)水平地震作用。即7.4計(jì)算各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用下標(biāo)準(zhǔn)值，并繪制各質(zhì)點(diǎn)的標(biāo)準(zhǔn)值分布圖因?yàn)椋蕬?yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加水平地震作用系數(shù)δn按規(guī)范計(jì)算，即：各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用按下式計(jì)算：表7.2各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次519.333708.03571676.320.2328184.53536.81415.253664.71755886.930.1815143.87680.68311.653545.17841301.320.1342106.37787.0528.053537.36128475.760.092573.32860.3714.453448.62115346.360.049939.55899.92繪制水平地震作用下樓層剪力分布圖見下圖：各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值分布圖水平地震作用下的樓層剪力7.5利用D值法計(jì)算層間彈性位移和頂點(diǎn)側(cè)移計(jì)算步驟見表7.3，其中：表7.3層間彈性位移和頂點(diǎn)側(cè)移層次Vi(kN)∑Di(N/mm)Δui(mm)ui(mm)hi(mm)θe=Δui/hi51022.126372721.60419.78739001/243141709.926372722.68318.18339001/145432252.46472163.4815.5039001/112022693.654016256.7012.0251001/76112929.855507685.325.3255001/10347.6驗(yàn)算框架在水平地震作用下的水平側(cè)移由上表可知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為1/761<1/550，滿足要求。8、水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算（1）、根據(jù)在進(jìn)行多遇地震下框架結(jié)構(gòu)水平側(cè)移驗(yàn)算時(shí)計(jì)算所得框架結(jié)構(gòu)的樓層剪力Vi，按所取計(jì)算單元橫向框架各樓層各框架柱D值與整個(gè)結(jié)構(gòu)相應(yīng)樓層框架柱D值之和的比值(Dj/∑Dij)計(jì)算相應(yīng)柱端剪力（Vij＝Vi×Dj/∑Dij，其中i為樓層編號(hào)，j為同一樓層框架柱編號(hào)），見表8.1。（2）、利用D值法計(jì)算各框架柱柱端彎矩；，其中為框架柱標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比，y為框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比的修正值。柱端彎矩。各框架柱柱端彎矩見表8.1。其中yny1、y2、y3可根據(jù)情況查《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》附表。表8.1各層框架柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次hi(m)Vi(kN)∑Dij(N/mm)邊柱中柱Di1Vi1yDi2Vi2y53.91022.126372721494823.980.590.2523.3870.142727443.741.4250.3763.12107.4743.91709.926372721494840.100.590.2539.10117.292727473.181.4250.42119.87165.5333.92252.46472161521052.930.6050.4082.57123.862766796.281.4610.451169.35206.1525.12693.65401625928562.270.560.475150.85166.7317130114.891.3350.475278.32307.6215.52929.855507681433076.230.6040.70293.49125.7820076106.801.460.60352.44234.96(3)、取各結(jié)點(diǎn)為隔離體，利用平衡關(guān)系計(jì)算各框架梁梁端彎矩及各框架柱軸力，繪制框架彎矩圖及框架軸力圖。取各框架梁為隔離體，利用平衡關(guān)系計(jì)算各框架梁梁端剪力，繪制框架剪力圖。梁端彎矩、剪力及柱軸力按下式計(jì)算：式中：分別表示節(jié)點(diǎn)左右梁的線剛度，分別表示節(jié)點(diǎn)左右梁的彎矩，Ni為柱在i層的軸力，以受壓為正。計(jì)算過程見表8.2。表8.2梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次邊梁中跨橫梁柱軸力lVblVb邊柱N中柱N570.1444.488.413.6562.9962.992.746.66-13.65-33.014140.6794.648.428.01134.01134.012.799.27-41.66-104.273162.96134.948.435.46191.08191.082.7141.54-77.12-210.352249.30197.428.453.18279.55279.552.7207.07-130.3-362.241276.63212.458.458.22300.83300.832.7222.83-188.52-526.85水平地震作用下框架內(nèi)力圖見圖8.1~8.2：圖8.1左震框架彎矩圖（kN·m）圖8.2左地震框架剪力圖（左）及柱軸力圖（N）9、風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算9.1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值基本風(fēng)壓，為簡化計(jì)算，作用在外墻面上的風(fēng)荷載可近似用作用在屋面梁和樓面梁處的等效集中荷載替代。作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點(diǎn)處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：(是迎風(fēng)面寬度)。由于高寬比H/B小于4，所以該巨形建筑風(fēng)荷載體型系數(shù)取1.3。根據(jù)H/B=1.09，查得V=0.43,(C類地區(qū))，則：表9.1風(fēng)荷載系數(shù)值層數(shù)522.310.8771.593418.40.8250.8081.53314.50.650.741.457210.60.4750.741.33415.50.2470.741.174表9.2集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值22.30.8771.5931.30.353.92.014.0618.40.8081.531.30.353.93.916.4514.50.741.4571.30.353.93.914.3510.60.741.3341.30.355.13.915.165.50.741.1741.30.355.55.115.719.2風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算根據(jù)水平集中荷載計(jì)算層間剪力，再計(jì)算各層的相對(duì)側(cè)移和絕對(duì)側(cè)移，計(jì)算過程見表9.3表9.3風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計(jì)算層次1234515.7115.1614.3516.4514.06Vi(kN)75.1960.0244.8630.5114.06∑D(N/mm)68112523808575484444844441.091.140.520.360.1671.092.232.753.113.2771/50461/44741/75001/1083331/23353由上表可見，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角1/4474遠(yuǎn)小于1/550，滿足規(guī)范要求。9.3風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算計(jì)算方法與水平地震作用下的相同。先求反彎點(diǎn)高度比見表9.4（其中）表9.4各層反彎點(diǎn)高度比層數(shù)邊柱中柱yy50.250000.250.370000.3740.250000.250.420000.4230.4500-0.050.400.47600-0.0250.45120.50-0.02500.4750.50-0.02500.47510.70000.700.60000.6內(nèi)力計(jì)算過程見表9.5、9.6內(nèi)力圖見圖所示：表9.5風(fēng)荷載作用下各層框架柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次hi(m)Vi(kN)∑Dij(N/mm)邊柱中柱Di1Vi1yDi2Vi2y53.914.0684444149482.490.590.252.437.28272744.541.4250.376.5511.2543.930.5184444149485.40.590.255.2715.80272749.851.4250.4216.1322.2833.944.8685754152107.960.6050.4012.4218.632766714.471.4610.45125.4530.9825.160.0252830928510.550.560.47525.5628.251713019.461.3350.47547.1452.1015.575.19688121433015.660.6040.7060.2925.842007621.941.4600.6072.4048.279.4風(fēng)荷載作用下彎矩圖、剪力圖、軸力圖左風(fēng)框架彎矩圖（kN·m）表9.6風(fēng)荷載作用下梁端彎矩剪力及住軸力計(jì)算層次邊梁走道梁柱軸力lVblVb邊柱N中柱N57.284.6284001.426.536.5327004.84-1.42-3.42418.2311.9384003.5916.916.9270012.52-5.01--12.35323.919.584005.1727.6127.61270020.12-10.18-27.3240.6732.1084008.6645.4545.45270033.67-18.84-52.31151.439.5840010.8255.9155.91270041.4-29.66-82.89左風(fēng)作用下框架剪力圖（左）及柱軸力圖（右）10、豎向荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算10.1、計(jì)算單元?、咻S線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為7.5m，如下圖所示。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。一品框架計(jì)算單元簡圖10.2荷載計(jì)算（1）恒荷載計(jì)算在10.1（下圖中）q1代表橫梁自重及其上墻體重量，為均布荷載形式。分別為房間和走道板傳給橫梁的三角形荷載。由圖10.1可知，P1、P2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，是由次梁傳給主梁的集中荷載。圖10.1各層梁上作用的恒載第五層：P1：次梁自重女兒墻自重縱梁自重板傳來故P2：次梁自重縱梁自重板傳來故因?yàn)榈谖蹇v梁寬0.3m.柱寬0.6m故集中力矩：次梁傳來的集中荷載對(duì)3~4層：包括梁自重和其上墻體重量，且為均布荷載。計(jì)算過程如下：P1：P2：次梁傳來的集中荷載：：集中力矩：2層：集中力矩：1層：：P2：次梁傳來集中荷載（2）活荷載計(jì)算，活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：第五層：次梁傳來集中荷載各層梁上作用的活載同理，在屋面雪荷載作用下：次梁傳來集中荷載對(duì)3~4層：P1：P2：集中力矩：次梁傳來的集中荷載：：2層：集中力矩：1層：：P2：集中力矩：次梁傳來集中荷載將上述結(jié)果匯總，見表10..1、10.2表10.1橫向框架恒荷載匯總表層次q1(kN/m)q2(kN/m)(kN/m)(kN/m)P1(kN)P2(kN)(kN)M1(kN·m)M2(kN·m)55.1193.9419.25712.38128.2137.76149.619.2320.663~411.653.9415.3729.882143.71165.5124.3421.5624.8211.653.9415.3729.882143.71165.5124.3425.1528.9615.1193.9415.3729.882160.09119.56124.3428.0220.92表10.2橫向框架活荷載匯總表層次q2(kN/m)(kN/m)P1(kN)P2(kN)(kN)M1(kN·m)M2(kN·m)52.1(1.05)1.35(0.675)5.67(2.835)9.82(4.91)13.63（6.81）0.85(0.43)1.473(0.74)3~43.295.422.6839.2954.483.45.8928.45.422.6839.2954.483.976.88114.79.4539.6968.7695.346.9512.03注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用10.3內(nèi)力計(jì)算（1）計(jì)算簡圖梁柱彎矩采用彎矩二次分配法，由于結(jié)構(gòu)與荷載均對(duì)稱，計(jì)算時(shí)可取半框架計(jì)算。計(jì)算簡圖如下圖所示。（2）計(jì)算框架梁梁端固端彎矩、彎矩分配系數(shù)等。a、計(jì)算分配系數(shù)（見表10.3）注意：計(jì)算稈端彎矩分配系數(shù)時(shí)，由于計(jì)算簡圖中的中間跨梁長為原梁長的一半，故其線剛度應(yīng)增加一倍。節(jié)點(diǎn)相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度之和∑S分配系數(shù)S/∑S左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁A533.2419.652.840.6290.371A433.2433.2419.686.080.3860.3860.228A333.2533.2419.686.080.3860.3860.228A233.2436.7620.690.60.3670.4060.227A136.7634.0820.691.440.4020.3730.225B519.633.2413.8866.720.2940.4980.208B419.633.2433.2413.8899.960.1960.3320.3320.14B319.633.2433.2413.8899.960.1960.3320.3320.14B220.633.2436.7614.6105.20.1960.3160.3490.139B120.636.7634.0814.6106.040.1940.3470.3210.138b、計(jì)算各桿的固端彎矩恒載作用：5層梁：邊跨中跨梁2~4層梁：邊跨中跨梁1層梁：邊跨中跨梁活荷載作用：5層梁：邊跨中跨梁2~4層梁：邊跨中跨梁1層梁：邊跨中跨梁（3）計(jì)算不平衡彎矩并進(jìn)行彎矩二次分配，計(jì)算各框架梁跨內(nèi)最大彎矩，并繪制框架彎矩圖。以下分別為恒荷載和活荷載作用下的彎矩圖：恒荷載作用下的彎矩圖（kN·m）活荷載作用下的彎矩圖（kN·m）（4）計(jì)算各框架梁跨中最大彎矩和剪力a、恒載作用下：第五層：AB跨梁計(jì)算簡圖如下：各數(shù)值為：三角形荷載等效成均布荷載：跨中彎矩：同理1~4層AB跨梁的跨中彎矩分別為：1層：2層：3層：4層：各層剪力值：以第5層為例同理可得其它各層：4層：3層：2層：1層：BC跨梁：計(jì)算簡圖如下以第五層為例：跨中彎矩剪力：同理可得其它各層：4層：3層：2層：1層：b、活荷載作用下：AB跨梁：計(jì)算簡圖如下以第五層為例：跨中彎矩剪力：同理可得各層梁在活載作用下的內(nèi)力：4層：3層：2層：1層：BC梁：計(jì)算簡圖如下：以第五層為例：跨中彎矩剪力：同理可得其它各層：4層：3層：2層：1層：（5）恒載和活載的彎矩、剪力及軸力圖恒荷載作用下彎矩圖（kN·m）活荷載作用下彎矩圖（kN·m）恒荷載剪力圖（KN）活荷載剪力圖（KN）恒荷載作用下的N圖（KN）活荷載作用下的N圖（KN）11、內(nèi)力組合11.1抗震等級(jí)結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》可知本工程框架結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)為三級(jí)。11.2框架內(nèi)力組合考慮三種內(nèi)力組合，即、及。各層梁的內(nèi)力組合見11.1，表、兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)為0.8）。因?yàn)楸窘ㄖ母叨刃∮?0m，故不考慮風(fēng)荷載組合。這里僅選擇第1層和第5層進(jìn)行計(jì)算。a、框架梁：表11.1框架梁內(nèi)力組合層數(shù)截面位置內(nèi)力左震右震1AM-173.72-96.2270.07-469.36-330.74-343.17V95.5584.8976.42205.09213.88233.5M-161.66-105.42-400.0714.20-323.66-341.58V91.9687.63202.0174.16211.78233.03M-23.81-16.83264.31-322.3-48.97-52.134V-13.667.97-228.23264.2326.4127.55跨間181.39155.2264.38201.80400.08434.95-20.54-19.050-36.08-36.08-46.78-51.325AM-150.38-14.74-73.59-210.36-217.75-201.09V14212.26136.01166.18203.96187.56M-182.58-15.22-214.54-127.8-261.7-240.40V166.9812.4191.73161.56237.8217.74M-44.64-1.3320.64-102.19-61.59-55.43V15.761.1434.968.2222.4220.51跨間257.3620.9253.54228.52368.34338.09-44.9-0.890-54.41-54.41-61.51-55.13b、框架柱的內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，抗震設(shè)計(jì)中內(nèi)力組合為：和。由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對(duì)稱配筋，故應(yīng)從組合中求出最不利內(nèi)力。（1）的絕對(duì)值及相應(yīng)的N、（2）及相應(yīng)的M、（3）及相應(yīng)的M。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，一、二，三級(jí)框架柱節(jié)點(diǎn)處，除框架頂層和柱軸壓比小于0.5及框支梁與框支柱的節(jié)點(diǎn)處，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合要求：∑Mc=1.1∑Mb另外，一、二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1.5、1.25、1.15。組合結(jié)果及柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整見表11.2~11.5：表11.2橫向框架A柱彎矩和軸力組合層數(shù)截面位置內(nèi)力左震右震5柱頂M-207.21-19.28-153.23-281.12-299.01-275.6N270.217.93253.80282.19382.7349.34柱底M143.3433.47129.36177.99226.98218.87N308.817.93290.88319.25434.81395.661柱頂M-74.25-52.69-34.24-227.38-152.93-162.87N1489.19256.691004.912100.752267.102146.39柱底M37.126.35-256.96353.4976.4381.41N1553.1256.691066.262162.112353.382223.09層數(shù)截面位置內(nèi)力的絕對(duì)值及NMM5柱頂M299.01-135.23-299.01N382.7253.80382.7柱底M226.98129.36226.98N434.81290.88434.811柱頂M227.3834.24-152.93N2100.751004.912267.10柱底M353.49-256.9676.43N2162.111066.262353.38表11.3橫向框架B柱彎矩彎矩和軸力組合層數(shù)截面位置內(nèi)力左震右震5柱頂M151.9915.9265.3141.77221.09204.65N320.523.96284.85353.51456.64418.14柱底M-106.53-26.83-179.75-50.54-170.65-165.40N359.1123.96321.92390.58508.76464.481柱頂M54.9841.07316.85-171.86115.29124.47N1628.05432.961574.691966.812630.822559.8柱底M-27.49-20.53-402.78330.30-57.64-61.37N1691.96432.961636.042028.162717.112636.50層數(shù)截面位置內(nèi)力的絕對(duì)值及NMM5柱頂M265.31265.31221.09N284.85284.85456.64柱底M179.75179.75-170.65N321.92321.92508.761柱頂M316.85316.85115.29N1574.691574.692630.82柱底M402.78-402.78-57.64N1636.041636.042717.11備注：對(duì)于受彎混凝土梁，受彎時(shí)承載力抗震調(diào)整系數(shù)取0.75，受剪時(shí)取0.85，軸壓比小于0.15的柱取0.75，大于等于0.15的柱取0.8，這里統(tǒng)一取0.8。表11.4橫向框架A柱剪力組合層數(shù)左震右震5-89.88-13.53-72.08-117.72-134.87-126.801-20.25-14.37-56.25-132.02-41.71-44.42表11.5橫向框架A柱剪力組合層數(shù)左震右震566.2910.96121.2723.66100.4594.89114.9911.2139.01-97.0131.4433.6711.3截面配筋計(jì)算（1）框架梁：以第一和五層為例以下為求地震參與組合是框架梁按簡支梁在外荷載作用下的剪力，外荷載取1.2倍的重力荷載代表值。AB跨：第五層：第一層：按公式：求其剪力設(shè)計(jì)值第一層：左震：右震：同理可得第五層：左震：右震：BC跨：第五層：第一層：同理：第一層：第五層：（2）梁的正截面受彎承載力計(jì)算從表中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋。梁支座邊緣處的內(nèi)力值：第一層AB跨梁支座彎矩：（上部受拉）（上部受拉）AB跨內(nèi)最大彎矩為434.95、BC跨內(nèi)最大彎矩為-51.32選用混凝土材料：第1~2層：混凝土強(qiáng)度、、第3~5層：混凝土強(qiáng)度、、框架梁正截面配筋計(jì)算層數(shù)計(jì)算公式梁AB（300mm×梁BC（300mm×支座跨中截面支座支座跨中截面支座1M(kN.m)-402.71434.95-335.05-236.43-51.32-236.43=5900.231=5900.249=5900.192=4650.218=4650.047=4650.0470.2670.2910.2150.2490.0480.2492192.32389.351765.331611.34310.621611.34390390390300300300實(shí)配鋼筋622(2281)425+222(2724)422+225(2502)425(1964)325(1473)425(1964)5M(kN.m)-156.56368.34-190.36-81.72-61.51-81.72=6150.096=5900.247=6150.117=4650.088=4650.066=4650.0880.1010.2890.1240.0960.0680.096740.22031.9908.77531.96376.8531.96390390390300300300實(shí)配鋼筋422(1520)622(2281)422(1520)422(1520)322(1140)422(1520)（3）梁的斜截面配筋計(jì)算框架梁的斜截面配筋計(jì)算表梁AB梁BC層數(shù)5151Vb(kN)208.86221.3386.08243.03(kN)0.150.173<00.735選用箍筋計(jì)算間距S/mm673.3583.8按構(gòu)造配137.4實(shí)配箍筋（4）裂縫寬度驗(yàn)算正截面裂縫寬度驗(yàn)算等級(jí)為三級(jí)，即按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用影響計(jì)算的最大裂縫寬度，應(yīng)符合下列規(guī)定：、其中可取0.3mm。梁AB（第1層）取為AB跨中較大值，經(jīng)比較取計(jì)算（滿足裂縫要求）框架梁的裂縫寬度驗(yàn)算見表層數(shù)計(jì)算公式梁AB梁BCA支座右截面跨中截面B支座左截面B支座右截面跨中截面C支座左截面1269.94336.59267.0840.6439.5940.64230.6240.73207.951.1566.451.150.0240.0280.02560.02620.01960.02620.8420.8880.8310.0330.20.0332224.0823.092525252.12.12.12.12.12.10.2460.2610.2170.0670.0210.0675118.84278.26143.9940.8745.7940.87146.13237.66177.0566.599.366.50.0160.0230.01560.020.01520.020.5410.8610.6270.20.2340.22222222222222.12.12.12.12.12.10.1310.2660.1870.0190.040.01911.4框架柱的設(shè)計(jì)（1）剪跨比和軸壓比驗(yàn)算，表中給出了框架各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果，表中的、和N都不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算的表柱號(hào)層數(shù)N剪跨比軸壓比A柱560056514.3351.4138.49352.744.49>20.069<0.9165061516.7284.23155.322625.942.97>20.372<0.9B柱560056414.3331.64142.67441.894.11>20.086<0.9165061516.7396.06163.542458.53.93>20.348<0.9由表可知，各柱的剪跨比滿足要求。（2）柱的正截面承載力計(jì)算（取第一層B柱進(jìn)行計(jì)算）截面尺寸復(fù)核：=650-35=615mm=139.01KN(調(diào)整后的)因?yàn)?0.2×1.0×16.7×650×615=1335.2KN>故截面尺寸滿足要求柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對(duì)稱配筋。B軸柱：一層：從柱的內(nèi)力組合表可見，選擇大的或的進(jìn)行組合。最不利內(nèi)力組合為：=402.78N=1636.04或=56.64N=2717.11第一組合：=402.78N=1636.04彎矩中由水平地震荷載作用產(chǎn)生的彎矩>75％，柱的計(jì)算長度取下列二式中的較小值：式中：、分別為柱的上端、下端節(jié)點(diǎn)處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值；在這里=1.42、=0、=0。則：=6.67m或=11m故取6.67m。，或,取兩者較大值則由于，所以應(yīng)考慮 取因，則且所以此時(shí)為大偏心受壓所以且單側(cè)配筋率應(yīng)滿足大于0.2%所以按構(gòu)造配筋，每側(cè)實(shí)配422=1520第二組合：=57.6N=2717.11此組內(nèi)力是非地震組合情況，在彎矩中沒有由水平荷載產(chǎn)生的彎矩，故柱的計(jì)算長度則：，或,取兩者較大值則由于，所以應(yīng)考慮 取因，則且對(duì)稱配筋所以此時(shí)為小偏心受壓按公式因?yàn)镹=2717.11KN<且Ne<所以按構(gòu)造配筋，但應(yīng)滿足最小配筋率大于0.7%，單側(cè)配筋率大于0.2%所以按構(gòu)造配筋，每側(cè)實(shí)配422=1520（3）垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗(yàn)算1層：查表得所以此時(shí)滿足要求。（4）斜截面受剪承載力計(jì)算B軸柱：一層：最不利內(nèi)力組合=402.78N=1636.04因?yàn)榧艨绫?0.2×1.0×16.7×650×615=1335.2KN>故截面尺寸滿足要求。取N=1636.04kN故按構(gòu)造配置箍筋。柱端加密區(qū)箍筋選用4肢?10@100。由表可知一層柱底的軸壓比(B柱)n=0.348，查表得λv=0.09，則最小體積配箍率取?10，，則，故取為4?10@100。長柱的柱端箍筋加密區(qū)長度取/6、及500mm三者中的較大值。故柱上端箍筋加密區(qū)長度取/6=800mm，下端為/3=1600mm。非加密區(qū)箍筋取4?10@200。11.5框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面抗震驗(yàn)算抗震規(guī)范規(guī)定，三、四級(jí)框架節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)或非抗震框架，可不進(jìn)行抗震驗(yàn)算，但應(yīng)符合抗震構(gòu)造措施的要求。因此，框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面的箍筋配置與該節(jié)點(diǎn)上下柱端箍筋加密區(qū)的配置相同，均滿足條件要求。12、基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)12.1設(shè)計(jì)資料該地區(qū)場地類別為Ⅱ類，地下水位低于底面3m，修正后的地基承載力為，基礎(chǔ)埋深2.1m（從室內(nèi)地面0.000算起）12.2基礎(chǔ)形式A、D軸采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，B、C軸采用聯(lián)合基礎(chǔ)。（取第一層）12.3A采用C35混凝土、，級(jí)鋼筋。（1）基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為7.5m，總高度為21.3m，外墻為240mm厚加氣混凝土砌塊，外墻面貼瓷磚且內(nèi)墻為20mm抹灰，鋁合金窗0.4，基礎(chǔ)梁250mm×500mm，每個(gè)基礎(chǔ)承受的由墻體傳來的重力荷載為：外墻面：鋁合金窗：基礎(chǔ)梁：總計(jì)：距基礎(chǔ)形心的偏心距為205m?；A(chǔ)設(shè)計(jì)的最不利內(nèi)力組別荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合第一組353.492162.11-97.01275.011766.6-73.28第二組76.432353.3831.4463.451809.8026.19注：抗震組合時(shí)，彎矩和軸力內(nèi)力組合值均乘以抗震調(diào)整系數(shù)，剪力組組合乘以0.85。（2）基礎(chǔ)尺寸的確定取基礎(chǔ)高度1.1m，擬定基礎(chǔ)底面尺寸，考慮偏心受壓，按軸心荷載作用計(jì)算得到的基底面積增大20%，則：=取因?yàn)樗圆恍柽M(jìn)行承載力寬度修正。驗(yàn)算基底尺寸是否符合：取第一組內(nèi)力：、、(滿足)（滿足）(滿足)取第二組內(nèi)力：、、(滿足)（滿足）(滿足)所以綜合上述，截面尺寸滿足要求，故截面尺寸取為(3)基礎(chǔ)底面最大凈反力設(shè)計(jì)值的確定類別第一組第二組353.492162.11-97.0176.432353.3831.442256.32447.6479.561.16229.81128.33200.72187.78由表可知，基底最大凈反力設(shè)計(jì)值為(4)基礎(chǔ)高度驗(yàn)算由上可知，取則：因偏心受壓，按公式計(jì)算如下：第一變階處截面\=2.0+2×0.335=2.71m<2.8m沖切力：Pjmax[﹙l/2-/2-﹚b-（b/2-b1/2-）2]=229.81×[(2.25-3.05/2-0.355)×2.8-(2.8/2-1.0-0.355)2]=238(滿足)第二變階處截面\=1.2+2×0.305=1.81m<2.8m沖切力：Pjmax[﹙l/2-/2-﹚b-（b/2-/2-）2]=229.81×[(2.25-2.05/2-0.305)×2.8-(2.8/2-1.2/2-0.305)2]=535.68(滿足)（5）配筋計(jì)算計(jì)算基礎(chǔ)長邊方向的彎矩設(shè)計(jì)值，取1-1截面同理取3-3截面：可以看出，<同理可得：<所以現(xiàn)于2.8m寬度范圍內(nèi)配2814，計(jì)算基礎(chǔ)短邊方向的彎矩，取4-4截面：前面已算得計(jì)算過程如下：同理可得：分析比較得：>>所以選配1512，12.4B、C兩軸的聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)材料：C35混凝土、HRB335級(jí)鋼筋。已知柱的截面尺寸為650mm×650mm已確定基礎(chǔ)的埋深為2.1m,地基承載力特征值。選擇內(nèi)力組合：因?yàn)閮啥藦澗刂荡笮∠嗟?，方向相反。故取軸力最大的內(nèi)力組合；其基本組合的設(shè)計(jì)值為：。（1）計(jì)算基底形心位置及基礎(chǔ)長度因?yàn)閮芍膹澗?、剪力大小相等、方向相反。故其形心位置在柱距的中心處，基礎(chǔ)長度，取。（2）計(jì)算基礎(chǔ)底面寬度（荷載采用荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合）柱荷載標(biāo)準(zhǔn)組合可近似取基本組合值除以1.35，于是：（3）計(jì)算基礎(chǔ)內(nèi)力凈反力設(shè)計(jì)值：由此根據(jù)算的剪力和彎矩的結(jié)果繪制、圖（如下圖所示）(4)基礎(chǔ)高度計(jì)算取、①受沖切承載力的驗(yàn)算由分析可知，兩柱均為一面沖切，取其中一個(gè)柱進(jìn)行驗(yàn)算：②受剪承載力的驗(yàn)算取沖切破壞錐體底面邊緣處的截面為計(jì)算截面。該截面的剪力設(shè)計(jì)值：(5)配筋計(jì)算①縱向配筋（采用HRB335級(jí)鋼筋）取最大正彎矩則所需鋼筋面積為：基礎(chǔ)頂面按構(gòu)造要求配筋，基礎(chǔ)底面配②橫向配筋（采用HRB335級(jí)鋼筋）柱的有效寬度：折算成每米板寬內(nèi)的配筋面積為：所以選配14@70基礎(chǔ)頂面配橫向構(gòu)造鋼筋8@25013、樓梯的設(shè)計(jì)13.13至5層樓梯的設(shè)計(jì)13.該樓梯位于3至5層，層高3.9m。樓梯間的使用活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為，踏步面層采用30mm厚水磨石，底面為20mm厚混和砂漿抹灰層，采用C25混凝土，、，梁中受力（縱向）鋼筋采用HRB335級(jí)鋼筋；其余鋼筋采用HPB235級(jí)鋼筋。試計(jì)算踏步板TB-1、樓梯斜梁、平臺(tái)板、平臺(tái)梁等。13.1.由于梯段板水平長度3600>3000，故采用梁式樓梯較為經(jīng)濟(jì)。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，梁式樓梯的踏步板厚一般不小于30~40mm，在這取斜板厚度；平臺(tái)板厚按跨高比要求：，故取。斜梁、平臺(tái)梁的截面尺寸取法，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)要求，取斜梁TL-1為、平臺(tái)梁TL-2、TL-3取為；平臺(tái)梁TL-4取為。梁式樓梯結(jié)構(gòu)平面布置如圖1-1所示：13.1.踏步板尺寸150mm300mm,斜板厚取t=40mm,,則截面平均高度為：h=150/2+40/0.894=120mm。13.1.3.1荷載恒荷載：踏步板自重：踏步面層重：踏步抹灰重：g=1.57KN/m使用活荷載：q=1.42.50.3KN/m=1.05KN/m總計(jì)：g+q=2.62KN/m13.1.3斜梁截面尺寸選用bh=150=150mm300mm,則踏步板計(jì)算跨度為：踏步跨中彎矩：13.1.3踏步板計(jì)算截面尺寸：故踏步板應(yīng)按構(gòu)造配筋，每踏步采用2取踏步內(nèi)斜板分布鋼筋。13.1.13.1.4踏步板傳荷斜梁自重斜梁抹灰總計(jì)：g+q=8.886KN/m13.1.4取平臺(tái)梁截面尺寸bh=200mm400mm,斜梁水平方向的計(jì)算跨度為：斜梁跨中彎矩：13.1.4.3斜梁按T形截面進(jìn)行配筋計(jì)算，取。翼緣有效寬度按倒L形計(jì)算：按梁的跨度考慮按翼緣寬度考慮按翼緣高度考慮取首先按第一類T形截面進(jìn)行計(jì)算：結(jié)構(gòu)確定為第一類T形截面，故故選用2故可按構(gòu)造配置箍筋，選用雙肢箍。13.1.5休息平臺(tái)板（PB-113.1.5.1荷載計(jì)算（取恒荷載：板自重：面層重：抹灰重：恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：=3.24KN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：=1.02.5KN/m=2.5KN/m根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》，荷載設(shè)計(jì)為：取荷載設(shè)計(jì)值（取較大值）13.1.計(jì)算跨度。13..5.3截面承載力計(jì)算