塔吊基礎施工方案

目錄TOC\o"1-1"\h\z\u一、編制依據(jù) 2二、工程概況 2三、工程地質條件 3四、施工準備 4五、塔吊基礎設計 4六、 施工順序 4七、安全措施 7八、附圖：塔吊平面布置示意圖 8九、附件：塔吊基礎計算書 12塔吊基礎施工方案一、編制依據(jù) 1．《地質勘察報告》2、SP6010-8型塔吊安裝使用說明書3、SYT80型塔吊安裝使用說明書4、《地基與基礎工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50202-2002）5、《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2015）6、《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）7、《建筑鋼筋混凝土設計規(guī)范》（GB50010-2010)工程概況。。。，本標段工程包括9#、10#、11#、12#四棟主樓及部分地下車庫。9#、10#樓為多層商業(yè)用房，地下一層，基底標高為-6.45米，地上22.8米，11#、12#樓為高層住宅，地上26層，地下二層，基地標高為-7.78米，地上為76.9米，本工程結構形式為鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，設計使用年限為50年。為滿足施工需要，我項目部結合圖紙設計和現(xiàn)場的實際情況，決定在現(xiàn)場設置兩臺SP6010-8型塔吊，兩臺SYT80型塔吊。SP6010-8采用鋼筋砼基礎6.25×6.25m，基礎厚度為1.4米，基礎底標高為-8.7米，一臺塔吊位于12#樓D軸南側，28軸處主樓基礎外，另一臺位于11#樓A軸南側39-40軸軸之間。兩臺SYT80型塔吊，采用鋼筋砼基礎6×6m，基礎厚度為1.35米，基礎底標高為-8.23米，一臺位于9#樓U軸南側，42-43軸中間；另一臺位于U軸南側，35-36軸之間。塔吊位置詳見平面布置圖。塔吊的技術參數(shù)如下所示：1、SP6010-8塔式起重機：起重力矩：1250 KN.M總功率:39KW最大額定起重量:6t有效工作幅度:2.5m-60m起升工作速度:82m/min回轉工作速度:0.8r/min變幅工作速度:54/27/8.1m/min有效起升高度:52.35m(獨立)180m（附著）2、SYT80塔式起重機：起重力矩：800KN.M總功率:34.8KW最大額定起重量:6t有效工作幅度:2.5m-47m起升工作速度:80m/min回轉工作速度:0.7r/min有效起升高度:40.5m(獨立)110m（附著）三、工程地質條件根據(jù)**工程詳細勘察報告，開挖層內工程地質單元層由上到下為：第eq\o\ac(○,1)層：粉土，褐黃色，稍密，稍濕，搖振反應迅速，無光澤反應，干強度低，韌性低。發(fā)育有秀黃色斑點，有砂感。表面有約0.3厚的耕植土覆蓋。場地內層土分布均勻。層底埋深平均值2.26m。本層地基承載力為130Kpa，81.89～80.12m。第eq\o\ac(○,2)層：粉土，褐黃色，稍密，稍濕，搖振反應迅速，無光澤反應，干強度低，韌性低。發(fā)育有秀黃色斑點，場地內層土均勻分布。層底埋深平均值1.68m，地基承載力為120Kpa，層底高層為80.48m～78.32m.第eq\o\ac(○,2)-1層：粉土，褐黃色，稍密，稍濕，搖振反應迅速，無光澤反應，干強度低，韌性低。本層內呈透鏡體分布。層底埋深平均值1.13m，地基承載力為100Kpa，層底高層為79.78m～77.57m.第eq\o\ac(○,3)層：粉土，褐黃色，濕，稍密，搖振反應中等，無光澤反應，干強度低，韌性低。場地內層土均勻分布。層底埋深平均值2.95m，地基承載力為130Kpa，層底高層為76.89m～74.21m.第④層：粉質粘土夾粉土，灰黑色，軟-可塑。切面稍光滑，無搖振反應，干強度中等，中等韌性。局部有少量褐黃色，濕，稍密狀粉土薄層。場地內層土均勻分布。層底埋深平均值2.76m。地基承載力為120Kpa，層底高層為74.60m～71.31m。在勘察期間，穩(wěn)定地下水位埋深介于自然地面以下6.6m，絕對高程76.22m。而塔吊基礎位于第3層。施工期間不需要進行降水。根據(jù)勘察報告，11#、12#樓的1#、2#塔吊基礎以第eq\o\ac(○,3)層土為持力層（1#2#塔吊基礎底高程為76.7m，3#、4#座塔吊基礎低高程77.2m）根據(jù)勘察報告，3#、4#塔吊基礎均處在第eq\o\ac(○,3)層粉土，承載力為130Kpa，四、施工準備1、根據(jù)現(xiàn)場總平面，綜合考慮確定塔吊平面位置，參見平面布置圖。2、收集相關塔吊的各項技術要數(shù)據(jù)。3、對所有進場人員進行技術交底，使作業(yè)人員熟悉基礎施工程序和要點。4、測量人員確定塔吊基礎位置。5、按照測量定位的結果開挖塔吊基礎土方。五、塔吊基礎設計根據(jù)本塔吊位置和地下室基礎相對位置情況，本工程9#、10#樓塔吊基礎頂下沉至車庫筏板底，下450mm，塔吊基礎底標高均為-8.23米，11#，12#樓塔吊基礎在樓外側，塔吊基礎底標高為-8.7米，塔吊基礎的設計根據(jù)廠家提供的數(shù)據(jù)進行計算，詳見《塔吊基礎計算書》。施工順序測量定位根據(jù)業(yè)主方提供的原始點A1、A7進行測量定位。A1點坐標：x=46538.402Y=83417.051A7點坐標：x=46830.546Y=83319.035計算出樓層軸線坐標點，根據(jù)塔吊的定位尺寸算出塔吊中心線的坐標，采用全站儀進行定位放線。1#塔為筏板基礎，基礎為6.25m*6.25m*1.4m。中心距28軸0.41米，距D軸3.13米。（詳見塔吊位置附圖）軸線坐標點：X=46620.221Y=83304.701X=46620.221Y=83310.951X=46613.971Y=83304.701X=46613.971Y=83310.9512#塔為筏板基礎，基礎為6.25m*6.25m*1.4m。中心距39軸5.7米，距A軸2.95米。（詳見塔吊位置附圖）軸線坐標點：X=46589.770Y=83399.051X=46589.770Y=83405.301X=46596.020Y=83399.051X=46596.020Y=83405.3013#塔為筏板基礎，基礎為6m*6m*1.35m。中心距35軸4.28米，距R軸3.9米。（詳見塔吊位置附圖）軸線坐標點：X=46673.346Y=83365.356X=46673.346Y=83371.356X=46667.346Y=83365.356X=46667.346Y=83371.3564#塔為筏板基礎，基礎為6m*6m*1.35m。中心距42軸3.9，距U軸3.9米。（詳見塔吊位置附圖）軸線坐標點：X=46673.346Y=83421.676X=46673.346Y=83427.676X=46667.346Y=83421.676X=46667.346Y=83427.6762、墊層：100mm厚，四面寬出塔吊基礎100mm,采用C15混凝土澆筑。3、砌筑240mm磚胎膜：采用M5水泥砂漿砌筑，灰砂磚240*115*53，強度等級MU10，內表面用1:2水泥砂漿粉刷收光，磚模砌筑高度為塔吊基礎厚+50mm。砌筑完成后在磚模外側用原土進行回填并壓實，避免基礎砼澆筑時產生漲?，F(xiàn)象。4、放線定塔吊地腳螺栓及標準節(jié)位置。5、綁扎鋼筋：SP6010-8型塔吊基礎鋼筋為雙層雙向直徑25的HRB400級鋼筋綁扎，鋼筋間距150mm，雙層鋼筋間設置拉鉤，拉鉤鋼筋為HPB300級直徑10鋼筋，間距500mm,鋼筋保護層厚度均為50mm。SYT80型塔吊基礎鋼筋為雙層雙向直徑25的HRB400級鋼筋綁扎，鋼筋間距200mm，雙層鋼筋間設置拉鉤，拉鉤鋼筋為HPB300級直徑12鋼筋，間距500mm,鋼筋保護層厚度均為50mm。6、澆筑混凝土混凝土現(xiàn)場采用C35商品混凝土（在塔吊基礎的四周留設施工縫），混凝土澆筑時每個塔吊按要求留置同條件試塊和標養(yǎng)試塊共兩組，同條件試塊強度達到75%后方可進行塔機的安裝。7、混凝土養(yǎng)護：采用澆水覆蓋棉氈養(yǎng)護，養(yǎng)護時間為14d。8、防雷設計：防雷接地有指定專業(yè)安裝公司負責，預埋的標準節(jié)與基礎鋼筋焊接聯(lián)通，并采用一條直徑為14mm的熱鍍鋅圓鋼，從塔吊底部焊接引至距塔吊3米外，用50×50×5的角鐵，長度2-3米面筋作為地級，地級安裝好測試，接地電阻小于4歐，如果大于4歐加打地級，直至小于4歐，基礎鋼筋安裝完成后，同結構基礎鋼筋接通，并同時與建筑物防雷網接通，保證接地電阻≤4歐。9、3#、4#塔基的防水措施，為避免雨期水量過大，在車庫的筏板墊層下與塔吊基礎上砂石墊層空隙往塔身根部處滲水，在塔身的四周離塔身0.6米處砌240mm寬350mm高的水泥砂漿磚墻，雙面抹灰，并在迎水面做防水卷材與底板防水卷材閉合。七、安全措施非施工人員嚴禁進入現(xiàn)場。進入現(xiàn)場人員必須戴安全帽。在基坑四周設立防護欄桿，夜間設置警示燈。無特殊原因，任何圍護不得隨意拆除。施工中需要使用電源時應找專業(yè)電工接線，嚴禁私接電源。距基坑邊沿2m內，嚴禁機械行駛和停放，也不得放其它重物，以防邊坡超載失去穩(wěn)定性。塔吊按要求做防雷接地后應做接地電阻測試。八、附圖：塔吊平面布置示意圖塔吊平面布置示意圖1號吊位置圖2號吊位置圖3號吊位置圖4號吊位置圖附件：塔吊基礎計算書本工程塔吊基礎計算采用品茗安全計算軟件（2012版），以下為計算書。一、3#、4#吊基礎基底地基承載力為130Kpa，地耐力≥0.1MPa，滿足SYT80使用說明書要求，故不再進行基地驗算。SP6010-8型塔吊基礎計算書矩形板式基礎計算書計算依據(jù)：1、《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》JGJ/T187-20092、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號SP6010-8塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)52.35塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)56.85塔身桁架結構型鋼塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)304.78起重臂自重G1(kN)82.27起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)25.6小車和吊鉤自重G2(kN)3.8小車最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)57最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×11.5，10×57]＝690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重G4(kN)120平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.82、風荷載標準值ωk(kN/m2)工程所在地河南鄭州市基本風壓ω0(kN/m2)工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0.45塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數(shù)βz工作狀態(tài)1.587非工作狀態(tài)1.645風壓等效高度變化系數(shù)μz1.407風荷載體型系數(shù)μs工作狀態(tài)1.95非工作狀態(tài)1.95風向系數(shù)α1.2塔身前后片桁架的平均充實率α00.35風荷載標準值ωk(kN/m2)工作狀態(tài)0.8×1.2×1.587×1.95×1.407×0.2＝0.836非工作狀態(tài)0.8×1.2×1.645×1.95×1.407×0.45＝1.953、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)304.78+82.27+3.8+19.8+120＝530.65起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)530.65+60＝590.65水平荷載標準值Fvk(kN)0.836×0.35×1.6×56.85＝26.615傾覆力矩標準值Mk(kN·m)82.27×25.6+3.8×11.5-19.8×6.3-120×11.8+0.9×(690+0.5×26.615×56.85)＝1910.95非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)Fk1＝530.65水平荷載標準值Fvk'(kN)1.95×0.35×1.6×56.85＝62.08傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)82.27×25.6+3.8×0-19.8×6.3-120×11.8+0.5×62.08×56.85＝2329.9964、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×530.65＝636.78起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×60＝84豎向荷載設計值F(kN)636.78+84＝720.78水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×26.615＝37.261傾覆力矩設計值M(kN·m)1.2×(82.27×25.6+3.8×11.5-19.8×6.3-120×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×26.615×56.85)＝2553.516非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×530.65＝636.78水平荷載設計值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×62.08＝86.912傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.2×(82.27×25.6+3.8×0-19.8×6.3-120×11.8)+1.4×0.5×62.08×56.85＝3148.92三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6.25基礎寬b(m)6.25基礎高度h(m)1.4基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重γc(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h’(m)0基礎上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度δ(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)193.51軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角θ(°)20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)329.5地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b'(mm)5000基礎及其上土的自重荷載標準值：Gk=blhγc=6.25×6.25×1.4×25=1367.188kN基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×1367.188=1640.625kN荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力：Mk''=G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'H/1.2=82.27×25.6+3.8×0-19.8×6.3-120×11.8+0.5×62.08×56.85/1.2=2035.892kN·mFvk''=Fvk'/1.2=62.08/1.2=51.733kN荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.5Fvk'H/1.2=1.2×(82.27×25.6-3.8×0+19.8×6.3-120×11.8)+1.4×0.5×62.08×56.85/1.2=2737.174kN·mFv''=Fv'/1.2=86.912/1.2=72.427kN基礎長寬比：l/b=6.25/6.25=1≤1.1，基礎計算形式為方形基礎。Wx=lb2/6=6.25×6.252/6=40.69m3Wy=bl2/6=6.25×6.252/6=40.69m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=2329.996×6.25/(6.252+6.252)0.5=1647.556kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=2329.996×6.25/(6.252+6.252)0.5=1647.556kN·m1、偏心距驗算(1)、偏心位置相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(530.65+1367.188)/39.062-1647.556/40.69-1647.556/40.69=-32.396<0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。(2)、偏心距驗算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2329.996+62.08×1.4)/(530.65+1367.188)=1.274m合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離：a=(6.252+6.252)0.5/2-1.274=3.146m偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.274×6.25/(6.252+6.252)0.5=0.901m偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=1.274×6.25/(6.252+6.252)0.5=0.901m偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b'=b/2-eb=6.25/2-0.901=2.224m偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離：l'=l/2-el=6.25/2-0.901=2.224mb'l'=2.224×2.224=4.948m2≥0.125bl=0.125×6.25×6.25=4.883m2滿足要求！2、基礎底面壓力計算荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值Pkmin=-32.396kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(530.65+1367.188)/(3×2.224×2.224)=127.842kPa3、基礎軸心荷載作用應力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(530.65+1367.188)/(6.25×6.25)=48.585kN/m24、基礎底面壓力驗算(1)、修正后地基承載力特征值fa=193.51kPa(2)、軸心作用時地基承載力驗算Pk=48.585kPa≤fa=193.51kPa滿足要求！(3)、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=127.842kPa≤1.2fa=1.2×193.51=232.212kPa滿足要求！5、基礎抗剪驗算基礎有效高度：h0=h-δ=1400-(40+25/2)=1348mmX軸方向凈反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(530.650/39.063-(2035.892+51.733×1.400)/40.690)=-51.610kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(530.650/39.063+(2035.892+51.733×1.400)/40.690)=88.288kN/m2假設Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.250+1.600)/2)×88.288/6.250=55.445kN/m2Y軸方向凈反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(530.650/39.063-(2035.892+51.733×1.400)/40.690)=-51.610kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(530.650/39.063+(2035.892+51.733×1.400)/40.690)=88.288kN/m2假設Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6.250+1.600)/2)×88.288/6.250=55.445kN/m2基底平均壓力設計值：px=(Pxmax+P1x)/2=(88.288+55.445)/2=71.867kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(88.288+55.445)/2=71.867kPa基礎所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=71.867×(6.25-1.6)×6.25/2=1044.312kNVy=|py|(l-B)b/2=71.867×(6.25-1.6)×6.25/2=1044.312kNX軸方向抗剪：h0/l=1348/6250=0.216≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×6250×1348=35174.375kN≥Vx=1044.312kN滿足要求！Y軸方向抗剪：h0/b=1348/6250=0.216≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×6250×1348=35174.375kN≥Vy=1044.312kN滿足要求！6、軟弱下臥層驗算基礎底面處土的自重壓力值：pc=dγm=1.5×19=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值：pz=lb(Pk-pc)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))=(6.25×6.25×(48.585-28.5))/((6.25+2×5×tan20°)×(6.25+2×5×tan20°))=8.022kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=zγ=5×19=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值faz=fazk+ηbγ(b-3)+ηdγm(d+z-0.5)=130.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=8.022+95=103.022kPa≤faz=329.5kPa滿足要求！7、地基變形驗算傾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400Φ25@150基礎底部短向配筋HRB400Φ25@150基礎頂部長向配筋HRB400Φ25@150基礎頂部短向配筋HRB400Φ25@1501、基礎彎距計算基礎X向彎矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6.25-1.6)2×71.867×6.25/8=1214.012kN·m基礎Y向彎矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6.25-1.6)2×71.867×6.25/8=1214.012kN·m2、基礎配筋計算(1)、底面長向配筋面積αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1214.012×106/(1×16.7×6250×13482)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1214.012×106/(0.997×1348×360)=2510mm2基礎底需要配筋：A1=max(2510，ρbh0)=max(2510，0.0015×6250×1348)=12638mm2基礎底長向實際配筋：As1'=20933mm2≥A1=12638mm2滿足要求！(2)、底面短向配筋面積αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1214.012×106/(1×16.7×6250×13482)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1214.012×106/(0.997×1348×360)=2510mm2基礎底需要配筋：A2=max(2510，ρlh0)=max(2510，0.0015×6250×1348)=12638mm2基礎底短向實際配筋：AS2'=20933mm2≥A2=12638mm2滿足要求！(3)、頂面長向配筋面積基礎頂長向實際配筋：AS3'=20933mm2≥0.5AS1'=0.5×20933=10467mm2滿足要求！(4)、頂面短向配筋面積基礎頂短向實際配筋：AS4'=20933mm2≥0.5AS2'=0.5×20933=10467mm2滿足要求！(5)、基礎豎向連接筋配筋面積基礎豎向連接筋為雙向Φ10@500。五、配筋示意圖基礎配筋圖塔吊安裝前方案學習安全技術交底人員簽字建筑起重機械安裝、拆卸前作業(yè)單位應當向工程所屬安監(jiān)站辦理安裝（拆卸）告知手續(xù)。說明：1.塔吊的重復接地和避雷接地可以采取同一接地裝置，接地電阻不大于4Ω。2.塔吊荷載試驗包括靜載、動載、超載試驗。3.塔吊塔頂高度超過30m，塔吊的塔頂、平衡臂、起重臂應設置障礙燈；塔吊起重臂根部鉸點高度超過50m，應安裝風速儀。4.起重機供電電源應設總電源開關，該開關應設置在靠近起重機且地面人員易于操作的地方，開關出線端不得連接與起重機無關的電氣設備。驗收后30天之內，使用單位應辦理起重機械使用登記證；登記標志置于或者附著于該設備的顯著位置。說明：1.施工現(xiàn)場有多臺塔式起重機作業(yè)時，應當組織制定并實施防止塔式起重機相互碰撞的安全措施。2.多塔作業(yè)時滿足：1）兩臺塔吊之間的最小架設距離應保證處于低位的塔吊的臂架端部與另一臺塔吊的塔身之間至少有2m的距離。2）處于高位塔吊的最低位置的部件與低位塔吊中處于最高位置部件之間的垂直距離不小于2m。建筑起重機械使用過程中，應當由具有資質的單位進行經常性和定期的檢查、維護和保養(yǎng)。說明：1.塔吊加節(jié)頂升和附著必須編制專項方案，經單位技術負責人和項目總監(jiān)批準后并告知相關主管部門，方可實施。2.塔吊頂升過程中必須派專人負責操縱油泵；頂升千斤頂?shù)纳舷聰R置橫梁必須專人負責操作看管。3.塔吊附著過程中禁止擅自使用非原制造廠制造的附著裝置；附著桿件與建筑物連接處必須確保強度滿足要求。說明：使用單位應當對在用的建筑起重機械及其安全保護裝置、吊具、索具等進行經常性和定期的檢查、維護和保養(yǎng)，并做好記錄。說明：1.塔吊使用過程中搭設的上人通道嚴禁與腳手架相連。2.塔吊當梯子高度超過10m時，應設置休息小平臺，第一個小平臺應不超過12.5m高度處，以后每10m內設置一個。梅里春天公寓工程塔吊基礎安全專項施工方案編制人：職務（稱）審核人：職務（稱）批準人：職務（稱）浙江秀州建設有限公司年月日目錄TOC\o"1-1"\h\u一、工程概況 3二、編制依據(jù) 3三、塔機基礎設計概況 4四、塔機基礎持力層的選擇 4五、選用塔吊的主要性能 6六、質量保證措施 8七、安全保證措施 9八、日常維護和保養(yǎng) 10九.應急預案 10十、塔機基礎計算書 13十一、附圖 錯誤！未定義書簽。塔吊基礎專項施工方案一、工程概況建設單位：嘉興市吉恩仕置業(yè)有限公司設計單位：浙江鴻翔建筑設計有限公司監(jiān)理單位:浙江子城工程管理有限公司勘察單位：浙江恒欣建筑設計股份有限公司施工總承包單位：浙江秀州建設有限公司本工程為梅里春天公寓，位于嘉興市秀洲區(qū)王店鎮(zhèn)花園路西側陸塔港南側?？偨ㄖ娣e約76245.01㎡，主要包括1~14#樓及1#地下車庫配電房工程。其中1#-7#樓為框架結構6層，8#-10#樓為框架結構9層，11#-14#樓為框架結構10層，配電房為框架結構1層，地下室為框架結構地下1層。設計使用年限50年，設計±0.000為黃海5.200m。二、編制依據(jù)1、浙江省化工工程地質勘察院的《巖土工程勘察報告書》2、《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》JGJ/T187-20093、《浙江省固定式塔式起重機基礎技術規(guī)程》（DB33/T1053-2008）4、《塔式起重機安全規(guī)程》（GB5144-2006）5、《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程》（JGJ196-2010）6、《起重吊運指揮信號》(GB5082-1985）7、《建筑機械使用安全技術規(guī)程》（JGJ33-2012）8、《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59--2011）9、《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94--2008）10、《建筑地基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）11、《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）12、《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》GB50204-201513、《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）14、《鋼筋焊接與驗收規(guī)程》（JGJ18-2012）15、安全建監(jiān)法[2010]33號文件16、本工程施工組織設計17、建設部《塔式起重機拆裝管理暫行規(guī)定》18、《浙江省建設工程塔式起重機安裝拆卸管理暫行規(guī)定》19、《先張法預應力混凝土管樁》圖集2010浙G2220、浙江虎霸建設機械有限公司QTZ80（H5810）自升塔式起重機使用說明書21、江蘇巨神集團無錫市巨神起重機有限公司QTZ40自升塔式起重機使用說明書21、浙江秀州建設有限公司企業(yè)標準三、塔機基礎設計概況場地共設置1#、2#、3#、4#、5#塔吊5臺塔式起重機施工。本工程地質情況,詳?shù)刭|勘察報告，本工程塔吊基礎樁持力層為6-1層粘土。塔基相關標高均為黃海高程。1、塔吊布置概況為解決施工中的材料運輸，根據(jù)工程工期和施工現(xiàn)場情況，決定安裝塔吊5臺，1#塔吊布置在1#樓南側地下車庫C-D/37-38軸，2#塔吊布置在3樓南側地下車庫B-C/13-14軸，3#塔吊布置在8#樓南側地下車庫M-N/37-38軸，4#塔吊布置在7#樓南側7-H/7-22~7-24軸，5#塔吊布置在9#樓南側地下車庫N-P/12-13軸，具體位置詳見塔吊基礎定位圖。2、技術性能及參數(shù)塔吊最大臂長及高度如下：塔吊編號臂長初裝高度總高度1#58米約28米約28米2#58米約25米約25米3#44米約31米約31米4#58米約31米約31米5#58米約33米約33米塔吊采用樁承臺基礎，1#、3#、4#、5#塔吊基礎平面尺寸5m×5m，基礎承臺厚1.2m，2#塔吊基礎平面尺寸4.5m×4.5m，基礎承臺厚1m。塔吊基礎砼采用C35。樁基礎采用預應力管樁，樁心距：3800×3800mm（2#塔吊3500×3500mm），有效樁長19m，樁端進入6-1層粘土層。塔吊穿地下室樓板處采取樓板混凝土后澆方式留出預留洞口，并在該部位樓板鋼筋按照設計及施工規(guī)范洞口加強筋要求布置洞口加強鋼筋，待塔機拆除后再封閉洞口，為減小此位置樓板的施工荷載，禁止在洞口周圍3m范圍內堆放施工材料，并且該部位支模架待塔機拆除洞口封閉后再拆除。塔機基礎持力層的選擇根據(jù)浙江恒欣建筑設計股份有限公司《嘉興吉恩仕置業(yè)有限公司王店梅里春天項目）》勘察報告對擬建建筑物的特征，結合場地工程地質條件，塔吊樁范圍內土層主要有：（其余相關土層詳勘察報告）第①層素填土（mlQ43）：該層全場分布，揭露層厚0.40～1.90米，層底標高1.15～2.78米?；液稚?，松散、局部稍密。含植物根莖，呈粉質粘土性。第②層粉質粘土（al-lQ43）：該層全場分布，揭露層厚0.80～2.50米，層底標高-0.20～0.94米?；尹S色，軟塑、局部可塑，含鐵質氧化物、云母屑，干強度中等，中等～高壓縮性，中等韌性，搖振反應無，較有光澤。第③層淤泥質粉質粘土(mQ42)：該層全場分布，揭露層厚1.60～4.50米，層底標高-4.22～-1.53米?；疑?，流塑，局部夾薄層稍密粉土，含有機質、云母屑，干強度中等，高壓縮性，中等韌性，搖振反應無，稍有光澤。第④-1層粘土（al-lQ41）：該層全場分布，揭露層厚1.50～6.40米，層底標高-7.93～-4.71米?；揖G色、灰黃色，可塑～硬塑，局部為粉質粘土，含鐵質氧化物，干強度高～中等，中等壓縮性，高～中等韌性，搖振反應無，切面光滑。第④-2層粘質粉土夾粉質粘土（alQ41）：該層大部地段有分布，西部局部缺失，分布區(qū)揭露層厚1.40～5.40米，層底標高-11.31～-6.62米。灰黃色，稍密、局部中密，濕，局部夾層狀軟塑粉質粘土，含鐵質氧化物、大量云母屑，干強度低～中等，中等壓縮性，低～中等韌性，搖振反應慢，無光澤。第④-3層粉質粘土（al-lQ41）：該層全場分布，揭露層厚2.30～8.50米，層底標高-15.19～-11.74米?；尹S色，軟塑、局部可塑，含鐵質氧化物、云母屑，干強度中等，中等壓縮性，中等韌性，搖振反應無，較有光澤。第⑤層淤泥質粉質粘土（mQ41）：該層主要分布于場地東部，分布區(qū)揭露層厚0.70～5.20米，層底標高-19.29～-13.83米?；疑?，流塑，含有機質、云母屑，干強度中等，高壓縮性，中等韌性，搖振反應無，稍有光澤。第⑥-1層粘土（al-lQ32-2）：該層全場分布，層厚3.00～7.30米，層底標高-22.79～-19.06米。黃綠色、灰黃色，硬塑、局部可塑，局部為粉質粘土，含鐵質氧化物，干強度高～中等，中等壓縮性，高～中等韌性，搖振反應無，切面光滑。根據(jù)上述工程地質條件，結合塔吊自身情況，確定本工程塔基持力層為6-1層粘土層，相關塔基下基礎土質參數(shù)如下。1#塔吊：樁頂標高-2.85m，樁底標高-18.85m，有效樁長16m。根據(jù)浙江省浙中地質工程勘察院提供的《巖土工程勘察報告書》J32鉆探孔土層地質，地質參數(shù)詳見下表：土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)11.4000.7031.6700.7653-a7.11300.7904-25.61300.714054.11000.71006-12.73314000.72202#塔吊：樁頂標高-2.85m，樁底標高-18.85m，有效樁長16m。根據(jù)浙江省浙中地質工程勘察院提供的《巖土工程勘察報告書》Z13鉆探孔土層地質，地質參數(shù)詳見下表：土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)11.4000.7021.81300.79031.6700.7654-14.62500.71604-251300.714054.41000.71006-15.83314000.7220單樁豎向承載力計算參數(shù)表層序巖土名稱建議值地基承載力特征值預應力管樁鉆孔灌注樁抗拔系數(shù)特征值特征值樁側土側阻力樁端土端阻力樁側土側阻力樁端土端阻力fakqsaqpaqsaqpaλ(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)1素填土2粉質粘土8511100.703淤泥質粉質粘土70870.604-1粘土16025700230.804-2粘質粉土夾粉質粘604-3粉質粘土12018550160.705淤泥質粉質粘土9012110.606-1粘土180301400275000.80五、選用塔吊的主要性能塔吊編號2#1#3#4#5#塔吊型號QTZ40QTZ80生產廠家無錫巨神浙江虎霸建設機械樁直徑（管樁）PS-A-400-220-15,4PS-A-400-220-15,4樁長度19m19m樁頂標高0.25m0.05m-1.052.4-1.05承臺尺寸4500mm×4500mm×1000mm5000mm×5000mm×1200mm承臺底標高-3m0.00m-1.12.35-1.1承臺面標高-1.2m1.2m0.13.550.1承臺配筋面筋雙向三級鋼18@150，底筋雙向三級鋼18@150，拉筋一級鋼14@300地勘孔J62J65J35J49Z32注：為黃海高程。本次選用的塔吊塔式起重機為水平臂架、小車變幅、上回轉自升式多用途塔機，QTZ80臂長為58米，QTZ40臂長44米。最大起重量為6噸，主要特點為：（1）塔吊與承臺的連接方式采用預埋螺栓連接（1#塔吊預埋地下節(jié)連接）。（2）上部采用液壓頂升來實現(xiàn)增加或減少塔身標準節(jié)，使塔機能隨著建筑物高度變化而升高或降低，同時塔機的起重能力不因塔機的升高而降低。（3）起重機構采用遠級比的三速電機驅動，液力推桿制動器和ZQ型減速箱，能實現(xiàn)重載低速，輕載高速。最高速度可達80m/min。小車牽引機構牽引小車在水平臂上變幅，具有良好的安裝就位性能；回轉機構采用行星減速機，配置液力偶合器。采用先進的變頻調速方案，承載能力高，制動平穩(wěn)，工作可靠。說明：安裝附著架前，塔吊最大工作高度40m，超過此高度必須根據(jù)使用說明書安裝附著架。塔機固定在基礎上，在塔機未采用附著裝置前，對基礎產生的載荷值。在這種情況下，基礎所受的載荷最大。P基礎所受的垂直力KNH1,H2基礎所受的水平力KNM1基礎所受的傾翻力矩KN.MM3基礎所受的扭矩KN.M虎霸塔機計算參數(shù)：工況Fv（KN）Fh（KN）M1（KN.m）非工作43473.51796工作51424.51252巨神塔機計算參數(shù)：工況Fv（KN）Fh（KN）M1（KN.m）非工作26043910工作32014756六、質量保證措施（一）預制樁質量保證措施（1）成品控制1.預應力混凝土管樁起吊，堆放，運輸應符合規(guī)范要求。2．預應力混凝土管樁起吊，起吊位置應符合并滿足設計要求。3.管樁的吊運，采用端鉤吊法。吊扣的水平夾角不小于60度，下樁時應輕起輕放，嚴禁碰撞，滾落。4.預應力混凝土管樁，其樁身強度必須達到100%方可運輸進場。5.預應力混凝土管樁，根據(jù)提供的管樁資料，逐步進行檢查驗收，對檢查結果不合格的樁堅決給予退回。6.對進場的管樁進行外觀檢查和外觀尺寸檢測，如有裂縫、漏漿、麻面、露筋、外觀尺寸偏差不符合規(guī)范要求等情況的管樁堅決給予退回。（2）施工過程控制1.樁位控制1）樁位的測方、復核與保護。2)施放的樁位位置全用石灰線圈出，嚴禁車輛壓，造成偏位。石灰圈直徑為400mm同樁直徑。3)樁機就位后由專業(yè)人員負責核對樁位，樁號。防止樁機就位后偏差，以免造成樁位錯壓或漏壓情況。2．樁身入土垂直控制1）吊樁就位，利用現(xiàn)場配備的25 T汽車吊，配合樁機完成壓樁工作。對吊樁過程中再次對管樁外觀進行檢查，如發(fā)現(xiàn)有裂縫或微裂縫應立即停住，放在遠離管樁堆放處，當天退貨。2）在樁就位后，利用經緯儀對樁身垂直度進行校正，壓樁過程中，隨時進行樁身垂直度觀測，發(fā)現(xiàn)異常情況，如樁身突然傾斜過大時應馬上停止，及時解決問題，以免由于樁身垂直度過大造成偏位、斷樁造成不必要的損失。3）樁身垂直度要求在沉樁過程中邊觀察邊校正，保證樁身入土垂直度符合并滿足規(guī)范要求。3．樁頂標高控制利用水準儀，根據(jù)設計樁頂標高，確定送樁長度，以控制標高。承臺施工質量保證措施1、做好施工前的技術交底工作，要求每一位施工人員在掌握施工方法、質量保證措施和施工要求的同時，還必須有足夠質量意識。認真執(zhí)行質量自檢、互檢、交接驗收制度。2、承臺底標高、尺寸嚴格按照設計標高放樣確定。3、砼澆搗前對鋼筋進行隱蔽驗收。4、與塔機生產廠家聯(lián)系，正確預埋預埋件。5、砼基礎應能承受20MPa的壓力后方可安裝塔吊。6、混凝土基礎表面應校平，平面度誤差小于1/500。7、承臺砼標號為C35，預埋螺栓組周圍的混凝土充填率必須達到95%以上。8、塔吊基礎接地：防雷接地體采用4*40mm鍍鋅扁鐵與塔基鋼筋主筋焊接，另一端接地極采用2.5m長的L50*5角鋼焊接，接地電阻控制≤4歐姆。七、安全保證措施1、由于本工程1#、2#、5#塔吊處于地下室內，須預留孔洞，孔洞的圍護采用鋼管搭設進行臨邊圍護，需對預留洞口處鋼筋做加強處理，并做好防水措施。2、定期對塔吊基礎進行沉降觀測和傾斜測量。3、如施工工期較長，需根據(jù)實際情況定期對格構柱進行防銹處理。4、塔吊安拆方案由具有相應資質的專業(yè)施工單位編制并負責實施。八、日常維護和保養(yǎng)8.1機械設備維護與保養(yǎng)機械的制動器應經常進行檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的靈活可靠，其間隙在0.5-1mm之間，在摩擦面上不應有污物存在，遇有污物即用汽油洗凈。減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等部分的潤滑按照潤滑指標進行添加或更換。要注意檢查各部鋼絲繩有無斷絲和松股現(xiàn)象，如超過有關規(guī)定，必須立即換新。經常檢查各部的聯(lián)結情況，如有松動，應予擰緊，塔身聯(lián)結螺栓應在塔身受壓時檢查緊松度，所有聯(lián)結銷軸必須帶有開口銷，并需張開。安裝、拆卸和調整回轉機構時，要注意保證回轉機構與行星減速器的中心線與回轉大齒輪圈的中心線平行，回轉小齒輪與大齒輪圈的嚙合面不小于70%，嚙合間隙要合適。8.2金屬結構的維護與保養(yǎng)在運輸中盡量設法防止構件變形及碰撞損壞。在使用期間，必須定期檢修和保養(yǎng)，以防銹蝕。經常檢查結構聯(lián)接螺栓，焊縫以及構件是否損壞、變形和松動。8.3塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正塔吊基礎沉降觀測每半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。當塔基出現(xiàn)沉降，垂直度偏差超過規(guī)定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節(jié)與塔吊基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜繩四方纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身。九.應急預案A：高空墜落事故應急準備和預案1、應急準備1.1組織機構及職責1.1.1高處墜落事故應急準備和響應領導小組1.1.2高處墜落事故應急處置領導小組負責對項目突發(fā)高處墜落事故的應急處理。1.2培訓和演練項目部安全員負責主持、組織全機關每年進行一次按高處墜落事故“應急預案”的要求進行模擬演練。各組員按其職責分工，協(xié)調配合完成演練。1.2.1應急物資的準備、維護、保養(yǎng)1.2.2應急物資的準備：簡易單架、跌打損傷藥品、包扎紗布。各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。1.3防墜落措施高空作業(yè)人員必須持證上崗，經過培訓、交底、安裝人員必須系安全帶，交底時按方案要求結合施工現(xiàn)場作業(yè)條件和隊伍情況做詳細交底，并確定指揮人員，在施工時按作業(yè)環(huán)境做好防滑、防墜落事故發(fā)生。發(fā)現(xiàn)隱患要立即整改要建立登記、整改檢查，定人、定措施，定時完成，在隱患沒有消除前必須采取可靠的防護措施，如有危及人身安全的緊急險情，應立即停止作業(yè)2、應急預案（詳見應急預案專項施工方案）2..1一旦發(fā)生高空墜落事故由安全員組織搶救傷員，由安裝負責人打電話“120”給急救叫中心，由施工員保護好現(xiàn)場防止事態(tài)擴大。其他義務小組人員協(xié)助安全員做好現(xiàn)場救護工作，施工員和保安協(xié)助送傷員到醫(yī)院做救護工作，如有輕傷或休克人員，現(xiàn)場安全員組織臨時搶救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心臟擠壓，盡最大努力搶救傷員，將傷亡事故控制到最小程序，損失降到最小。2.2處理程序2.2.1查明事故原因及責任人。2.2.2制定有效的防范措施，防止類似事故發(fā)生。2.2.3對所有員工進行事故教育。2.2.4宣布事故處理結果。2.2.5以書面形式向上級報告。B：傾覆事故應急準備與預案應急救援的組織及職責：由公司總經理擔任總指揮，負責組織全公司的應急救援；在總經理的領導和授權下，具體負責事故現(xiàn)場人員救護工作和搶救工作及搶救方案的編制，統(tǒng)一調配有關人員設備、車輛供現(xiàn)場使用。并負責對外和對內聯(lián)系工作，安全施工調查取證工作1、應急準備1.1組織機構及職責1.1.1傾覆事故應急準備和響應領導小組1.1.2傾覆事故應急處置領導小組負責對項目突發(fā)傾覆事故的應急處理。1.2培訓和演練項目部安全員負責主持、組織項目部每年進行一次按傾覆事故“應急預案的要求進行模擬演練。各組員按其職責分工，協(xié)調配合完成演練。1.3應急物資的準備、維護、保養(yǎng)1.3.1應急物資的準備：簡易單架、跌達損傷藥品、包扎紗布。1.3.2各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。1.4預防措施1.4.1為防止事故發(fā)生，塔吊必須由具備資質的專業(yè)隊伍安裝，司機必須持證上崗，安裝完畢后經技術監(jiān)督局驗收合格后方可投入使用。1.4.2機手操作時，必須嚴格按操作規(guī)程操作，不準違章作作業(yè)，嚴格執(zhí)行“十不吊”，操作前必須有安全技術交底記錄，并履行簽字手續(xù)。1.4.3所有架體平臺，搭設好后，必須經各方專業(yè)技術人員驗收簽字后，投入使用。2、應急塔吊傾覆事故2.1如果有塔吊傾覆事故發(fā)生，首先由旁觀者在現(xiàn)場高呼，提醒現(xiàn)場有關人員立即通知項目經理，由項目負責人撥打應急救護電話“120”，通知有關部門和附近醫(yī)院，到現(xiàn)場救護，現(xiàn)場總指揮由項目經理擔任，負責全面組織協(xié)調工作，項目負責人親自帶領有關施工員及勞務班組負責人，分別對事故現(xiàn)場進行搶救，如有重傷人員由施工員負責送外救護，電氣施工員先切斷相關電源，防止發(fā)生觸電事故，門衛(wèi)值勤人員在大門口迎接救護車輛及人員。2.2救援：施工員等人員協(xié)助總施工對現(xiàn)場清理，抬運物品，及時搶救被砸人員或被壓人員，最大限度的減少重傷程度，如有輕傷人員可采取簡易現(xiàn)場救護工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大傷亡事故。2.3事故后處理工作2.3.1查明事故原因事故責任人。2.3.2寫出書面報告，包括事故發(fā)生時間、地點、受傷害人姓名、性別、年齡、工種、受傷部位、受傷程度。2.3.3制訂或修改有關措施，防止此類事故發(fā)生。2.3.4組織所有人進行事故教育。2.3.5向全體人員宣讀事故結果及對責任人處理意見。十、塔機基礎計算書1#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)40塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)434起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)514水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kN·m)1252非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)434水平荷載標準值Fvk'(kN)73.5傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)17962、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×434＝585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×80＝108豎向荷載設計值F(kN)585.9+108＝693.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×24.5＝33.075傾覆力矩設計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1252＝1690.2非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×434＝585.9水平荷載設計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×73.5＝99.225傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×1796＝2424.6三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3.8承臺寬向樁心距ab(m)3.8承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)0基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×750=900kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4+(1796+73.5×1.2)/5.374=646.613kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4-(1796+73.5×1.2)/5.374=-54.613kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4+(2424.6+99.225×1.2)/5.374=844.803kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4-(2424.6+99.225×1.2)/5.374=-101.853kN四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型預應力空心方樁預應力空心方樁邊長lb(mm)400預應力空心方樁內徑dl(mm)220樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數(shù)ψC0.75樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度б(mm)35樁有效長度lt(m)19樁端進入持力層深度hb(m)1地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0自然地面標高d(m)3.13是否考慮承臺效應是承臺效應系數(shù)ηc0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)11.2000.7021.31100.78532.6800.6704-15.4257000.81604-22.5206000.61304-34.1185500.712052.41200.6906-15.12014000.81801、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=4lb=4×0.4=1.6mhb/lb=1×1000/400=2.5<5λp=0.16hb/lb=0.16×2.5=0.4空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-πd12/4=0.42-3.14×0.222/4=0.122m2空心方樁敞口面積：Ap1=πd12/4=3.14×0.222/4=0.038m2承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(1.97×70+0.53×160)/2.5=222.7/2.5=89.08kPa承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=(5×5-4×(0.122+0.038))/4=6.09m2復合樁基豎向承載力特征值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=1×1.6×(1.97×8+5.4×25+2.5×20+4.1×18+2.4×12+2.63×20)+1400×(0.122+0.4×0.038)+0.5×89.08×6.09=1032.853kNQk=296kN≤Ra=1032.853kNQkmax=646.613kN≤1.2Ra=1.2×1032.853=1239.424kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-54.613kN<0按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk'=54.613kN樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標準值：Gp=lt(γz-10)Aj=19×(25-10)×0.122=34.766kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=1×1.6×(0.6×1.97×8+0.8×5.4×25+0.6×2.5×20+0.7×4.1×18+0.6×2.4×12+0.8×2.63×20)+34.766=448.328kNQk'=54.613kN≤Ra'=448.328kN滿足要求！3、樁身承載力計算縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=8×3.142×10.72/4=719mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=844.803kN樁身結構豎向承載力設計值：R=3000kNQ=844.803kN≤3000kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q'=-Qmin=101.853kNfpyAps=(650×719.362)×10-3=467.585kNQ'=101.853kN≤fpyAps=467.585kN滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ18@150承臺底部短向配筋HRB400Φ18@150承臺頂部長向配筋HRB400Φ18@150承臺頂部短向配筋HRB400Φ18@1501、荷載計算承臺有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853))×5.374/2=1996.311kN·mX方向：Mx=Mab/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·mY方向：My=Mal/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·m2、受剪切計算V=F/n+M/L=585.9/4+2424.6/5.374=597.646kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/1141)1/4=0.915塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9ma1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m剪跨比：λb'=a1b/h0=900/1141=0.789，取λb=0.789；λl'=a1l/h0=900/1141=0.789，取λl=0.789；承臺剪切系數(shù)：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.789+1)=0.978αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.789+1)=0.978βhsαbftbh0=0.915×0.978×1.57×103×5×1.141=8018.388kNβhsαlftlh0=0.915×0.978×1.57×103×5×1.141=8018.388kNV=597.646kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=8018.388kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2×1.141=3.882mab=3.8m≤B+2h0=3.882m，al=3.8m≤B+2h0=3.882m角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積αS1=My/(α1fcbh02)=1411.605×106/(1.03×16.7×5000×11412)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.994AS1=My/(γS1h0fy1)=1411.605×106/(0.994×1141×360)=3459mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(3459,0.0015×5000×1141)=8558mm2承臺底長向實際配筋：AS1'=8737mm2≥A1=8558mm2滿足要求！(2)、承臺底面短向配筋面積αS2=Mx/(α2fcbh02)=1411.605×106/(1.03×16.7×5000×11412)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1411.605×106/(0.994×1141×360)=3459mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(3459,ρlh0)=max(3459,0.0015×5000×1141)=8558mm2承臺底短向實際配筋：AS2'=8737mm2≥A2=8558mm2滿足要求！(3)、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS3'=8737mm2≥0.5AS1'=0.5×8737=4369mm2滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS4'=8737mm2≥0.5AS2'=0.5×8737=4369mm2滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向Φ14@300。2#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ40塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)40塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)260起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)320水平荷載標準值Fvk(kN)14傾覆力矩標準值Mk(kN·m)756非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)260水平荷載標準值Fvk'(kN)43傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)9102、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×260＝351起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×60＝81豎向荷載設計值F(kN)351+81＝432水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×14＝18.9傾覆力矩設計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×756＝1020.6非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×260＝351水平荷載設計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×43＝58.05傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×910＝1228.5三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1承臺長l(m)4.5承臺寬b(m)4.5承臺長向樁心距al(m)3.5承臺寬向樁心距ab(m)3.5承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度δ(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)0.3基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hγc+h'γ')=4.5×4.5×(1×25+0×19)=506.25kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×506.25=607.5kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(260+506.25)/4=191.562kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(260+506.25)/4+(910+43×1)/4.95=384.098kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(260+506.25)/4-(910+43×1)/4.95=-0.973kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(351+607.5)/4+(1228.5+58.05×1)/4.95=499.547kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(351+607.5)/4-(1228.5+58.05×1)/4.95=-20.297kN四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型預應力空心方樁預應力空心方樁邊長lb(mm)400預應力空心方樁內徑dl(mm)220樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數(shù)ψC0.75樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度б(mm)35樁有效長度lt(m)19樁端進入持力層深度hb(m)1地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0自然地面標高d(m)3.12是