葉哥腳手架施工方案

上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高) 上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)2、腳手架的搭設和拆除需嚴格執(zhí)行該《專項施工方案》。上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)鋼管鋼管Φ48×3.00配套上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)大橫桿在上Φ48×3323基本風壓(kN/m2)大橫桿在上Φ48×313同時施工層數(shù)2腳手板鋪設層數(shù)4上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)m手板(底層滿鋪木跳板)→扎防護欄桿→扎安全網。本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，根據(jù)腳手架立桿距外墻寬度1.05m處支模澆筑砼地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求(具體計算數(shù)據(jù)參閱腳手架計算書)。上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離在不大于架高的1/400。。桿上，手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；~60°之間。高度在24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐。剪刀上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用鋪穩(wěn)，離開墻面120~150mm；(2)沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此三種腳手腳手板外伸長應取130~150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm(如圖)；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm(如圖)。用直徑(4)作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。腳手板探頭 (a)腳手板對接； (b)腳手板搭接密、平整。mm。上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)示意圖置最大間距a①宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm；④一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m(2步)。上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規(guī)定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方m進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人規(guī)要求所形成的施工組織設計文件。分類合格標志。查記錄。及處理記錄。桿是否懸空。上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)腳腳手立直直徑20鋼(1)立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角m上皮1.5m。(2)立桿的垂直偏差經緯儀進行檢測，并將偏差控制在不大于架高的1/400，本工程搭設高度為上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離為1000mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的桿端的距離不小于100mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。主手板的需要等間距設置，最大間距不大于縱距的1/2；m手片的鋪設要求可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130~150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm(如圖)；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm(如圖)。 (a)腳手板對接；(b)腳手板搭接(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)mm。置最大間距a②拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每2.8米設一拉結必須采用可承受拉力和壓力的構造。上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高) (1)在最底層的木跳板上使用一層大眼網，在其上部再掛一層密目網，防止上部作業(yè)層向下墜 (2)每兩層設置一層大眼網，并做到每天清理其上部的雜物。 (3)在每次懸挑的底層設6m寬的抖網，抖網結構也為一層大眼網及一層密目網。 1)架體搭設應編制專項施工方案，結構設計應進行計算；2)專項施工方案應按規(guī)定進行審核、審批。梁1)鋼梁截面尺寸應經設計計算確定，且截面型式應符合設計和規(guī)范要求；2)鋼梁錨固端長度不小于懸挑長度的1.25倍； 3)鋼梁錨固處結構強度、錨固措施應符合設計和規(guī)范要求； 4)鋼梁外端應設置鋼絲繩或鋼拉桿與上層建筑結構拉結；5)鋼梁間距應按懸挑架體立桿縱距設置。1)立桿底部應與鋼梁連接柱固定；2)承插式立桿接長應采用螺栓或銷釘固定；3)縱橫向掃地桿的設置應符合規(guī)范要求；5)架體應按規(guī)定設置橫向斜撐； 拉結，設置的位置、數(shù)量應符合設計和規(guī)范要上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)4腳手板1)腳手板材質、規(guī)格應符合規(guī)范要求；2)腳手板鋪設應嚴密、牢固，探出橫向水平桿長度不應大于150mm。收1)架體搭設前應進行安全技術交底，并應有文字記錄；2)架體分段搭設、分段使用時，應進行分段驗收；3)搭設完畢應辦理驗收手續(xù)，驗收應有量化內容并經責任人簽字確認。1)立桿縱、橫向間距、縱向水平桿步距應符合設計和規(guī)范要求；2)作業(yè)層應按腳手板鋪設的需要增加橫向水平桿。2架體防護1)作業(yè)層應按規(guī)范要求設置防護欄桿；2)作業(yè)層外側應設置高度不小于180mm的擋腳板；2)作業(yè)層里排架體與建筑物之間應采用腳手板或安全平網封閉；3)架體底層沿建筑結構邊緣在懸挑鋼梁與懸挑鋼梁之間應采取措施封閉；4)架體底層應進行封閉。材質上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)1、鋼管架應設置避雷系統(tǒng)，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網絡，并3、定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人固。6.5m)時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)(4)作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩等固定在腳手架(5)當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業(yè)。雪后架上；焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守；(3)做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區(qū)(相對濕度大于75%)，上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)(4)搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防由架子工班(組)管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確；m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿與墻中距離為1.05m，縱距L為1.5m，大小橫桿的步距為1.4m；a取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00；數(shù)m風荷載高度變化系數(shù)μ，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)μzs上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)荷載參數(shù)kNm):0.1569；NmkNm0.033；力標準值(kPa):120.00；大橫桿的自重標準值:P=0.033kN/m；1腳手板的自重標準值:P=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；2Q1.05kN/m；靜荷載的設計值:q=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；1q.4×1.05=1.47kN/m；2M=0.08ql2+0.10ql21max121max上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)距計算公式如下:M=-0.10ql2-0.117ql22max122maxσ=Max(0.361×106,0.424×106)/4490=94.432N/mm2；ν=(0.677ql4+0.990ql4)/100EImax12其中：靜荷載標準值:q=P+P=0.033+0.105=0.138kN/m；112活荷載標準值:q=Q=1.05kN/m；25004/(100×2.06×105×107800)=2.5831P×1.5/(2+1)=0.158kN；2上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)式如下:M=ql2/8qmaxM=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN·m；qmax集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=Pl/3pmaxM=2.454×1.05/3=0.859kN·m；pmax最大彎矩M=M+M=0.864kN·m；qmaxpmax荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIν=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800)=0.024mm；qmax大橫桿傳遞荷載P=p+p+Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN；12集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:ν=Pl(3l2-4l2/9)/72EIpmaxν=1782.45×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×107800)=3.298mm；pmax最大撓度和ν=ν+ν=0.024+3.298=3.322mm；qmaxpmax上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)R≤RcRc滑承載力設計值,取16.00kN；大橫桿的自重標準值:P=0.033×1.5×2/2=0.05kN；1小橫桿的自重標準值:P=0.033×1.05/2=0.017kN；2腳手板的自重標準值:P=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；3設計值:R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×2.362=3.672kN；R<16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!受的結構自重標準值，為0.1569kN/mN=[0.1569+(1.50×2/2)×0.033/1.40]×24.00=4.622kN；G1重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2G2欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mG3全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2N=N+N+N+N=5.848kN；GG1G2G3G4載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算Q值為GQ上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)N'=1.2N+1.4N=1.2×5.848+1.4×4.725=13.633kN；GQkzs0其中ω--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：ω=0.5400kNm；μ--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：μ=0.74；zzμ--風荷載體型系數(shù)：取值為0.107；s荷載標準值為:W=0.7×0.54×0.74×0.107=0.03kN/m2；k風荷載設計值產生的立桿段彎矩M為:WM=0.85×1.4WLh2/10=0.85×1.4×0.03×1.5×1.42/10=0.01kN·m；wka式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]N41kN；σ=N/(φA)≤[f]NN13.633kN；轉半徑：i=1.59cm；00長細比:L/i=183；0軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比l/i的結果查表得到：φ=0.214o上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)W=4.49cm3；σ=12640.513/(0.214×424)+10471.324/4490=141.643N/mm2；σ=13632.763/(0.214×424)=150.246N/mm2；H=[φAf-(1.2N+0.85×1.4(ΣN+MφA/W))]/1.2GsG2kQkwkk構配件自重標準值產生的軸向力N(kN)計算公式為：G2KN=N+N+N=1.226kN；G2KG2G3G4活荷載標準值：N=4.725kN；Q每米立桿承受的結構自重標準值：G=0.157kN/m；k計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：M=M/(1.4×0.85)=0.01/(1.4×0.85)=0.009wkwH=(0.214×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.226+0.85×1.4×(4.725+0.214×4.24×100×s按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度H等于或大s[H]=H/(1+0.001H)ssmH比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50m。上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)N=N+Nllw0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μ＝0.92，μ＝0.107，ω＝0.54，zs0W=0.7μ·μ·ω=0.7×0.92×0.107×0.54=0.037kN/m2；kzs0每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積A=12.6m2；w形所產生的軸向力(kN),N=3.000kN；0N=1.4×W×A=0.656kN；lwkw連墻件的軸向力設計值N=N+N=3.656kN；llw0f連墻件軸向承載力設計值為N=0.958×4.24×10-4×205×103=83.269kN；fN=3.656<N=83.269,連墻件的設計計算滿足要求！lf由以上計算得到N=3.656小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足要求！lp≤fgf=f×k=120kPa；ggkc其中，地基承載力標準值：f=120kPa；gk腳手架地基承載力調整系數(shù)：k=1；c上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)礎頂面的軸向力設計值：N=12.641kN；p=63.203kPa≤f=120kPa。地基承載力滿足要求！g連墻件布置取兩步三跨，豎向間距2.8m，水平間距4.35m，采用扣件連接；2.活荷載參數(shù)基本風壓0.6kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μ，計算連墻件強度時取1.715，計算立桿穩(wěn)定性時取1.17，風荷載體型系數(shù)μzs(kN/m):0.1569；kNm設層數(shù):4層；上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)mm.00；繩距離建筑物1.1m。大橫桿的自重標準值:P=0.033kN/m；1腳手板的自重標準值:P=0.3×1.1/(2+1)=0.11kN/m；2靜荷載的設計值:q=1.2×0.033+1.2×0.11=0.172kN/m；1q1.1=1.54kN/m；2M=0.08ql2+0.10ql21max121maxM=-0.10ql2-0.117ql22max122max上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)σ=Max(0.353×106,0.415×106)/4490=92.428N/mm2；ν=(0.677ql4+0.990ql4)/100EImax12其中：靜荷載標準值:q=P+P=0.033+0.11=0.143kN/m；112活荷載標準值:q=Q=1.1kN/m；24504/(100×2.06×105×107800)=2.361N12式如下:上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)M=ql2/8qmaxM=1.2×0.033×1.12/8=0.006kN·m；qmax集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=Pl/3pmaxM=2.482×1.1/3=0.91kN·m；pmax最大彎矩M=M+M=0.916kN·m；qmaxpmax荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIν=5×0.033×11004/(384×2.06×105×107800)=0.029mm；qmax大橫桿傳遞荷載P=p+p+Q=0.048+0.16+1.595=1.803kN；12集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:ν=Pl(3l2-4l2/9)/72EIpmaxν=1802.785×1100×(3×11002-4×11002/9)/(72×2.06×105×107800)=3.835mm；pmax最大撓度和ν=ν+ν=0.029+3.835=3.864mm；qmaxpmax3.864mm小于小橫桿的最大容許撓度1100/150=7.333與10mm,滿足要R≤Rc上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)Rc承載力設計值,取8.00kN；大橫桿的自重標準值:P=0.033×1.45×2/2=0.048kN；1小橫桿的自重標準值:P=0.033×1.1/2=0.018kN；2腳手板的自重標準值:P=0.3×1.1×1.45/2=0.239kN；3設計值:R=1.2×(0.048+0.018+0.239)+1.4×2.392=3.717kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!受的結構自重標準值，為0.1548kN/mN=[0.1548+(1.45×2/2)×0.033/1.40]×20.00=3.786kN；G1重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2N.1/2=0.957kN；G2欄桿與擋腳手板自重標準值；采用沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/mN=0.11×4×1.45/2=0.319kN；G3全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2G4N=N+N+N+N=5.207kN；GG1G2G3G4載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算Q值為N=1.2N+0.85×1.4N=1.2×5.207+0.85×1.4×4.785=11.942kN；GQN'=1.2N+1.4N=1.2×5.207+1.4×4.785=12.947kN；GQ上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)kzs0其中ω--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：ω=0.600kNm；μ--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：μ=1.17；zzμ--風荷載體型系數(shù)：取值為0.214；s荷載標準值為:m風荷載設計值產生的立桿段彎矩M為:WM=0.85×1.4WLh2/10=0.85×1.4×0.105×1.45×1.42/10=0.036kN·m；wka式σ=N/(φA)+M/W≤[f]WN42kN；σ=N/(φA)≤[f]NN12.947kN；轉半徑：i=1.59cm；00長細比:L/i=183；0軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比l/i的結果查表得到：φ=0.214oW=4.49cm3；上拉式工字鋼懸挑外腳手架(八步高)σ=11942.293/(0.214×424)+35564.766/4490=139.537N/mm2；σ=12947.143/(0.214×424)=142.69N/mm2；N=N+Nllw0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μ＝1.715，μ＝0.214，ω＝0.6，zs0W=0.7μ·μ·ω=0.7×1.715×0.214×0.6=0.154kN/m2；kzs0每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積A=12.18m2；w形所產生的軸向力(kN),N=3.000kN；0N=1.4×W×A=2.628kN；lwkw連墻件的軸向力設計值N=N+N=5.628kN；llw0fi連墻件軸向承載力設計值為N=1×4.24×10-4×205×103=86.92kN；fN=5.628<N=86.92,連墻件的設計計算滿足要求！lf由以上計算得到N=5.628小于雙扣件的抗滑力12k