橋梁上部結(jié)構(gòu)下部結(jié)構(gòu)計(jì)算書

PAGE108- 高速公路兩階段初步設(shè)計(jì)大中橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算書第一篇理論計(jì)算（上部結(jié)構(gòu)）一、20m預(yù)應(yīng)力混凝土組合箱梁計(jì)算書分析計(jì)算的主要內(nèi)容⑴上部箱梁持久狀態(tài)極限承載承載能力計(jì)算；⑵上部箱梁正常使用階段抗裂計(jì)算；⑶上部箱梁持久狀態(tài)壓應(yīng)力計(jì)算；⑷上部箱梁剛度計(jì)算。計(jì)算方法及原則上部箱梁縱向計(jì)算按平面桿系理論，采用《QJX系列程序》進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)橋梁的實(shí)際施工過程和施工方案劃分施工階段，并進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散。1.荷載取值與荷載組合⑴荷載取值①一期恒載：預(yù)應(yīng)力混凝土容重取2.6t/m3。②二期恒載：包括護(hù)欄、橋面鋪裝等，詳見各橋梁取值。③活載:公路－Ⅰ級(jí)。④溫度梯度：主梁頂、底板日照溫差按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》4.3.10條規(guī)定取值計(jì)算；豎向梯度溫度分布見圖7-1（尺寸單位：mm）：降溫梯度升溫梯度圖1-1溫度梯度⑤強(qiáng)迫位移：10mm。⑵材料預(yù)制箱梁C40混凝土現(xiàn)澆接頭、濕接縫C40混凝土⑶荷載組合組合一：恒載（1.05的自重系數(shù)）組合二：恒載+活載（中（邊）板橫向分布系數(shù)，公路I級(jí)，車道荷載，不計(jì)掛車）組合三：恒載＋活載＋溫度荷載1（整體升溫30）組合四：恒載＋活載＋溫度荷載2（整體降溫30）組合五：恒載＋活載＋溫度荷載1＋強(qiáng)迫位移（不均勻沉降，L/3000）組合六：恒載＋活載＋溫度荷載2＋強(qiáng)迫位移橋梁計(jì)算1.概述上部結(jié)構(gòu)跨徑為4×20m，橋?qū)?2.50m。共設(shè)置4片小箱梁，梁高1.2m。邊跨中梁鋼束與邊跨邊梁鋼束布置相同，中跨中梁鋼束與中跨邊梁鋼束布置相同。采用剛接梁法進(jìn)行橫向分布系數(shù)計(jì)算，邊主梁橫向分布系數(shù)最大為0.744，中主梁橫向分布系數(shù)為0.612。（可以用GQJS計(jì)算）2.荷載取值①二期恒載：包括護(hù)欄、橋面鋪裝等，經(jīng)橫向分配后邊梁為共計(jì)1.795t/m，中梁為1.673m。②預(yù)應(yīng)力鋼束張拉控制應(yīng)力取0.75fpk，即1395Mpa。③沖擊系數(shù)：按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》4.3.2計(jì)算求得，邊梁沖擊系數(shù)為μ=0.340；中梁沖擊系數(shù)為μ=0.350。3.橋梁復(fù)核計(jì)算邊梁⑴持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算各種荷載組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算如下，詳見下圖：圖1-3a荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計(jì)算圖1-3b荷載組合六極限狀態(tài)承載能力計(jì)算本計(jì)算考慮了普通鋼筋的作用，上部箱梁持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算滿足要求。⑵正常使用階段抗裂計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行抗裂計(jì)算。①短期效應(yīng)荷載組合短期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見下圖：圖1-4a短期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力圖1-4b短期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力規(guī)范強(qiáng)制性條款6.3.1，對(duì)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力不允許超過0.7ftk=1.757MPa。跨中位置滿足規(guī)范要求，但是支點(diǎn)位置處沒有負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力，需要考慮普通鋼筋參與作用對(duì)裂縫進(jìn)行計(jì)算，按鋼筋混凝土構(gòu)件采用橋梁博士軟件對(duì)裂縫進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算。最不利位置裂縫寬度為0.147mm，小于0.2mm，滿足規(guī)范要求。②長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見下圖：圖10-5a長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力圖10-5b長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力最不利狀態(tài)上緣跨中部分沒有拉應(yīng)力出現(xiàn)，滿足規(guī)范要求，支點(diǎn)位置抗裂按照鋼筋混凝土構(gòu)件考慮，短期效應(yīng)下裂縫寬度滿足規(guī)范要求，長(zhǎng)期效應(yīng)下不做要求。⑶持久狀況與短暫狀況截面正應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)，作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)取為1.0，計(jì)入溫度效應(yīng)等引起的次效應(yīng)。正截面法向壓應(yīng)力在各荷載組合下的應(yīng)力結(jié)果請(qǐng)見下圖：表10-3荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合效應(yīng)下主梁壓應(yīng)力計(jì)算（單位：Mpa）應(yīng)力組合一組合二組合三組合四組合五組合六上緣4.077.6710.347.6810.427.68下緣8.1311.1711.1712.2912.6012.95圖10-6a持久狀態(tài)荷載組合五上下緣法向壓應(yīng)力圖10-6b持久狀態(tài)荷載組合六上下緣法向壓應(yīng)力規(guī)范條款7.1.5-1，對(duì)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下，σkc+σpt≤0.5fck=13.40MPa，最不利狀況下壓應(yīng)力為12.95MPa，滿足規(guī)范要求。⑷撓度計(jì)算表10-4活載位移表部位位移方向位移值(mm)δ/L計(jì)算值δ/L規(guī)范要求值邊跨跨中豎向10.46（正負(fù)絕對(duì)值相加）1/19121/600中跨跨中豎向9.58（正負(fù)絕對(duì)值相加）1/20871/600注：表中已考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)ηθ=1.45。可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。中梁⑴持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算各種荷載組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算如下，詳見下圖：圖1-3a荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計(jì)算圖1-3b荷載組合六極限狀態(tài)承載能力計(jì)算本計(jì)算考慮了普通鋼筋的作用，上部箱梁持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算滿足要求。⑵正常使用階段抗裂計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行抗裂計(jì)算。①短期效應(yīng)荷載組合短期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見下圖：圖1-4a短期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力圖1-4b短期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力規(guī)范強(qiáng)制性條款6.3.1，對(duì)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力不允許超過0.7ftk=1.757MPa?？缰形恢脻M足規(guī)范要求，但是支點(diǎn)位置處沒有負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力，需要考慮普通鋼筋參與作用對(duì)裂縫進(jìn)行計(jì)算，按鋼筋混凝土構(gòu)件采用橋梁博士軟件對(duì)裂縫進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算。最不利位置裂縫寬度為0.131mm，小于0.2mm，滿足規(guī)范要求。②長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見下圖：圖10-5a長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力圖10-5b長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合六上下緣法向拉應(yīng)力最不利狀態(tài)上緣跨中部分沒有拉應(yīng)力出現(xiàn)，滿足規(guī)范要求，支點(diǎn)位置抗裂按照鋼筋混凝土構(gòu)件計(jì)算，短期效應(yīng)下裂縫寬度滿足規(guī)范要求，長(zhǎng)期效應(yīng)下不做要求。⑶持久狀況與短暫狀況截面正應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)，作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)取為1.0，計(jì)入溫度效應(yīng)等引起的次效應(yīng)。正截面法向壓應(yīng)力在各荷載組合下的應(yīng)力結(jié)果請(qǐng)見下圖：表10-3荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合效應(yīng)下主梁壓應(yīng)力計(jì)算（單位：Mpa）應(yīng)力組合一組合二組合三組合四組合五組合六上緣4.327.3810.077.3810.077.38下緣8.2810.9210.9210.4311.7712.28圖10-6a持久狀態(tài)荷載組合五上下緣法向壓應(yīng)力圖10-6b持久狀態(tài)荷載組合六上下緣法向壓應(yīng)力規(guī)范條款7.1.5-1，對(duì)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下，σkc+σpt≤0.5fck=13.40MPa，最不利狀況下壓應(yīng)力為12.28MPa，滿足規(guī)范要求。⑷撓度計(jì)算表10-4活載位移表部位位移方向位移值(mm)δ/L計(jì)算值δ/L規(guī)范要求值邊跨跨中豎向8.72（正負(fù)絕對(duì)值相加）1/22931/600中跨跨中豎向8.00（正負(fù)絕對(duì)值相加）1/25001/600注：表中已考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)ηθ=1.45?？梢?，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。

二、3×40m預(yù)應(yīng)力混凝土裝配式連續(xù)組合箱梁1.概述上部結(jié)構(gòu)跨徑為3×40m，半幅橋共設(shè)置4片小箱梁，梁高2.0m。邊梁中梁鋼束與邊跨邊梁鋼束布置相同，中跨中梁鋼束與中跨邊梁鋼束布置相同。采用剛接梁法進(jìn)行橫向分布系數(shù)計(jì)算，邊主梁橫向分布系數(shù)最大為0.524，中主梁橫向分布系數(shù)為0.511。故下面僅對(duì)邊主梁進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。全橋共劃分為108個(gè)單元，109個(gè)節(jié)點(diǎn)，結(jié)構(gòu)離散圖詳見7-3-1。圖7-3-1結(jié)構(gòu)離散圖2.荷載取值①二期恒載：包括護(hù)欄、橋面鋪裝等，共計(jì)1.588t/m。②預(yù)應(yīng)力鋼束張拉控制應(yīng)力取0.73fpk，即1357.8Mpa。③沖擊系數(shù)：按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》4.3.2計(jì)算求得，跨中為μ=0.223，支點(diǎn)為μ=0.320。3.橋梁設(shè)計(jì)計(jì)算⑴持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算各種荷載組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算如下，詳見圖7-3-2（僅示出荷載組合二、三、五）：圖7-3-2a荷載組合二極限狀態(tài)承載能力計(jì)算圖7-3-2b荷載組合三極限狀態(tài)承載能力計(jì)算圖7-3-2c荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計(jì)算圖7-3-2d考慮普通鋼筋作用荷載組合五極限狀態(tài)承載能力計(jì)算最不利狀態(tài)下，荷載效應(yīng)Mj=1654.762KN.m，截面抗力Md=1621.758KN.m，Mj/Md=1.02%，基本滿足要求。若考慮普通鋼筋作用，Mj<Md，滿足要求?？梢姡喜肯淞撼志脿顟B(tài)極限承載能力計(jì)算滿足要求。⑵正常使用階段抗裂計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行正截面和斜截面抗裂計(jì)算。①短期效應(yīng)荷載組合短期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見圖7-3-3：圖7-3-3a短期效應(yīng)荷載組合一上下緣法向拉應(yīng)力圖7-3-3b短期效應(yīng)荷載組合二上下緣法向拉應(yīng)力圖7-3-3c短期效應(yīng)荷載組合五上下緣法向拉應(yīng)力表7-3-1短期荷載效應(yīng)下主梁正應(yīng)力抗裂計(jì)算（單位：Mpa）應(yīng)力組合一組合二組合三組合四組合五上緣2.5572.5042.5040.7610.559下緣0.3740.108-0.7450.108-1.184注：表中正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。規(guī)范強(qiáng)制性條款6.3.1，對(duì)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力不允許超過0.7ftk=1.855MPa。最不利狀態(tài)下，拉應(yīng)力為-1.184MPa，出現(xiàn)在支座位置處，滿足規(guī)范要求。②長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合下，正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果詳見圖7-3-4：圖7-3-4a長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合一上下緣法向拉應(yīng)力圖7-3-4b長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合二上下緣法向拉應(yīng)力最不利狀態(tài)上緣壓應(yīng)力為1.218MPa，下緣壓應(yīng)力為1.816MPa，規(guī)范規(guī)定長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合下結(jié)構(gòu)不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。③截面主拉應(yīng)力計(jì)算最不利狀況下，截面主拉應(yīng)力為-1.002MPa，規(guī)范規(guī)定A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件主拉應(yīng)力不允許超過0.5ftk=1.325MPa，滿足規(guī)范要求。⑶持久狀況與短暫狀況截面正應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)，作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)，預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)取為1.0，計(jì)入溫度效應(yīng)等引起的次效應(yīng)。①截面法向壓應(yīng)力正截面法向壓應(yīng)力在各荷載組合下的應(yīng)力結(jié)果請(qǐng)見圖7-3-5（僅示出荷載組合一、二、五）：表7-3-2荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合效應(yīng)下主梁壓應(yīng)力計(jì)算（單位：Mpa）應(yīng)力組合一組合二組合三組合四組合五上緣8.9359.51713.5219.51713.814下緣9.2489.77810.21010.42210.740圖7-3-5a持久狀態(tài)荷載組合一上下緣法向拉應(yīng)力圖7-3-5b持久狀態(tài)荷載組合二上下緣法向壓應(yīng)力圖7-3-5c持久狀態(tài)荷載組合三上下緣法向壓應(yīng)力規(guī)范條款7.1.5-1，對(duì)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下，σkc+σpt≤0.5fck=16.20MPa，最不利狀況下壓應(yīng)力為13.814MPa，滿足規(guī)范要求。②截面主壓應(yīng)力規(guī)范條款7.1.6-1，對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下，σcp≤0.6fck=19.44MPa。最不利荷載組合下主壓應(yīng)力為9.474MPa，符合規(guī)范要求。⑷撓度計(jì)算表7-3-3活載位移表部位位移方向位移值(mm)δ/L計(jì)算值δ/L規(guī)范要求值邊跨跨中豎向-8.811/45411/600中跨跨中豎向-4.651/60431/600注：表中已考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)ηθ=1.425。可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。三、3×40m預(yù)應(yīng)力混凝土先簡(jiǎn)支后連續(xù)T梁計(jì)算結(jié)構(gòu)概述上部結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算采用橋梁綜合程序QJX進(jìn)行，按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算。結(jié)構(gòu)有限元離散圖如下圖：結(jié)構(gòu)離散圖中板計(jì)算承載力計(jì)算結(jié)構(gòu)承載包絡(luò)如下圖上部結(jié)構(gòu)抗彎承載力計(jì)算抗裂計(jì)算（按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件考慮）預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行正截面和斜截面抗裂計(jì)算。⑴正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算①按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件短期效應(yīng)荷載組合T梁在各種荷載組合下，上、下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)于短期效應(yīng)抗裂的要求。T梁短期效應(yīng)抗裂計(jì)算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。工況1空心板上下緣應(yīng)力工況2空心板上下緣應(yīng)力工況3空心板上下緣應(yīng)力工況4空心板上下緣應(yīng)力②按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合各種荷載組合下，T梁上、下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)于長(zhǎng)期效應(yīng)抗裂的要求。T梁長(zhǎng)期效應(yīng)抗裂計(jì)算結(jié)果如圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。工況1空心板上下緣應(yīng)力工況2空心板上下緣應(yīng)力工況3T梁上下緣應(yīng)力工況4T梁上下緣應(yīng)力⑵斜截面主拉應(yīng)力計(jì)算T梁在各種荷載組合下，主拉應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。T梁主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。汽車最小剪力作用下主拉應(yīng)力汽車最大剪力作用下主拉應(yīng)力壓應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力。T梁在各種荷載組合下，上緣最大壓應(yīng)力為15.6MPa，下緣最大壓應(yīng)力為14.4MPa，上、下緣均滿足規(guī)范要求?；炷练ㄏ驂簯?yīng)力計(jì)算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。工況1空心板上下緣應(yīng)力工況2空心板上下緣正應(yīng)力工況3空心板上下緣正應(yīng)力工況4空心板上下緣正應(yīng)力撓度計(jì)算活載作用下，最大位移δ=6.57mm，δ/L=6.57/40000=1/6088<1/600，滿足規(guī)范要求。邊板計(jì)算承載力計(jì)算結(jié)構(gòu)承載包絡(luò)如下圖上部結(jié)構(gòu)抗彎承載力計(jì)算抗裂計(jì)算（按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件考慮）預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件為滿足正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)進(jìn)行正截面和斜截面抗裂計(jì)算。⑴正截面法向拉應(yīng)力計(jì)算①按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件短期效應(yīng)荷載組合T梁在各種荷載組合下，上、下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)于短期效應(yīng)抗裂的要求。T梁短期效應(yīng)抗裂計(jì)算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。工況1空心板上下緣應(yīng)力工況2空心板上下緣應(yīng)力工況3空心板上下緣應(yīng)力工況4空心板上下緣應(yīng)力②按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合各種荷載組合下，T梁上、下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范中A類構(gòu)件關(guān)于長(zhǎng)期效應(yīng)抗裂的要求。T梁長(zhǎng)期效應(yīng)抗裂計(jì)算結(jié)果如圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。工況1空心板上下緣應(yīng)力工況2空心板上下緣應(yīng)力工況3空心板上下緣應(yīng)力工況4空心板上下緣應(yīng)力⑵斜截面主拉應(yīng)力計(jì)算T梁在各種荷載組合下，主拉應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。T梁主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。汽車最小剪力作用下主拉應(yīng)力汽車最大剪力作用下主拉應(yīng)力壓應(yīng)力計(jì)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向壓應(yīng)力。T梁在各種荷載組合下，上緣最大壓應(yīng)力為16.1MPa，下緣最大壓應(yīng)力為14.9MPa，上、下緣均滿足規(guī)范要求?；炷练ㄏ驂簯?yīng)力計(jì)算結(jié)果如下圖，其中，應(yīng)力拉為負(fù)、壓為正。工況1空心板上下緣應(yīng)力工況2空心板上下緣正應(yīng)力工況3空心板上下緣正應(yīng)力工況4空心板上下緣正應(yīng)力撓度計(jì)算活載作用下，最大位移δ=6.57mm，δ/L=6.57/40000=1/6088<1/600，滿足規(guī)范要求。結(jié)論根據(jù)計(jì)算結(jié)果分析，現(xiàn)得到以下結(jié)論：⑴T梁極限承載能力滿足規(guī)范要求；⑵按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件考慮，正截面和斜截面抗裂滿足規(guī)范要求；⑶持久狀況正應(yīng)力滿足規(guī)范要求。⑷撓度計(jì)算滿足規(guī)范要求。第二篇理論計(jì)算（下部結(jié)構(gòu)）一、20m跨徑組合箱梁下部獨(dú)柱橋墩計(jì)算1.概況本項(xiàng)目部分橋墩采用獨(dú)柱墩，蓋梁處于大懸臂狀態(tài)，受力比較不利，同時(shí)橋墩根部彎矩比較大，需要對(duì)其進(jìn)行計(jì)算。蓋梁按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，橋墩高度按12m考慮。計(jì)算采用橋梁博士軟件進(jìn)行，整個(gè)蓋梁計(jì)算模型離散為48個(gè)單元，橋墩離散為24個(gè)單元，離散圖如下：圖1-1結(jié)構(gòu)離散圖2.荷載取值①恒載：根據(jù)縱向模型橋墩處計(jì)算出的反力，反向以均布荷載的形式加到蓋梁上。②沖擊系數(shù)：局部構(gòu)件計(jì)算，沖擊系數(shù)取1.3。3.蓋梁復(fù)核計(jì)算⑴施工階段應(yīng)力計(jì)算施工階段步驟如下：在支架上澆注混凝土張拉部分預(yù)應(yīng)力上恒載，張拉其余部分預(yù)應(yīng)力成橋需要計(jì)算第2階段和第3階段的應(yīng)力，上下緣應(yīng)力圖如下：圖1-2第2施工階段蓋梁上下緣應(yīng)力圖（Mpa）圖1-3第3施工階段蓋梁上下緣應(yīng)力圖（Mpa）可以看到，通過分批張拉，避免了下緣出現(xiàn)過大的拉應(yīng)力，施工階段受力滿足規(guī)范要求。⑵持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算最不利組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算如下，詳見下圖：圖1-4極限狀態(tài)承載能力計(jì)算可以看到，本橋蓋梁極限承載力滿足規(guī)范要求，計(jì)算中未考慮普通鋼筋的作用，普通鋼筋的承載力可以作為安全儲(chǔ)備。⑶正常使用階段抗裂計(jì)算規(guī)范要求長(zhǎng)期效應(yīng)作用下混凝土不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力，短期效應(yīng)作用下，要求混凝土拉應(yīng)力不超過1.757Pa，通過計(jì)算均滿足規(guī)范要求。⑷橋墩受力計(jì)算可以知道，橋墩根部受力最不利，即模型里的72號(hào)單元，列出72號(hào)單元計(jì)算結(jié)果。承載力計(jì)算表格如下：內(nèi)力最大軸力最小軸力最大彎矩最小彎矩Nj（kN）7960500079606960R（kN）15600362001570012900是否滿足是是是是可見，承載力滿足規(guī)范要求。對(duì)裂縫進(jìn)行計(jì)算，運(yùn)營(yíng)過程中，無裂縫出現(xiàn)，滿足規(guī)范要求。二、20m跨徑組合箱梁全幅斷面雙柱式橋墩計(jì)算1.概況本項(xiàng)目部分橋墩采用全幅雙柱墩，蓋梁跨度比較大，跨中以及懸臂端受力比較不利，對(duì)其進(jìn)行計(jì)算。蓋梁為A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件，橋墩高度按5m考慮，整體按門式框架模式進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算中，整個(gè)蓋梁計(jì)算模型離散為124個(gè)單元，橋墩離散為10個(gè)單元，離散圖如下：圖1-4結(jié)構(gòu)離散圖2.荷載取值①恒載：根據(jù)縱向模型橋墩處計(jì)算出的反力，反向以均布荷載的形式加到蓋梁上。②沖擊系數(shù)：局部構(gòu)件計(jì)算，沖擊系數(shù)取1.3。3.蓋梁復(fù)核計(jì)算⑴施工階段應(yīng)力計(jì)算施工階段步驟如下：在支架上澆注混凝土張拉部分預(yù)應(yīng)力上恒載，張拉其余部分預(yù)應(yīng)力成橋需要計(jì)算第2階段和第3階段的應(yīng)力，上下緣應(yīng)力圖如下：圖1-5第2施工階段蓋梁上下緣應(yīng)力圖圖1-6第3施工階段蓋梁上下緣應(yīng)力圖可以看到，通過分批張拉，避免了跨中上緣出現(xiàn)過大的拉應(yīng)力，施工階段受力滿足規(guī)范要求。⑵持久狀態(tài)極限承載能力計(jì)算最不利組合下，持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算如下，詳見下圖：圖1-7極限狀態(tài)承載能力計(jì)算可以看到，本橋極限承載力滿足規(guī)范要求，計(jì)算中未考慮普通鋼筋的作用，普通鋼筋的承載力可以作為安全儲(chǔ)備。⑶正常使用階段抗裂計(jì)算規(guī)范要求長(zhǎng)期效應(yīng)作用下混凝土不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力，短期效應(yīng)作用下，要求混凝土拉應(yīng)力不超過1.757Mpa，通過計(jì)算各個(gè)單元均滿足規(guī)范要求。、第三篇實(shí)例計(jì)算（下部結(jié)構(gòu)）一、中橋20m跨徑組合箱梁3號(hào)肋板式橋臺(tái)計(jì)算原始數(shù)據(jù)表(單位:kN-m制)受力模式臺(tái)帽頂至低水位距臺(tái)帽頂至設(shè)計(jì)水位線臺(tái)帽頂至設(shè)計(jì)地面線蓋梁頂自由8.108.108.10穩(wěn)定時(shí)的桿件計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)柱頂截面柱底截面沖刷截面1.401.401.40臺(tái)后填土的容重臺(tái)后填土的浮容重臺(tái)后填土內(nèi)摩擦角19.5011.0036.00正常使用裂縫寬度計(jì)算裂縫寬度限值mm不計(jì)沖擊力0.200聯(lián)數(shù)1聯(lián)孔數(shù)13孔徑1孔徑2孔徑320.0020.0020.00加載方式制動(dòng)系數(shù)1制動(dòng)系數(shù)2自動(dòng)加載1.002.00車道荷載車輛荷載人群集度車道數(shù)車道車輛荷載提高系數(shù)等代土層高荷載提高系數(shù)公路-I級(jí)不加載3.00020.0000.000注：1、加載方式為自動(dòng)加載。重要性系數(shù)為1.1。2、橫向布載時(shí)車道采用1到2列分別加載，車輛按1輛加載計(jì)算。內(nèi)容\加載方式雙孔(邊孔搭板)加載邊孔加載搭板加載1列汽車作用制動(dòng)力(kN)自動(dòng)計(jì)算自動(dòng)計(jì)算自動(dòng)計(jì)算計(jì)算墩(臺(tái))制動(dòng)比例系數(shù)0.2500.2500.250車道荷載數(shù)據(jù)道車荷載的均布荷載邊孔、搭板均加載的集中荷載邊孔加載的集中荷載搭板加載的集中荷載10.500286.176286.176216.000注：集中荷載Pk已經(jīng)乘以1.2系數(shù)，使得豎直力效應(yīng)最大。雙孔加載按左孔或右孔的較大跨徑作為計(jì)算跨徑。車道邊輪距護(hù)輪帶橫向輪數(shù)1~2輪距輪距合計(jì)2列車橫向近輪距0.50021.8001.8001.300邊孔搭板、邊孔、搭板分別加載時(shí)對(duì)應(yīng)的沖擊系數(shù)加載方式邊孔搭板加載邊孔加載搭板加載沖擊系數(shù)0.30000.30000.3000摩阻系數(shù)、溫度力摩阻力用戶選用摩阻力邊孔支座摩阻系數(shù)搭板支座摩阻系數(shù)橋臺(tái)溫度力(kN)判斷組合只計(jì)恒載0.0600.50092.0上部橫斷面寬度數(shù)據(jù)右偏角(度)橋面凈寬左護(hù)欄寬左人行寬左隔離柵寬右隔離柵寬右人行寬右護(hù)欄寬90.00010.7500.5000.0000.0000.0000.0000.750梁(板)數(shù)、梁(板)橫向距離左右支座梁板數(shù)間距1~22~33~4對(duì)稱42.902.902.90每片上部梁(板)、搭板恒載反力梁(板)編號(hào)1號(hào)2號(hào)3號(hào)4號(hào)合計(jì)邊孔支反力380.0380.0380.0380.01520.0搭板支反力0.00.00.00.00.0合計(jì)380.0380.0380.0380.01520.0邊孔、搭板跨徑數(shù)據(jù)邊孔標(biāo)準(zhǔn)跨徑邊孔計(jì)算跨徑邊孔支座與背墻斜距搭板折算標(biāo)跨搭板折算計(jì)跨搭板支座與背墻斜距20.0019.620.385.605.000.30位置1號(hào)邊梁與橋面護(hù)欄外側(cè)垂直距離1號(hào)邊梁與蓋梁端垂直距離靠左側(cè)孔支撐1.6501.650靠右側(cè)孔支撐1.6501.650基樁數(shù)據(jù)樁基特性內(nèi)摩擦角平均土比例系數(shù)樁底土系數(shù)樁容重樁扣除比重挖孔或灌注樁35.050000.080000.025.0樁重計(jì)一半注：沖刷線以下樁基重量始終扣除樁重的一半，與水位面和樁底持力層透水性無關(guān)。樁底成孔直徑增值m樁側(cè)土容重修正系數(shù)清底系數(shù)土層數(shù)透水0.0811.00.7000.7003內(nèi)容土層厚m比例系數(shù)透水性極限摩阻力容許承載力修正系數(shù)k2土層16.5050000透水45.00480.001.50土層211.5080000透水75.00500.005.00土層36.5080000透水75.00800.0010.00注：?jiǎn)挝唬旱鼗帘壤禂?shù)kN/m4，極限摩阻力或容許承載力kPa。臺(tái)身材料砼等級(jí)岸側(cè)筋種類筋直徑保護(hù)層筋根數(shù)河心側(cè)筋種類筋直徑保護(hù)層筋根數(shù)C30HRB335鋼筋220.06016HRB335鋼筋180.0608樁基材料混凝土等級(jí)受力鋼筋種類受力鋼筋直徑mm保護(hù)層厚m最少鋼筋根數(shù)C23HRB335鋼筋220.07024穩(wěn)定時(shí)的桿件計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)肋頂截面肋底截面沖刷截面1.401.401.40擋塊數(shù)據(jù)擋塊設(shè)置順橋擋塊蓋梁擋塊寬度擋塊高度左擋塊距梁端右擋塊距梁端兩側(cè)設(shè)置齊平0.250.300.000.00支座高度m墊塊高度m0.020.00蓋梁全長(zhǎng)蓋梁寬度蓋梁懸距變高懸長(zhǎng)12.251.702.830.00蓋梁端高蓋梁高度1.201.20臺(tái)身數(shù)據(jù)臺(tái)身截面形狀肋臺(tái)高順橋上順橋下橫橋尺寸肋數(shù)肋距1~2矩形截面6.501.504.001.1026.60注：肋板上直線段長(zhǎng)0.3m，肋板下直線段長(zhǎng)0.5m。承臺(tái)數(shù)據(jù)承臺(tái)全寬承臺(tái)系梁寬承臺(tái)齒寬承臺(tái)高度肋臺(tái)身距承臺(tái)近邊緣6.201.802.202.001.10樁基數(shù)據(jù)樁順橋間距樁的直徑樁的長(zhǎng)度嵌巖深度4.001.2020.000.00橋臺(tái)耳背墻數(shù)據(jù)耳墻設(shè)置耳墻長(zhǎng)度耳墻厚度耳墻外端高度耳墻根部高度耳墻底水平斜長(zhǎng)左側(cè)設(shè)置3.000.500.752.780.10背墻形式背墻寬背墻高搭板墻寬搭板墻高牛腿端高牛腿變化高牛腿底進(jìn)背墻牛腿式0.501.580.300.340.300.360.00橋頭搭板線載kN/m背墻總厚度m65.000.50錐坡頂點(diǎn)與耳墻端距離耳墻頂高于錐坡頂錐坡坡度0.750.001.5000單項(xiàng)恒載作用時(shí)每片肋豎直力表(表1_1)序號(hào)內(nèi)容1號(hào)肋2號(hào)肋合計(jì)1上部788.8731.21520.02搭板0.00.00.03耳墻75.9-21.354.64背墻143.0143.0286.05管線0.00.00.06蓋梁312.4312.4624.87臺(tái)身上12.412.424.88臺(tái)身中166.5166.5333.09臺(tái)身下319.5319.5639.010承臺(tái)880.0880.01760.0下部合計(jì)截面1543.7446.5990.2截面2710.2613.01323.2截面31029.7932.51962.2截面41909.71812.53722.2注：1、表中恒載豎直力未計(jì)入浮力。2、“臺(tái)身_上”指截面1以上臺(tái)身重，“臺(tái)身_中”為1～2截面間臺(tái)身重，“臺(tái)身_下”為2～3截面間臺(tái)身重。3、“截面1”指序號(hào)3~7合計(jì)，“截面2”3~8合計(jì)，“截面3”3~9合計(jì)、“截面4”3~10合計(jì)。4、截面1～截面4示意圖|蓋梁|+-++-+||截面1(臺(tái)身坡頂)>+|截面2(臺(tái)身坡中)>/|臺(tái)身坡底>+|截面3(臺(tái)身底)>+--++--+||截面4(承臺(tái)底)>++分項(xiàng)恒載作用各截面內(nèi)力表(表1_2，未含土壓力)截面內(nèi)容上部搭板下部土重下部浮A下部浮B土浮A土浮B合計(jì)A合計(jì)B1豎直力1520.00.0990.20.00.00.00.00.02510.22510.2彎矩45.60.0-291.50.00.00.00.00.0-245.9-245.92豎直力1520.00.01323.30.00.00.00.00.02843.32843.3彎矩-904.40.0-1004.20.00.00.00.00.0-1908.6-1908.63豎直力1520.00.01962.30.00.00.00.00.03482.33482.3彎矩-1854.40.0-1986.40.00.00.00.00.0-3840.8-3840.84豎直力1520.00.03722.33486.2-563.2-563.20.00.08165.38165.3彎矩-1854.40.0-1986.4-1146.00.00.00.00.0-4986.8-4986.8注：1、浮A、浮B分別對(duì)應(yīng)設(shè)計(jì)水位浮力和低水位浮力。合計(jì)A、合計(jì)B指計(jì)入浮力后的截面恒載內(nèi)力。2、截面1指臺(tái)身坡頂、截面2指臺(tái)身坡中、截面3指臺(tái)身底、截面4指承臺(tái)底截面。3、截面恒載內(nèi)力為整個(gè)橋臺(tái)。恒載作用每片肋板截面內(nèi)力表(表1_3，計(jì)入浮力但未含土壓力)截面內(nèi)容1號(hào)肋2號(hào)肋合計(jì)1恒載N(未計(jì)浮力)1332.51177.72510.2對(duì)應(yīng)彎矩-213.8-32.1-245.9最大N(低水位)1332.51177.72510.2對(duì)應(yīng)彎矩-213.8-32.1-245.9最小N(設(shè)計(jì)水位)1332.51177.72510.2對(duì)應(yīng)彎矩-213.8-32.1-245.92恒載N(未計(jì)浮力)1499.01344.22843.3對(duì)應(yīng)彎矩-1093.5-815.1-1908.6最大N(低水位)1499.01344.22843.3對(duì)應(yīng)彎矩-1093.5-815.1-1908.6最小N(設(shè)計(jì)水位)1499.01344.22843.3對(duì)應(yīng)彎矩-1093.5-815.1-1908.63恒載N(未計(jì)浮力)1818.61663.73482.3對(duì)應(yīng)彎矩-2108.0-1732.8-3840.8最大N(低水位)1818.61663.73482.3對(duì)應(yīng)彎矩-2108.0-1732.8-3840.8最小N(設(shè)計(jì)水位)1818.61663.73482.3對(duì)應(yīng)彎矩-2108.0-1732.8-3840.84恒載N(未計(jì)浮力)4441.74286.88728.5對(duì)應(yīng)彎矩-2681.0-2305.8-4986.8最大N(低水位)4160.14005.28165.3對(duì)應(yīng)彎矩-2681.0-2305.8-4986.8最小N(設(shè)計(jì)水位)4160.14005.28165.3對(duì)應(yīng)彎矩-2681.0-2305.8-4986.8注：1、浮A、浮B分別對(duì)應(yīng)設(shè)計(jì)水位浮力和低水位浮力。2、上部構(gòu)造和搭板重力視臺(tái)帽為雙懸臂多跨連續(xù)梁計(jì)算得到每根肋板內(nèi)力。3、承臺(tái)底截面內(nèi)力按整體橋臺(tái)計(jì)算得到?；钶d支反力表(表2)內(nèi)容加載方式邊跨反力搭板反力總軸重沖擊系數(shù)車列走向重軸距原點(diǎn)重車軸重人群/每米邊孔搭板30.68.40.00.00000.000邊孔加載30.60.00.00.00000.000搭板加載0.08.40.00.00000.000車輛荷載邊孔搭板0.00.00.00.3000向左行駛0.000邊孔加載0.00.00.00.3000向左行駛0.000搭板加載0.00.00.00.3000向左行駛0.0001列車道荷載邊孔搭板107.0332.80.3000邊孔加載398.80.00.3000搭板加載0.0258.50.3000注：1、“人群/每米”指橫向1米寬度的支反力，不是總寬度對(duì)應(yīng)的支反力。總寬度為0米。2、“總軸重”指一聯(lián)加載長(zhǎng)度內(nèi)(邊孔或搭板加載)的輪軸總重。計(jì)算水平制動(dòng)力使用。3、“邊孔、搭板支反力”未計(jì)入汽車沖擊力的作用。4、車道荷載均布荷載為10.5kN/m，集中荷載為：邊孔、搭板均加載286.176kN，邊孔加載286.176kN，搭板加載216kN。5、邊孔、搭板支反力合計(jì)：人群荷載39.008kN/m，1輛車輛荷載0kN，1列車道荷載439.875kN。6、邊孔(或搭板)加載時(shí)1輛車輪軸只作用在邊孔(或搭板)內(nèi)，同車輛的前后輪軸不進(jìn)入另一孔。7、邊孔、搭板沖擊系數(shù)同邊孔與搭板均加載時(shí)的沖擊系數(shù)。橋臺(tái)蓋梁頂活載作用力、制動(dòng)力表(表3)內(nèi)容加載方式豎直力彎矩最小制動(dòng)加載長(zhǎng)加載重10%制動(dòng)制動(dòng)比例制動(dòng)力沖擊力N沖擊力M人群/米邊孔搭板39.0-4.6邊孔加載30.60.9搭板加載8.4-5.51輛車輛邊孔搭板0.00.0165.00.250.00.00.0邊孔加載0.00.0165.00.250.00.00.0搭板加載0.00.0165.00.250.00.00.01列車道邊孔搭板439.9-213.1165.065.6975.097.50.2541.3132.0-63.9邊孔加載398.812.0165.060.0916.291.60.2541.3119.63.6搭板加載258.5-168.0165.05.6274.827.50.2541.377.5-50.4注：1、邊孔與搭板的支座支撐線：①到背墻前緣橋軸方向距離分別是0.38米、0.3米。②到臺(tái)身頂中心橋軸方向距離分別是0.03、-0.65米。③到臺(tái)身頂中心垂直距離分別是0.03、-0.65米。該值大于0指在臺(tái)身頂中心的河心一側(cè)，小于0指河岸一側(cè)。彎矩的力臂按橋軸向距離投影到垂直于墩臺(tái)軸線的方向計(jì)算。2、“豎直力”向下為正，橋臺(tái)“水平力”指向河心為正，“彎矩”指向河心為正。3、制動(dòng)力“邊孔搭板均加載”由最小制動(dòng)力控制，“邊孔加載”由最小制動(dòng)力控制，“搭板加載”由最小制動(dòng)力控制。4、“豎直力”、“彎矩”未計(jì)入汽車沖擊力的作用?！皬澗亍庇韶Q直力產(chǎn)生(未計(jì)水平力引起的彎矩)。5、“最小制動(dòng)”指制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值不得小于的規(guī)定值，見2004年橋涵通用規(guī)范4.3.6。6、制動(dòng)力作用的“加載長(zhǎng)”計(jì)入一聯(lián)的長(zhǎng)度計(jì)算加載重。7、“彎矩”、“沖擊力M”指的是臺(tái)身頂截面處的彎矩。8、表中車輛荷載不加載，未計(jì)入車輛荷載引起的豎直力和制動(dòng)力。豎直活載作用各截面內(nèi)力表(表3_1)內(nèi)容加載方式豎直力彎矩_1彎矩_2彎矩_3彎矩_4沖擊力沖彎_1沖彎_2沖彎_3沖彎_4人群/米邊孔搭板39.0-4.6-28.9-53.3-53.30.00.00.00.00.0邊孔加載30.60.9-18.2-37.3-37.30.00.00.00.00.0搭板加載8.4-5.5-10.7-16.0-16.00.00.00.00.00.01輛車輛邊孔搭板0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0邊孔加載0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0搭板加載0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.01列車道邊孔搭板439.9-213.1-488.1-763.0-763.0132.0-63.9-146.4-228.9-228.9邊孔加載398.812.0-237.3-486.5-486.5119.63.6-71.2-145.9-145.9搭板加載258.5-168.0-329.5-491.1-491.177.5-50.4-98.9-147.3-147.3注：1、“彎矩”為活載豎直力彎矩，“沖彎”指沖擊力彎矩?！癬1”指截面1，“_N”指截面N。表中為全臺(tái)內(nèi)力值。橋臺(tái)肋板分配系數(shù)表(表4)內(nèi)容橫向加載方式1號(hào)肋2號(hào)肋合計(jì)人群向左偏0.00000.00000.0000向右偏0.00000.00000.0000對(duì)稱0.00000.00000.00001輛車輛向左偏0.00000.00000.0000向右偏0.00000.00000.0000里對(duì)稱0.00000.00000.0000外對(duì)稱0.00000.00000.00001列車道向左偏1.1402-0.14021.0000向右偏-0.06441.06441.0000里對(duì)稱0.53790.46211.0000外對(duì)稱0.53790.46211.00002列車道向左偏1.81060.18942.0000向右偏0.34091.65912.0000里對(duì)稱1.07580.92422.0000外對(duì)稱1.07580.92422.0000注：1、表中活載橫向作用視上部與蓋梁為整體形成雙懸臂簡(jiǎn)支梁計(jì)算肋的橫向分配系數(shù)得到肋頂豎直力。2、單獨(dú)蓋梁計(jì)算時(shí)，活載橫向作用先傳遞給上部梁板，再傳遞給蓋梁計(jì)算得到肋頂豎直力。3、車道或車輛荷載加載兩列及以上時(shí)橫向分配系數(shù)值已經(jīng)計(jì)入車列數(shù)和橫向折減系數(shù)。4、人群向左偏僅左人行道布載，向右偏僅右人行道布載，對(duì)稱表示2側(cè)人行道布載。5、表中車輛荷載不加載。汽車橫向折減系數(shù)表(表4_1)車隊(duì)數(shù)1道車2道車折減系數(shù)1.0001.000一座橋臺(tái)摩阻力表(表5_1)荷載加載方式恒載反力人群反力1列反力沖擊系數(shù)1列摩阻2列摩阻車道邊孔搭板1520.00.0439.90.3000139.0139.0邊孔加載1520.00.0398.80.3000139.0139.0搭板加載1520.00.0258.50.3000139.0139.0車輛邊孔搭板1520.00.00.00.3000139.0不計(jì)算邊孔加載1520.00.00.00.3000139.0不計(jì)算搭板加載1520.00.00.00.3000139.0不計(jì)算注：1、邊孔支座摩阻系數(shù)為0.06，搭板支座摩阻系數(shù)0.5。2、1列支反力未計(jì)入沖擊力的作用。3、上部恒載摩阻力：1520*0.06+0*0.5=91.2kN。4、搭板線荷載引起的摩阻力：796.25*0.5=398.125kN。5、人群邊孔搭板均加載時(shí)：邊孔反力為0kN，搭板反力為0kN，合計(jì)支反力為0kN。6、1列車道荷載邊孔搭板均加載時(shí)：邊孔反力為107.034kN，搭板反力為332.841kN，合計(jì)支反力為439.875kN。7、車輛荷載邊孔搭板均加載時(shí)：邊孔反力為0kN，搭板反力為0kN，合計(jì)支反力為0kN。8、設(shè)計(jì)者選擇摩阻力只計(jì)恒載，不計(jì)入汽車、人群荷載。橋臺(tái)蓋梁頂水平力表(表5)內(nèi)容加載方式制動(dòng)系數(shù)1肋制動(dòng)1肋溫度1肋制+溫1肋摩阻1肋H臺(tái)制動(dòng)臺(tái)溫度臺(tái)制+溫臺(tái)摩阻整臺(tái)H1列車道邊孔搭板1.00024.846.070.869.569.541.392.0133.3139.0133.3邊孔加載1.00024.846.070.869.569.541.392.0133.3139.0133.3搭板加載1.00024.846.070.869.569.541.392.0133.3139.0133.32列車道邊孔搭板2.00049.546.095.569.569.582.592.0174.5139.0139.0邊孔加載2.00049.546.095.569.569.582.592.0174.5139.0139.0搭板加載2.00049.546.095.569.569.582.592.0174.5139.0139.01輛車輛邊孔搭板0.0000.046.046.069.546.00.092.092.0139.092.0邊孔加載0.0000.046.046.069.546.00.092.092.0139.092.0搭板加載0.0000.046.046.069.546.00.092.092.0139.092.0注：1、摩阻力由“車道荷載+人群+上部恒載”乘以“摩阻系數(shù)”計(jì)算得到。2、摩阻力用戶選用“判斷組合”，因此表中“水平力”取“溫度力+制動(dòng)力”與“摩阻力”小的值計(jì)算得到。3、表中“1肋制動(dòng)”按照整個(gè)橋臺(tái)制動(dòng)力平分給每個(gè)臺(tái)肋后再提高20%得到。4、表中“1肋H”指單根肋受到的橋軸線方向水平力(配筋等計(jì)算使用)，“整臺(tái)H”指整個(gè)橋臺(tái)受到的橋軸線方向水平力。臺(tái)后土壓力系數(shù)計(jì)算表臺(tái)后土內(nèi)摩擦角臺(tái)背與豎直面夾角填土表面與水平面夾角臺(tái)背與填土間摩擦角主動(dòng)土壓力系數(shù)36.000.000.0018.000.2361臺(tái)前溜坡土壓力系數(shù)計(jì)算表位置土內(nèi)摩擦角臺(tái)背與豎直面夾角溜坡表面與水平面夾角臺(tái)背與土摩擦角溜坡主動(dòng)土壓力系數(shù)采用值非肋身坡段36.000.00-33.6918.000.17570.1757肋身坡段36.0023.68-33.6918.000.27070.1757注：肋身坡段高度內(nèi)的臺(tái)前溜坡土壓力系數(shù)采用非肋身坡段值近似計(jì)算。破壞棱體破裂面的水平長(zhǎng)度計(jì)算表計(jì)算截面棱體高度臺(tái)后土內(nèi)摩擦角臺(tái)背與豎直面夾角破裂面與豎直線的夾角破壞棱體水平長(zhǎng)l0所有截面9.6836.000.0029.695.52注：棱體高度取設(shè)計(jì)地面線以上土層高度計(jì)算得到等代土層高。車輛荷載等代土層高計(jì)算表(表5_2)計(jì)算截面1列車道重1輛車輛重土壓力車道車道折減總車道重G總車輛重G車道等代土層高車輛等代土層高所有截面345.950.002.001.00691.890.000.520.00注：1、單位：kN-m制。等代土層高度計(jì)算式：h=G/(B*L0*r)*(1+xs)，其中土容重r=19.5，橫橋向垂直臺(tái)寬B=12.25，荷載提高系數(shù)xs=0。破壞棱體長(zhǎng)L0見相關(guān)計(jì)算表。2、布置在B*L0面積內(nèi)車輛車軸重力G見表中計(jì)算值。3、車輛荷載不加載，計(jì)算車道等代土層高時(shí)，車道重G按車道荷載值近似計(jì)算得到。一片肋板臺(tái)身截面土壓力計(jì)算表(表5_3)分段位置背墻蓋梁肋頂~坡頂坡頂~坡中坡中~身底臺(tái)身底合計(jì)分段長(zhǎng)度1.581.200.302.853.359.28段底距頂1.582.783.085.939.28作用寬度相對(duì)單肋6.136.131.601.601.60臺(tái)后土壓分段頂壓強(qiáng)0.007.2812.8014.1827.31分段底壓強(qiáng)7.2812.8014.1827.3142.73分段水平力35.2173.786.4894.60187.71397.77力距分段底0.530.540.151.271.55力點(diǎn)距肋底8.237.046.354.621.55肋板底彎矩289.63519.8141.11437.49291.331579.37車道等代分段頂壓強(qiáng)2.422.422.422.422.42分段底壓強(qiáng)2.422.422.422.422.42分段水平力23.3917.761.1611.0212.9566.29力距分段底0.790.600.151.431.68力點(diǎn)距肋底8.497.106.354.781.68肋板底彎矩198.57126.127.3752.6221.70406.39車輛等代分段頂壓強(qiáng)0.000.000.000.000.00分段底壓強(qiáng)0.000.000.000.000.00分段水平力0.000.000.000.000.000.00力距分段底0.790.600.151.431.68力點(diǎn)距肋底8.497.106.354.781.68肋板底彎矩0.000.000.000.000.000.001、“分段位置”坡頂、坡中、身底分別指臺(tái)身坡頂、坡中、臺(tái)身底截面。2、“力距分段底”指某分段內(nèi)水平土壓力作用點(diǎn)到該段底部的距離。3、背墻、蓋梁寬度作用的土壓力平分個(gè)每個(gè)臺(tái)肋。4、土壓力僅計(jì)算至地面線。5、單位：土壓力強(qiáng)度kN/m2，分段水平力kN，距離和寬度m，內(nèi)力kNm制。6、支座高=0.02m，支座墊塊高=0m，臺(tái)帽高=1.2m，臺(tái)身高=6.5m。一片肋板臺(tái)身截面臺(tái)前溜坡土壓力計(jì)算表(表5_4)分段位置背墻蓋梁肋頂~坡頂坡頂~坡中坡中~身底臺(tái)身底合計(jì)分段長(zhǎng)度0.000.480.302.853.356.98段底距頂0.000.480.783.636.98作用寬度相對(duì)單肋6.136.131.601.601.60溜坡土壓力分段頂壓強(qiáng)0.000.001.642.6712.44分段底壓強(qiáng)0.001.642.6712.4423.91分段水平力0.002.421.0434.4597.41135.31力距分段底0.790.160.141.121.50力點(diǎn)距肋底8.496.666.344.471.50肋板底彎矩0.0016.106.57153.91146.00322.57一片肋板臺(tái)身截面土壓力匯總表(表5_5)截面臺(tái)后土壓力對(duì)應(yīng)彎矩溜坡土壓力對(duì)應(yīng)彎矩車道土壓力對(duì)應(yīng)彎矩車輛土壓力對(duì)應(yīng)彎矩與支座頂距離臺(tái)身坡頂115.47134.65-3.45-1.2642.3169.720.000.001.22臺(tái)身坡中210.06584.32-37.90-53.4053.33206.020.000.004.47臺(tái)身肋底397.771579.37-135.31-322.5766.29406.390.000.007.72注：1、臺(tái)后、臺(tái)前溜坡土壓力系數(shù)u分別是0.2361、0.1757，填土容重r=19.5kN/m3。土壓力強(qiáng)度=u*r*h，h為計(jì)算點(diǎn)以上土層高。2、溜坡線與蓋梁河心側(cè)豎直線交點(diǎn)到臺(tái)后填土頂?shù)木嚯x2.3m。全承臺(tái)底截面土壓力計(jì)算表(表5_6)分段位置背墻蓋梁肋臺(tái)身肋底~地線地線~承臺(tái)底樁基承臺(tái)底合計(jì)地面線合計(jì)分段長(zhǎng)度1.581.206.500.401.6020.0011.289.68段底距頂1.582.789.289.6811.2831.28作用寬度整個(gè)橋臺(tái)12.2512.253.2010.0010.003.40臺(tái)后土壓分段頂壓強(qiáng)0.007.2812.8042.730.000.00分段底壓強(qiáng)7.2812.8042.7344.580.000.00分段水平力70.41147.57577.57174.620.000.00970.17970.17力距分段底0.530.542.670.200.8010.00力距承臺(tái)底10.239.044.671.800.800.00承臺(tái)底彎矩720.071334.762695.00314.070.000.005063.895063.89車道等代分段頂壓強(qiáng)2.422.422.422.420.000.00分段底壓強(qiáng)2.422.422.422.420.000.00分段水平力46.7835.5350.279.670.000.00142.24142.24力距分段底0.790.603.250.200.8010.00力距承臺(tái)底10.499.105.251.800.800.00承臺(tái)底彎矩490.71323.30263.9217.400.000.001095.331095.33車輛等代分段頂壓強(qiáng)0.000.000.000.000.000.00分段底壓強(qiáng)0.000.000.000.000.000.00分段水平力0.000.000.000.000.000.000.000.00力距分段底0.790.603.250.200.8010.00力距承臺(tái)底10.499.105.251.800.800.00承臺(tái)底彎矩0.000.000.000.000.000.000.000.00注：1、“地線”指地面線所在位置，介于肋底與承臺(tái)底之間。2、“力距分段底”指某分段內(nèi)水平土壓力作用點(diǎn)到該段底部的距離。3、土壓力僅計(jì)算至地面線。全承臺(tái)底截面臺(tái)前溜坡土壓力計(jì)算表(表5_7)分段位置背墻蓋梁肋臺(tái)身肋底~地線地線~承臺(tái)底樁基承臺(tái)底合計(jì)地面線合計(jì)分段長(zhǎng)度0.000.486.500.401.6020.008.987.38段底距頂0.000.486.987.388.9828.98作用寬度整個(gè)橋臺(tái)12.2512.253.2010.0010.003.40溜坡土壓力分段頂壓強(qiáng)0.000.001.6423.910.000.00分段底壓強(qiáng)0.001.6423.9125.280.000.00分段水平力0.004.83265.7998.390.000.00369.02369.02力距分段底0.790.162.310.200.8010.00力距承臺(tái)底10.498.664.311.800.800.00承臺(tái)底彎矩0.0041.871144.53176.920.000.001363.321363.32全承臺(tái)底截面土壓力匯總表(表5_8)截面臺(tái)后土壓力對(duì)應(yīng)彎矩溜坡土壓力對(duì)應(yīng)彎矩車道土壓力對(duì)應(yīng)彎矩車輛土壓力對(duì)應(yīng)彎矩承臺(tái)底970.175063.89-369.02-1363.32142.241095.330.000.00地面線970.175063.89-369.02-1363.32142.241095.330.000.00注：1、臺(tái)后、臺(tái)前溜坡土壓力系數(shù)u分別是0.2361、0.1757，填土容重r=19.5kN/m3。土壓力強(qiáng)度=u*r*h，h為計(jì)算點(diǎn)以上土層高。2、溜坡線與蓋梁河心側(cè)豎直線交點(diǎn)到臺(tái)后填土頂?shù)木嚯x2.3m。活載支反力作用截面1內(nèi)力表(表7_1)--臺(tái)身坡頂截面截面1加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2水平力人群邊孔搭板000000000邊孔加載000000000搭板加載0000000001輛車輛邊孔搭板0000000046邊孔加載0000000046搭板加載00000000461列車道邊孔搭板502-243-2814468-227-623069邊孔加載45514-26-142413-56-269搭板加載295-192-1711275-179-3624692列車道邊孔搭板796-386150-73730-35483-4069邊孔加載7222213646622076269搭板加載468-30488-57429-27949-3269注：1、水平力引起的彎矩未計(jì)入本表，組合時(shí)以正反方向作用計(jì)算，未計(jì)入沖擊力。2、每根肋由橫向分配系數(shù)計(jì)算得到最大、最小豎直力，并計(jì)入浮力(N1max對(duì)應(yīng)低水位，N1min對(duì)應(yīng)設(shè)計(jì)水位)。3、活載支反力引起的順橋向每根肋板彎矩由分配給肋板最大豎直力計(jì)算得到。一般截面強(qiáng)度和裂縫由水平力引起的彎矩控制。4、表中車輛荷載不加載，未計(jì)入車輛荷載引起的豎直力和制動(dòng)力?；钶d支反力作用截面1沖擊力表(續(xù)表7_1)--臺(tái)身坡頂截面截面1加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM21輛車輛邊孔搭板00000000邊孔加載00000000搭板加載000000001列車道邊孔搭板150-73-84140-68-189邊孔加載1364-801274-17-1搭板加載88-57-5383-54-1172列車道邊孔搭板239-11645-22219-10625-12邊孔加載21764111986231搭板加載140-9126-17129-8415-10注：1、邊孔搭板均加載、邊孔加載、搭板加載時(shí)的沖擊系數(shù)分別是0.3、0.3、0.3?；钶d支反力作用截面2內(nèi)力表(表7_2)--臺(tái)身坡中截面截面2加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2水平力人群邊孔搭板000000000邊孔加載000000000搭板加載0000000001輛車輛邊孔搭板0000000046邊孔加載0000000046搭板加載00000000461列車道邊孔搭板502-556-2831468-519-626869邊孔加載455-271-2615424-253-563369搭板加載295-376-1721275-351-3646692列車道邊孔搭板796-884150-166730-81083-9269邊孔加載722-430136-81662-39476-4569搭板加載468-59788-112429-54749-6269注：1、水平力引起的彎矩未計(jì)入本表，組合時(shí)以正反方向作用計(jì)算，未計(jì)入沖擊力。2、每根肋由橫向分配系數(shù)計(jì)算得到最大、最小豎直力，并計(jì)入浮力(N1max對(duì)應(yīng)低水位，N1min對(duì)應(yīng)設(shè)計(jì)水位)。3、活載支反力引起的順橋向每根肋板彎矩由分配給肋板最大豎直力計(jì)算得到。一般截面強(qiáng)度和裂縫由水平力引起的彎矩控制。4、表中車輛荷載不加載，未計(jì)入車輛荷載引起的豎直力和制動(dòng)力?；钶d支反力作用截面2沖擊力表(續(xù)表7_2)--臺(tái)身坡中截面截面2加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM21輛車輛邊孔搭板00000000邊孔加載00000000搭板加載000000001列車道邊孔搭板150-167-89140-156-1821邊孔加載136-81-85127-76-1710搭板加載88-113-5683-105-11142列車道邊孔搭板239-26545-50219-24325-28邊孔加載217-12941-24198-11823-13搭板加載140-17926-34129-16415-19活載支反力作用截面3內(nèi)力表(表7_3)--臺(tái)身底截面截面3加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2水平力人群邊孔搭板000000000邊孔加載000000000搭板加載0000000001輛車輛邊孔搭板0000000046邊孔加載0000000046搭板加載00000000461列車道邊孔搭板502-870-2849468-812-6210769邊孔加載455-555-2631424-518-566869搭板加載295-560-1732275-523-3669692列車道邊孔搭板796-1381150-260730-126683-14569邊孔加載722-881136-166662-80776-9269搭板加載468-88988-167429-81549-9369注：1、水平力引起的彎矩未計(jì)入本表，組合時(shí)以正反方向作用計(jì)算，未計(jì)入沖擊力。2、每根肋由橫向分配系數(shù)計(jì)算得到最大、最小豎直力，并計(jì)入浮力(N1max對(duì)應(yīng)低水位，N1min對(duì)應(yīng)設(shè)計(jì)水位)。3、活載支反力引起的順橋向每根肋板彎矩由分配給肋板最大豎直力計(jì)算得到。一般截面強(qiáng)度和裂縫由水平力引起的彎矩控制。4、表中車輛荷載不加載，未計(jì)入車輛荷載引起的豎直力和制動(dòng)力?；钶d支反力作用截面3沖擊力表(續(xù)表7_3)--臺(tái)身底截面截面3加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM21輛車輛邊孔搭板00000000邊孔加載00000000搭板加載000000001列車道邊孔搭板150-261-815140-244-1832邊孔加載136-166-89127-155-1720搭板加載88-168-5983-157-11212列車道邊孔搭板239-41445-78219-38025-43邊孔加載217-26441-50198-24223-28搭板加載140-26726-50129-24415-28活載支反力作用截面4內(nèi)力表(表7_4)--整體承臺(tái)底截面截面4加載方式活載豎直力活載彎矩沖擊豎直力沖擊彎矩水平力人群邊孔搭板00000.0邊孔加載00000.0搭板加載00000.01輛車輛邊孔搭板000092.0邊孔加載000092.0搭板加載000092.01列車道邊孔搭板440-763132-229133.3邊孔加載399-486120-146133.3搭板加載258-49178-147133.32列車道邊孔搭板880-1526264-458139.0邊孔加載798-973239-292139.0搭板加載517-982155-295139.0注：1、水平力引起的彎矩未計(jì)入本表，組合時(shí)以正反方向作用計(jì)算。2、表中車輛荷載不加載，未計(jì)入車輛荷載引起的豎直力和制動(dòng)力。肋板臺(tái)身截面1內(nèi)力合計(jì)表(表8)--臺(tái)身坡頂截面內(nèi)容加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2恒載無梁填土(Ⅰ)544-104544-1044467944679恒載架梁填土(Ⅰ)1332-801332-8011781011178101恒人1輛雙孔河心向1332-101332-1011781711178171邊孔河心向1332-101332-1011781711178171雙孔河岸向1332-1501332-150117831117831搭板河岸向1332-1501332-150117831117831恒人1道雙孔河心向1984-22112961131786-181098315邊孔河心向192411312999417292931105274雙孔河岸向1984-5021296-1681786-299109835搭板河岸向1716-4351311-1721535-237113126恒人2道雙孔河心向2368-407152712126-1831286224邊孔河心向2271123150910020383021276280雙孔河岸向2368-6881527-2802126-4641286-57搭板河岸向1941-5811447-2601735-3671241-46注：1、NMax對(duì)應(yīng)低水位，NMin對(duì)應(yīng)設(shè)計(jì)水位。2、表中內(nèi)力值為代數(shù)和用于樁長(zhǎng)計(jì)算，彎矩指向河心為正，指向河岸為負(fù)。3、活載支反力引起的順橋向每根肋板彎矩由分配給肋板最大豎直力計(jì)算得到。一般截面強(qiáng)度和裂縫由水平力引起的彎矩控制。4、表中車輛荷載不加載，未計(jì)入車輛荷載引起的豎直力和制動(dòng)力?；钶d組合說明表++|最不利活載組合|支座水平力|邊孔支座|搭板支撐|活載土壓力|備注||+++++||未架梁,填土(組合Ⅰ)|不計(jì)|不計(jì)|不計(jì)|不計(jì)|無活載豎直力||+++++||恒載(組合Ⅰ)|不計(jì)|不計(jì)|不計(jì)|不計(jì)|無活載豎直力||+++++||雙孔河心向(組合Ⅱ)|向河心<|計(jì)|計(jì)|向河心<|邊孔搭板均加載||+++++||邊孔河心向(組合Ⅱ)|向河心<|計(jì)|不計(jì)|向河心<|邊孔加載||+++++||雙孔河岸向(組合Ⅱ)|>向河岸|計(jì)|計(jì)|不計(jì)|邊孔搭板均加載||+++++||搭板河岸向(組合Ⅱ)|>向河岸|不計(jì)|計(jì)|不計(jì)|搭板加載||+注：1、河心方向控制河岸側(cè)配筋，河岸方向控制河心側(cè)配筋。2、支座水平力?。篴邊孔搭板均加載、b邊孔加載、c搭板加載中對(duì)應(yīng)的水平力，見表5。3、括號(hào)中的“組合Ⅰ”、“組合Ⅱ”指規(guī)范JTJ021-89第2.1.2條的組合規(guī)定。肋板臺(tái)身截面1內(nèi)力合計(jì)表(表8_1作用短期效應(yīng)組合)--臺(tái)身坡頂截面內(nèi)容加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2恒載無梁填土(Ⅰ)544-104544-1044467944679恒載架梁填土(Ⅰ)1332-801332-8011781011178101恒人1輛雙孔河心向1332-101332-1011781711178171邊孔河心向1332-101332-1011781711178171雙孔河岸向1332-1501332-150117831117831搭板河岸向1332-1501332-150117831117831恒人1道雙孔河心向1684-75131310515051181135298邊孔河心向165110513159414752861139275雙孔河岸向1684-3561313-1761505-163113517搭板河岸向1539-3201321-1781370-129115212恒人2道雙孔河心向1890-1751437441689291236248邊孔河心向183811014289816412911231278雙孔河岸向1890-4561437-2371689-2521236-33搭板河岸向1660-3991394-2261478-1991212-27注：1、短期效應(yīng)組合用于裂縫計(jì)算。頻遇值系數(shù)：汽車0.7，人群1，制動(dòng)力(或摩阻力)、溫度力1，等代土壓力1。2、表中內(nèi)力值為代數(shù)和用于樁長(zhǎng)計(jì)算，彎矩指向河心為正，指向河岸為負(fù)。3、車道荷載與車輛荷載支反力未計(jì)入沖擊力作用，計(jì)入與否由用戶給定。肋板臺(tái)身截面1內(nèi)力合計(jì)表(表8_2作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合)--臺(tái)身坡頂截面內(nèi)容加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2恒載無梁填土(Ⅰ)544-104544-1044467944679恒載架梁填土(Ⅰ)1332-801332-8011781011178101恒人1輛雙孔河心向1332-101332-1011781711178171邊孔河心向1332-101332-1011781711178171雙孔河岸向1332-1501332-150117831117831搭板河岸向1332-1501332-150117831117831恒人1道雙孔河心向1533-2132110013651861153289邊孔河心向151410013229513472821155276雙孔河岸向1533-2831321-1811365-9511538搭板河岸向1450-2631326-1821288-7611635恒人2道雙孔河心向1651-5913926614701351211261邊孔河心向162110413879714422851208278雙孔河岸向1651-3401392-2151470-1461211-20搭板河岸向1520-3081368-2091349-1161197-17注：1、長(zhǎng)期效應(yīng)組合用于裂縫計(jì)算。準(zhǔn)永久值系數(shù)：汽車0.4，人群0.4，制動(dòng)力(或摩阻力)、溫度力1，等代土壓力1。肋板臺(tái)身截面1內(nèi)力組合表(表9)--臺(tái)身坡頂截面內(nèi)容加載方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2恒載無梁填土(Ⅰ)810-93810-93682126682126恒載架梁填土(Ⅰ)1599-701599-7014131481413148恒人1輛雙孔河心向15992815992814132461413246邊孔河心向15992815992814132461413246雙孔河岸向1599-1481599-148141370141370搭板河岸向1599-1481599-148141370141370恒人1道雙孔河心向2512-26715472012265-191301419邊孔河心向2426201155217421864171311391雙孔河岸向2512-6601547-1632265-413130184搭板河岸向2135-5661569-1681914-325134773恒人2道雙孔河心向3049-5271872432741-2501565320邊孔河心向2913215184618326174301551398雙孔河岸向3049-9201872-3202741-6431565-44搭板河岸向2451-7711759-2922194-5071502-28注：1、表中數(shù)據(jù)用于強(qiáng)度(即鋼筋面積)計(jì)算，內(nèi)力值已計(jì)入荷載分項(xiàng)系數(shù)(見2004通用橋規(guī)4.1.6條)。2、分項(xiàng)系數(shù)：混凝土1.2，水浮力1，人群荷載1.4，汽車荷載1.4，制動(dòng)力等1.4，土壓力1.4，等代土壓力1.4。3、可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)ψc=0.8，用于人群荷載、制動(dòng)力(摩阻力)等產(chǎn)生的效應(yīng)。4、當(dāng)制動(dòng)力(摩阻力)等產(chǎn)生的效應(yīng)超過汽車荷載效應(yīng)(恒+車道+人群)，不計(jì)組合系數(shù)ψc。5、河心方向、河岸方向組合含義見《肋板臺(tái)身截面1內(nèi)力合計(jì)表(表8)》。6、NMax對(duì)應(yīng)低水位，NMin對(duì)應(yīng)設(shè)計(jì)水位。7、內(nèi)力組合值用于強(qiáng)度配筋計(jì)算，已計(jì)入沖擊力作用。肋板臺(tái)身截面1配筋表(表10)--臺(tái)身坡頂截面內(nèi)容最不利布載軸力彎矩裂縫C2筋面積裂縫mm計(jì)算鋼筋采用根數(shù)河岸側(cè)抗彎強(qiáng)度筋全為0810-930.0016河心側(cè)抗彎強(qiáng)度筋全為0810-930.008河岸側(cè)抗裂恒人1道邊孔河心向,2肋14752861.49311.40.1502316河心側(cè)抗裂恒人2道雙孔河岸向,1肋1890-4561.37310.20.176848注：1、“抗彎”由內(nèi)力組合表(已計(jì)入荷載分項(xiàng)系數(shù))計(jì)算鋼筋面積并反算鋼筋根數(shù)，“抗裂”由內(nèi)力合計(jì)表(短期效應(yīng)計(jì)入頻遇值系數(shù)，長(zhǎng)期效應(yīng)計(jì)入準(zhǔn)永久值系數(shù))計(jì)算鋼筋根數(shù)。2、裂縫寬度限值0.2mm。3、河岸一側(cè)主筋Ⅱ級(jí)鋼16根，直徑22mm，保護(hù)層6cm；河心一側(cè)主筋Ⅱ級(jí)鋼8根，直徑18mm，保護(hù)層6cm。4、混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，肋板寬1.1m，計(jì)算截面高度1.5m。5、河心方向、河岸方向組合含義見《肋板臺(tái)身截面1內(nèi)力合計(jì)表(表8)》。6、河心側(cè)短期彎矩作用值285.56，長(zhǎng)期彎矩作用值281.75，C2值1.493。短期豎直力1474.77，長(zhǎng)期豎直力1347.44，C2值1.457，未使用。7、河岸側(cè)短期彎矩作用值-456.13，長(zhǎng)期彎矩作用值-340.36，C2值1.373。短期豎直力1890，長(zhǎng)期豎直力1651.07，C2值1.437，未使用。8、配筋計(jì)算時(shí)計(jì)入彎矩偏心距增大系數(shù)η=1，裂縫計(jì)算時(shí)計(jì)入彎矩偏心距增大系數(shù)ηs=1。9、表中配筋計(jì)算時(shí)桿件的計(jì)算長(zhǎng)度L0等于計(jì)算截面與臺(tái)頂距離乘上桿件穩(wěn)定系數(shù)。即L0=1.2*1.4=1.68m。肋板臺(tái)身截面2配筋表(表13)--臺(tái)身坡中截面內(nèi)容最不利布載軸力彎矩裂縫C2筋面積裂縫mm計(jì)算鋼筋采用根數(shù)河岸側(cè)抗彎強(qiáng)度筋全為01010-1000.0016河心側(cè)抗彎強(qiáng)度筋全為01010-1000.008河岸側(cè)抗裂恒載無梁填土(Ⅰ),2肋6131511.5003.80.0000116河心側(cè)抗裂恒人2道雙孔河岸向,1肋2057-14851.41115.30.176368注：1、“抗彎”由內(nèi)力組合表(已計(jì)入荷