300MW汽輪機課程設計

.300MW汽設（告）學班姓學

院：級：名：號：二O一

.300MW汽輪熱力計一熱參選1.型:N300-16.67/537/537機組形式為亞臨界、一次中間再熱、兩缸兩排氣。額定功率:Pel=300MW;高壓缸排氣壓力prh=p2=3.8896MPa;中壓缸排汽壓力p3=p4=0.7979Mpa;凝汽器壓力Pc=0.004698Mpa;汽輪機轉速n=3000r/min;2.他參數:給水泵出口壓力Pfp=19.82MPa;凝結水泵出口壓力Pcp=5.39MPa;機械效率?ni=0.99;發(fā)電機效率?g=0.99;加熱器效率?h=0.98;3.對內效率估計根據已有同類機組相關運行數據選擇汽輪機的相對內效率：高壓缸，?riH=0.875;中壓缸，?riM=0.93;低壓缸?riL=0.86;4.失的估算主汽閥和調節(jié)汽閥節(jié)流壓力損失：Δp0=0.8335MPa;再熱器壓損ΔPrh=0.1Prh=0.3622MPa;中壓缸聯合氣閥節(jié)流壓力損失ΔP‘rh=0.02Prh=0.07244MPa;中低壓缸連通管壓力損失Δps=0.02ps=0.0162MPa;低壓缸排氣阻力損失Δpc=0.04pc=0.1879KPa;

.二、熱過程線的擬1.在焓熵圖,根據新蒸汽壓力p=16.67和新蒸汽溫度t=可確定汽輪機進氣狀態(tài)點000（主汽閥前并查的該點的比焓值h=3396.13,熵s=6.4128,比體積v=0.019896。0002.在焓熵圖,根據初壓p=16.67和主汽閥和調節(jié)氣閥節(jié)533.62流壓力損失Δp=000.8335以確定調節(jié)級級前壓力p

‘

0

=p-Δp=15.8365然后根據p00

‘

0

和h的交點可以確0定調節(jié)級級前狀態(tài)點并查的該點的溫度t

‘

0

比熵s

’

0

=6.4338，比體積v‘

0

=0.0209498。3.在焓熵圖上,根據高壓缸排氣壓ps可以確定高壓缸理想出口rh0狀態(tài)點為2t，并查的該點比焓值h=3056.864,度=335.743,比體積v=0.066192,HtHtHt由此可以得到高壓缸理想比焓降ΔHt

H

=h-h=339.266進而可以確定高壓缸實際比焓降0HtΔH

i

H

=ΔH

t

H

×riH

=296.8578,再根據h’ΔHM和p可以確定高壓缸實際出口狀態(tài)并查rhis得該點比焓值h=3099.2722,度t=351.3652,比體積v=0.0687,s=6.6058。HH4.在焓熵圖上，根據高壓缸排氣壓力=3.8896再熱器壓損Δp=0.3622可以確定rhrh熱再熱壓力p

’

rh

=p-Δp=3.5274,然后根據prhrh

’

rh

和再熱蒸汽溫度t=537確定中壓缸進氣th狀態(tài)點為壓缸聯合氣閥前該點的比焓值

’

rh

=3535.213熵

rh

=7.2612,比體積v

’

rh

=0.1036。5.在焓熵圖上，根據熱再熱壓力p=3.5274中壓缸聯合氣閥節(jié)流壓力損失p’=rhrh0.07244可以確定中壓缸氣閥后壓力

’’

rh

=p

’

rh

-Δp

’

rh

=3.45496然后根據

’’

rh

與h

’

rh的交點可以確定中壓缸氣閥狀態(tài)點4并查得該點的溫度t

’’

h

=比熵s

’’

rh

=7.2707，比體積v’’=0.1058。若將中、低壓缸的過程線畫為一條圓滑曲線，則在前面⑤rh步之后進行如下步驟：在焓熵圖上，根據凝汽器壓力pc=0.004698和低壓缸排汽阻力損失Δpc=0.0001879可以確定低壓缸排汽壓力pc’=pc+Δpc=0.004886在焓熵圖上，根據凝汽器壓力pc=0.004698srh’=可以確定低壓缸理想出口狀態(tài)為5t得該點比焓值hct=

.2206.2649,溫度tct=31.7711,比體積vct=25.5529,干度xct=0.9854由此可以得到汽輪機中壓缸實際比焓降ΔHiML=ΔHtML*riML=1142.8956,再根據’、ΔHiML、和pc’可以確定低壓缸實際出口狀態(tài)點5并查得該點比焓值hc5=2392.3177,溫度tc5=31.7705比體積vc5=27.4935干度xc5=。考慮低壓缸末級余速損失，則計算δhc2=0.02*ΔHtML=26.5798,然后沿壓力線下移’下移26.5798得6點，并查得該點比焓值hc6=2395.922，溫度tc6=31.7715，比體積27.8851,干度xc6=0.9328，則用直線連接4、點，在中間‘點中間處沿壓力線下移7KJ/Kg7點，光滑連接4、7、5點，則由0.1.2.3.4.7.5連接的線即為該機組在設計工況下的近似熱力過程線見附錄1）一、汽機進汽量計m，3%，設計功率為300MW，則00

0.99

911.32t/二、抽會熱系統熱衡初步算1.給水溫度選取根16.67，可以求得對應下的飽和水溫t0

，溫度t

fw

t272.3s02.回熱抽汽數的選選擇8段回熱抽汽，采用“三高、四低、一除氧”的形式，高壓加熱器采用內置式蒸汽冷卻器和內置式疏水冷卻器抵押加熱器采用內置式疏水冷卻器高壓加熱器疏水手機方式為逐級自流到除氧器，低壓加熱器疏水收集方式為逐級自流到凝汽器(也可根基設計需要在最后幾級選擇一個或兩個疏水)其加熱器包括除氧器的編號從抵押到高壓一次排列，為1號。給水泵驅動方式為汽動。擬定的原則性熱力系統圖如圖所。（見附錄2）3.除氧器工壓力的擇除氧器滑壓運行，在設計工況下工作壓力選為P0.7614d4.各加熱器水參數算已知：

t.t高壓加熱器上端，，；下端差℃（j13j低壓加熱器上端2.8℃（j℃（jjj各段抽氣壓（jjj給水溫度t

fw

凝汽器壓對應下的飽和水溫，即凝結水溫t31.7除氧器工作壓對應下的飽和水溫,即除氧器水箱出口水溫tdd由等溫升法可得5~8低壓加熱器水側溫升t-15，其中凝結水d泵及軸封加熱器溫升取1℃。8號低壓加熱器入口水

8

；8號低壓加熱器出口水

由凝結水泵出口壓力

cp

和可得8號低壓加熱器入口水比

148.01kJkg；由凝結水泵出口壓力

p

cp

和

t

8

可得8號低壓加熱器出口水比kJkg；w8號低壓加熱器凝結段的飽和水溫thkJkg；b88888號低壓加熱器汽側工作壓力

8

MPa

；8段抽汽壓力

pMPa8

；8號低壓加熱器疏水溫度shkJ。s（2）7號低壓加熱器。

38.6；8號低壓加熱器疏水比焓87號低壓加熱器入口水t

w

低壓加熱器出口水比焓；w7號低壓加熱器出口水

w

由凝結水泵出口壓力

cp

和

t

w7

可得7號低壓加熱器出口水比hw

kJ；7號低壓加熱器凝結段的飽和水溫tb

w

89.28kJkg；77號低壓加熱器汽側工作壓力

7

0.073

；7段抽汽壓力

p7

；7號低壓加熱器疏水溫ts7h280.23kJkgs（3）6號低壓加熱器。

7

；7號低器疏水比焓76號低壓加熱器入口水t

w

號低加熱器出口水比焓

h7

kJ

；6號低壓加熱器出口水

w6

113.12；由凝結水泵出口壓力

p

cp

和

t

w6

可得6號低壓加熱器出口水比hw6號低壓加熱器凝結段的飽和水溫tb6

w6

6

115.92h；b6號低壓加熱器汽側工作壓力

p

；6段抽汽壓力

p0.1955MPa6

；

tp’t)tp’t)6號低壓加熱器疏水溫度ts6hkJ。s（4）5號低壓加熱器。

.；6號低壓加焓65號低壓加熱器入口水

6

113.12號低壓加熱器出口水比焓

h6

kJ

；5號低壓加熱器出口水

w5

；由凝結水泵出口壓力

p

cp

和

t

w5

可得5號低壓加熱器出口水比kJ；w5號低壓加熱器凝結段的飽和水溫thkJkg；bw5555號低壓加熱器汽側工作壓力

p'

；5段抽汽壓力

p0.436835

；5號壓溫t118.725熱焓swhkg。s（5）1號高壓加熱器根據給水溫度，可以得到1號高壓加熱器出口水溫

tfw

272.3

；由給水泵出口壓力

p

和w可得1號高加熱器出口水比；w1號高壓加熱器凝結段和飽和水溫度

t1w

1

270.7

；

kJ1

；1號高壓加熱器汽側工作壓力（6）2號高壓加熱器

5.56335MPa1

；1段抽汽壓力；一般將高壓缸的排汽的一部分作為2段抽汽2抽汽壓力

pMPa2rh

；2號高壓加熱器汽側工作壓力

p3.622MPa

；2號高壓加熱器凝結段的飽和水溫度

t241b

；

hkgb2

；2號高壓加熱器出口水

2

239；由給水泵出口壓力

fp

和

t

可得2號高壓加熱器出口水比焓

h

kg

；1號高壓加熱器疏水溫度s1h1069.3kg；（7）3號高壓加熱器

244.61比焓1為了降低再熱器后抽汽的參數靈活應用等溫升法使號高壓加熱器溫升是3號高壓加熱器的1.5倍，即

t-t.(w13

，若水泵溫升取

3.

，則t

3.4d

；可得

t

w

；由給水泵出口壓力

p

和

t

w3

可得3號高壓加熱器出口水比焓

hkJw

；由給水泵出口壓力

fp

和

t

可得3號高壓加熱器入口水比焓

h

737.66kg

；

；pp’4.；pp’43號高壓加熱器凝結段的飽和水溫度

tbw3

h850.32kgb

；3號高壓加熱器汽側工作壓力

’

；3段抽汽壓力3。3號高壓加熱器疏水溫度

ts

w

177.43

；3號高壓加熱器疏水焓h752.02kJ。2號壓水度h876.26kg。（8）除氧器

ts2w32

；2號熱比焓除氧器工作壓力

pp0.7614

；水溫

td

；四段抽汽壓力

p0.814

,出口水比焓

hd

。擬定的各回熱加熱器汽水參數下表所示。300MW汽式汽輪加熱器水參數表項目單H1

H2

H3H4(HD

H5H6H7

H8SGC位

)回抽汽壓MPa5.9熱力2

3.622

1.640.81

0.430.196855

0.07766

0.026—0.00539抽抽汽溫汽度

383

317

433

335

262196

117

X=0.975

—34.2抽氣比KJ/313焓值Kg5.7

3019.33

3325.82

3130.6

29892862.4.94

2664.53

2560.38

—2386.8抽氣壓%

6

6

6

6

6

6

6

6

——損項目單

H1H2

H3

H4

H5

H6

H7

H8

SGC位回加熱器MPa熱氣測壓抽j汽

5.56335

3.401.539478

0.7614

0.410.180.070.02450.06383095

—下的飽和水溫

270.

241199.54

168.4144.117.91.264.6456928

9834.2.1tbj下的飽Kj/和水比kgbj

71188.66

1042850.3.32

712.2606.493.381.270.7734234

41143.31.42抽氣放Kj/熱kg

2066

21432573..078

2418.4

2483246923822389.4.97.73.77.4

.（h-）jj疏上端差水

-10.6

002.82.82.82.8_—j下端差j

5.6

5.65.605.65.65.65.6_—疏水溫度t

246.6

205.177.4_14

120.94.067.440.87284

__（疏水冷卻器出口水溫）疏水比Kj/

10876.752.0

712.2505.393.281.170.91_

_

kg

69262.3

432183疏水放Kj/

_193.124.2

__112.111.110.92_

_

j

kg

044

2238水加熱器側出口水

272.

241199.54

171.8141.115.88.461.84/1676128

3534.2.2t

3

8.4加熱器MPa19水側壓.8

19.819.820.7521.731.731.731.732

1._73pw加熱器Kj/出口水kg比焓wj

21193.26

1044858.2.718

737.6595.482.370.259.7814143.36/75765869.12.203給水比Kj/

14186.120.6

116.6

112.111.111.110.755.143.3焓升

j

kg

8.43255

3

92790873*表示給水泵后比焓值5.回熱系統平衡初計算（1）1號高壓加熱器。1號高壓加熱器平衡如圖所示，根據表面式加熱器熱平衡原理可列出方程

117.117h=fww1w2=0.07334178h1（2）2號高壓加熱器。2號高壓加熱器平衡如圖所示，根據表面式加熱器熱平衡原理可列出方程-h-）fww3=0.082342123h-h2（3）3號高壓加熱器。3號高壓加熱器熱平衡圖如圖所示，根據表面式加熱器熱平衡器原理可列出方程

h

w3

w4

/

hhs3

hs

s3

（4）除氧器。除氧器熱平衡圖如7-22所示。根據混合加熱式熱平衡原理可列出方程4

fw

sw

/

hh45

3

s3w

c413（5）5號低壓加熱器。5號低壓加熱器熱平衡圖如圖所示，根據表面式加熱器熱平衡原理可列出方程

5

c

hwh55

=0.03569757（6）6號低壓加熱器：6號低壓加熱器熱平衡圖如圖所示，根據表面式加熱器熱平衡原理可列出方程6

c4w5566

=0.03391274（7）7號低壓加熱器。7號低壓加熱器熱平衡圖如圖所示，根據表面式加熱器熱平衡原理可列出方程(h)/)=c4w7w8h6h7s

（8）8號低壓加熱器。8號低壓加熱器熱平衡圖如圖所示，根據表面式加熱器熱平衡原理可列出方程

8dl.8dl(h')/)(h)=wc7s88

=0.063427658c457三、閥漏氣量、軸漏氣量給水泵汽輪用汽估（1）閥桿漏氣包括主汽閥及調節(jié)汽閥閥桿漏氣

和中壓缸聯合氣閥漏氣

v

，可根據相應狀態(tài)的公式計算出漏氣量，前者約為總汽量的，后者約為總進氣量的0.4%。（2）軸封漏氣包括高壓缸后軸封漏汽

sg1

和中壓缸后軸封漏汽

sg2

，可根據相應狀態(tài)對應的公式計算出漏汽量，前者約為總進汽量的，后者約為總進汽量的0.1%。（3）給水泵汽輪機用汽量DT

afwfpDTri

fwfpddrimpu

四、調級的選擇和算()

基本參(1)

調節(jié)級的形式為單列調節(jié)級(2)

調節(jié)級的比焓降為85

kJkg(3)

調節(jié)級的速比

x0.439802a(4)

調節(jié)級平均直徑m

60x

a

2

0t

(5)

調節(jié)級的反動度

0.08m(6)

部分進氣由

nnsin

確定調節(jié)級的葉高和部分進汽度須使l

與

之和為最小，求得

e0.89(7)

氣流出口角和設計中選用亞音速噴嘴葉柵其型號為TC-A有關參數為：相對節(jié)t0.65~0.85,進氣100氣0(8)

動葉柵選用型號TP-2，有關參數相對節(jié)距t0.58~0.65，進氣角

1

出氣角

2

具體上，設計中選取噴嘴汽流出汽，動葉汽流出汽角()調節(jié)級細計算

ppn1噴嘴部分的算（1）調節(jié)級的進口參數及調節(jié)級的滯止理想比焓降

0t

。調節(jié)級進口參數即為高壓缸進口參數，由于進口調節(jié)級的汽流速度很小，可以近似認為滯止參數與進口參數相等。由擬定熱力程線的步驟可得：'MPa，t533.62，T0T0hT

h3396.13kj，s0

'6.4338/(kg

)vT

0.0209498

/kg，由前面選取其理想比焓降為0kJ/。t（2）調節(jié)級進氣量進入高壓缸前各種閥門及連接處漏氣Gt/h1故進入調節(jié)級的汽量Gkgs1則調節(jié)噴嘴流Gkg/nT（3）平均反動度的確m（4）噴嘴的滯止理想焓降

0

078.2/kgmt（5）噴嘴出口汽汽流速度

ct

與

c2t

395.47m/s

1

383.6102mst式中——噴嘴速度系數（6）噴嘴出口等比熵出口參數

t

、

v1

、1。由T和n求出噴嘴出口理想比焓降

t

為hkJ/kg1n該過程為等比熵膨脹過程，由h/、tT

6.4338kJ

o

C)水蒸氣h-s圖得出口比體0.0253mt（7）噴嘴壓比

/，噴嘴出口壓力p12.433MPa。

ppT

由此可知噴嘴中為亞音速汽流采用漸縮噴嘴選噴嘴型號為

15.1、sin

。（8）噴嘴出口面積

An

。因為噴嘴中是亞音速流動，故

An

為A

1tt

cm

式中

n

——噴嘴流量系數。（9）級的假想速度

c

a

T

ms（10）記得圓周速度

uxmaa

nhpAll.nhpAll（11）噴嘴高度

l

nAln20mmem為了設計制造方便，取噴嘴的計算高度為整數值，這里lmmn（12）噴嘴損失

n

0

kJ（13）噴嘴出口比焓值

h1

hh11

h3321.9/n由、查得s6.439/(kg1

，v0.0253725/kg1

。（14）求動葉進口汽流相對速度

w

1

c

/s

hw1

w212000

22.84/2動葉部分計（1）動葉出口相對速度

w2t

和

w

w02tt

w21

m/w225.2314ms22t式中

——動葉速度系數與與2t的關系曲A-1得0.925

。（2）動葉等比熵出口參數

2t

與

v

2t

h03315.1kJkgt由

2t

，kJ/(，查

vmt

/kg，動出口壓力p

。（3）動葉出口面積式中——動葉流量系數

Gvtw

cm

b

—動葉進口流量，未考慮葉頂漏氣量，即取G246.81kg/b

。（4）動葉高度。由m1

/、v0.0258042

/kg可知，進出口比體積相差不大，故可取

l'b

，根據噴嘴高度n

有

lbtr式中

tr

——葉頂蓋度，mmt——葉根蓋度，mmr（5）動葉汽流出口角

2

Al

式中，dbm

wc2u0u.wc2u0u因

2

20.03433根據動靜葉的工作條件和配對要求，動葉型號選用型（6）作動葉出口速度三角形。由2、確定速度三角形22

cos

82.8845aresin

sin2aresin68.50788（7）動葉損失

bb

w22t2

kJ/（8）動葉出口比焓值

h22

hh2tbp查的=6.4446KJ/（kg·K=0.02588462

3

/kg（9）余速損失

c2

83.92h222000

kJ/kg（10）輪周損失

u4.6216212.33647kJ/kgun2（11）輪周有效比焓降

uut

8572.66353/kgu（12）輪周效率

u調速后余速不可利用，系數

1

0u

85.48651%E00tc2（13）校核輪周效率

uP(coscos)u12P72.985.49023%Eu0.4359%1%，誤差在允許范圍內。u

luf.luf3級內其他損的計算(1)葉高損

hl

kgl(2)扇形損失

b

2

0.0216/0(3)葉輪摩擦損失f由前面m1

3

/,0.02588462

3

/kg

10.02562855m/udm

hf

fG

1.30kJ/(4)部分進汽損失

he鼓風損失

e

c

a

斥汽損失x0.0308ea式中—噴嘴級數，取6n故有

e

w

s

0.0324所以

e

e

EkJ/kg0(5)級內各項損失之和

/kglfe(6)下一級入口參數h'3335.849/kg由h'

,p查的s

6.4611kJ/v

0.0260679

/kgt

2

o

H.H4級效率與內率的計（1）級的有效比焓ii（2）級效率i

hkJ/i（3）級的內效率i

iE0

0.755899Pii五、壓級的級數確和比焓分配()

高壓缸1.進入高壓缸第一壓力級的流量t/s1l1式中

—高壓缸平衡環(huán)漏氣，估計為l2.高壓缸第一壓力級直徑1

nl

n

Gx1a1n

1

3.高壓缸末級直徑的確定GG821.66t/h/s10GdzzzHmm4.高壓缸非調節(jié)級級數的確定（1）直徑和速比變化規(guī)律確定。汽輪機非調節(jié)級級數的確定，可以采用圖解法。具體的做法就是在坐標紙上，畫出橫坐標AB表示本汽缸第一壓力級和最后一級之間的中心距離AB的長度可以任意選擇；縱坐標以AC表示本汽缸第一壓力級的平均直徑AE表示第一級的速比，BD表示最后一平均直徑，BF表示最后一級的速比；同樣，用一條逐漸上升的光滑曲線把C,D兩點連接起來，該曲線就表示各級平均直徑的變化規(guī)律。先預分級，即將AB等分為6，在等分點做垂直線與CD，EF相交，根據比例計算垂線的長度，擬定的各段平均直徑與速比如表7-13所示。

tt表

.擬定的調節(jié)級各段均直徑速比值分段號0-01-12-23-34-45-5

6-6直徑速比

7800.588

8210.5942

8620.6004

9030.6066

9440.6128

9850.619

10260.6252（2）求各段等分點的理想比焓iti計算得出各段的平均理想比焓降值如7-14所示。

表

擬定的壓缸各段的想比焓值分段號0-01-12-23-34-45-5比焓降21.6723.5325.427.3129.2531.21（3）求各段等分點的平均理想比焓，則t

6-633.19t（4）計算高壓缸壓力級的級數。則

t

kJ/(1)tzt

（5）校核重熱系數a。則a

'

ai

)

t

p

zz

0.0115

0.01150.04(1)tta"ari

)

t

p

zz

"

0.01143

1%（6）級數確定。得到高壓缸非調節(jié)級12級，將AB線等分為11等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD，EF上，讀出每級的直徑及速比，如表所示。表

高壓缸非調節(jié)級平直徑與比值級序號12345

6直徑速比

7800.588

8020.5914

8250.5948

8470.5981

8690.6015

8920.6049

taiai.taiai級序號直徑速比

79140.6083

89370.6117

99590.6151

109810.6184

1110040.6218

1210260.6252（7）高壓缸各級比焓降分配12.3245i

計算得出高壓缸各非調節(jié)級理想比焓降值如表所示。表

高壓缸非調節(jié)級理比焓降級序號比焓降級序號比焓降

121.67721.69

222.67827.83

323.717928.923

424.7171029.963

525.721131.013

626.801232.135.將各級比焓降畫在h-s圖上校核并修改在h-s圖中擬定的熱力過程線上逐級做出各級比焓降，如最后一級的背壓不能與應有背壓重合，則需要修改。調整后的高壓缸各非調節(jié)級平均直徑，速比及比焓降分配如表7-17所示。表

高壓缸非調節(jié)級平直徑及焓降分配級序號123456直徑d（mm）78080282584786989210.5880.59140.59480.59810.60150.60速比x9比焓降（KJ/kg）21.6922.6723.71724.71725.72

26.80調整后比焓降（KJ/kg）

18.85919.93820.86421.75622.63123.59級后壓力p（MPa）11.3292i

10.5847.469.75388.95218.18985級序號789101112直徑d（mm）1速比xai比焓降（KJ/kg）調整后比焓降（KJ/kg）

914937959981100410260.60830.61170.61510.61840.62180.62221.6927.8328.92329.96331.01332.1324.53025.53626.45627.32828.25829.20級后壓力p（MPa）i

6.76856.11325.50584.91884.3994

3.889()

中壓缸

Mtai.Mtai1.進入中壓缸第一壓力級的流量G=G206.92kg/1z20v2.中壓缸第一壓力級直徑

1M

nl

n

Gx21t1n

1

mm3.中壓缸末級直徑的確定Gkg/220vdz2zMc24.中壓缸級數的確定（1）直徑和速比變化規(guī)律確定。先預定7級，即AB等分6段，在等分點做垂直線與CD、EF相交，根據比例計算垂線的長度，即為各分段的直徑和速比，如表所示。表

擬定的壓缸各段平直徑和比值分段號0-01-12-23-34-45-56-6直徑d（mm）10811117.511541190.512271263.513001速比x0.5770.58250.5880.59350.5990.60450.61ai（2）求各等分點的理想比焓降。則12.3245i

計算得出中壓缸各段理想比焓降如表7-19所示。擬定的壓缸各段理比焓降分段號0-01-12-23-34-45-5

6-6比焓降（kJ/kg）

43.2645.3647.4749.5951.7153.84

55.98（3）求BD上各等分點的平均理想比焓降。則t

t

49.6/（4）計算中壓缸壓力級的級數。則

)tt

（5）校核重熱系數a。則

tai.tai

(1ai

t

p

zz

a'0.03a'

t

t

)

"ari

)

t

p

zz

0.01061a'"a'

0.010610.010610.01061

1%（6）級數確定。得到中壓缸為9級，將AB線等分為8等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD、EF上，讀出每級的直徑及速比，如表所示。表

中壓缸級平均直徑速比值級序號1234直徑d（mm）10811108113611631速比x0.5770.5811250.585250.589375ai

511910.5935級序號直徑d（mm）1速比xai

612180.597625

712450.60175

812730.605875

913000.61（7）中壓缸各級比焓降分配。則12.3245i

計算得出中壓缸各級比焓降如表7-21所示。表

中壓缸級比焓降級序號1234

5比焓kJ/kg）

43.2644.846.4347.99

49.63級序號比焓（kJ/kg）

651.19

752.76

854.41

955.985.將各級比焓降畫在h-s圖上校核并修改修正后的中壓缸各級平均直徑及比焓降分配如表所示。表

中壓缸級平均直徑比焓降配級序號1234直徑d（mm）10811108113611631速比x0.5770.5810.5850.589ai

51190.50.593

Lai.Lai比焓降（KJ/kg）調整后比焓（KJ/kg）級后壓力p（MPa）i級序號直徑d（mm）1速比xai比焓降（KJ/kg）調整后比焓降（KJ/kg）級后壓力p（MPa）i

43.2637.3692.8923612180.59851.19944.3471.3879

44.838.9532.7901712450.60252.7645.6951.1679

46.4340.1652.2139

47.9941.5071.9054812730.60654.4147.1470.9712

49.5942.9421.6337913000.6155.9848.5310.7979()

低壓缸1.進入低壓缸第一壓力級的流量kg/s32.低壓缸第一壓力級直徑

1L

nl

n

Gx3atsinnm

1

3.低壓缸末級直徑的確定

3

kg/dz3zLc224.低壓缸級數的確定（1）直徑和速比變化規(guī)律確定。先預分7級，即AB等分6段，在等分點做垂直線與CD相交據比例計算垂線的長度為各分段的直徑樣獲得各分段速比的值。表

擬定的壓缸各段平直徑和比值分段號直徑d（mm）1

0-01824

1-11848

2-21875

3-31916

4-41988

5-52189

6-62549速比x

ai

0.648

0.6515

0.655

0.6585

0.662

0.6655

0.669（2）求各等分點的理想比焓降t

i

計算得出低壓缸各級比焓降如表7-24所示。

taitai表

.擬定的壓缸各段比降分段號0-01-12-23-34-45-5

6-6比焓降（kJ/kg）

97.6599.16100.99104.33111.14133.34

178.91（3）求各等分點的平均理想比焓降t

t7

117.94/kg（4）計算低壓缸壓力級的級數

p(1)tt

（5）校核重熱系數a

ai

t

p

a

'

a

1%

t

(t

)

"

(1a

ri

t

p

a"a（6）級數確定。得到低壓缸8級，將AB線等分為7等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD、EF上，讀出每級的直徑及速比，結果如表所示。表

低壓缸級平均直徑速比值級序號1234567直徑1824184218701895193620332228(mm)速比0.6480.6510.6540.6570.660.00630.666（7）低壓缸各級比焓降分配12.3245i計算得出低壓缸各級比焓降如表7-26所示。

825490.669

表

.低壓缸級平均直徑比焓降配級序號1234567直徑(mm)1824183918641900196520552189

82549速比比焓降

0.56697.65

0.57198.67

0.5780.5860.5920.5970.6010.605100.76102.53106.05115.88137.92178.92(kJ/kg)調整的比焓降(kJ/kg)

97.6598.67

100.76102.53106.05115.88137.92178.92級后力(MPa)

0.55650.38270.24870.15440.08950.04240.01720.004698六、抽壓力調整表7-12中的回熱抽氣壓力在理想情況下確定的。它是由凝結水溫、加熱器的等溫升、加熱器端差和抽氣管路壓損等設定的條件決定的。表7-17表7-22表7-27中各級前后的眼里是機組級數和各級理想焓降合理分配完畢后的最終值。理論抽氣壓力要由相鄰的級間壓力代替。因此需要調整各回熱抽氣壓力，調整后的結果如表7-28所示。表

調整后各級回熱抽壓力加熱器編H1H2H3H4H5H6H7號調整前抽5.923.6221.640.810.43680.19550.07766氣壓力（MPa）調整后抽5.9283.62216.40.810.33850.1350.0659氣壓力（MPa）

H80.0260.02567位置9級后

高排18級后中排24級后26級后27級后

28級后七、重列汽水參數根據調整后的各回熱抽氣壓力，可重新確定各臺回熱加熱器的汽水參數，如表7-29所示。表300MW凝式汽機加熱汽水數表項目

單位H1H2H3H4(HDH5H6H7H8

SGC抽氣壓力MPa5.923.621.64

0.330.130.0650.025

-0.00回

抽氣溫度℃

8383

2855317433335232140

967X=0.9X=0.9953

-

53934.2

.熱抽氣焓抽值

KJ/kg

3137.6

3020.5

3325.7

3130.6

2929.7

2753.5

2635.6

2508.2

-2386.8氣抽氣壓損加熱器汽側壓力

%MPa

65.5723

63.4047

61.5416

60.7614

60.3182

60.1269

60.0619

60.02413

-0.09

--5下的飽和℃水溫下的飽和KJ/k水比焓g

270.771189.1

240.961042.2

199.59850.52

168.38712.00

135.56570.06

106.43446.21

86.7764.2098.1363.3268.641881.

32.2143..352抽氣放熱KJ/kg疏上端差℃水下端差℃疏水溫度℃（疏水冷

2068.5-1.65.6246.56

2144.0205.6205.19

2573.8605.6177.38

2418.700168.38

2471.522.85.6109.23

2378.32.85.689.57

2355.2337.-16222.82.8-5.65.6-67.0040.84-

----卻器出口水溫）疏水溫度KJ/k（疏水冷g

1069.1

876.48

751.84

712.00

458.18

375.20

280.44

170.95

--卻器出口比焓）疏水放熱KJ/k

-

192.

124.

-

-82.994.76109.4-

-g

62

64

86水加器出℃?zhèn)瓤谒疁丶訜崞魉甅Pa側壓力

272.3719.82

240.9619.82

199.5919.82

171*/132.103.83.9761.40168.476620.7521.731.731.731.73

35.21.73

34.2-加熱器出Kj/k水比焓g給水比焓Kj/k升g軸進口比焓Kj/k封g和比焓降Kj/k

149.1149.1149.1-

186.06186.06186.063396

120.88120.8