珍藏版腳手架施工方案試卷教案

腳手架施工方案腳手架搭拆施工方案一、編制依據(jù)及施工部署本方案根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ１20-２00１；《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB5０009－20０1進(jìn)行編制。本標(biāo)段工程共有兩棟樓，建筑總高度分別為:1#樓2０.４5ｍ,2＃樓2９.15m,根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，決定依建筑物四周用?48×３．5全封閉式雙排鋼管扣件式腳手架，采用落地式腳手架。腳手架搭設(shè)由專業(yè)班組、專業(yè)人員進(jìn)行搭設(shè)，根據(jù)生產(chǎn)進(jìn)度需要，逐層進(jìn)行,每層搭設(shè)高層均比作業(yè)面高1500。1、外腳手架搭設(shè)為全封閉式。隨著外墻腳手架搭設(shè)的增高,剪力撐及連墻拉結(jié)及時(shí)進(jìn)行加固。２、主體結(jié)構(gòu)施工時(shí)在外墻腳手架拉結(jié)點(diǎn)相應(yīng)的位置預(yù)埋鋼板埋件。二、落地式腳手架搭設(shè)方法及技術(shù)措施外架的施工荷載控制在2KN/m２以內(nèi)。１、搭設(shè)順序:地基處理→擺放掃地桿→逐根樹(shù)立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊→裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊→安第一步小橫桿安裝→第二步大橫桿安裝→第二步小橫桿加設(shè)臨時(shí)斜撐桿,桿扣緊(在裝設(shè)連墻桿后拆除)→安裝最后一步大橫桿和小橫桿→安連墻桿接立桿→加設(shè)剪力撐→鋪鋼腳手板→綁護(hù)欄綁扎鋼腳手板并掛立網(wǎng)。(連墻桿、剪刀撐、護(hù)欄、鋼腳手板、安全網(wǎng)及安全爬梯隨架高的搭設(shè)穿插進(jìn)行)２、地基處理回填土方時(shí)分層夯實(shí)，四周外腳手基礎(chǔ)必須平整標(biāo)高一致,后鋪150厚石粉,再澆搗1０0厚C10砼硬化處理，外腳手架外排立桿４５0ｍｍ外,設(shè)置排水溝3０0×２００,與場(chǎng)地排水溝連通,保證外腳手架位置不積水。搭設(shè)時(shí)，立桿底墊1０×5方木,并用可調(diào)節(jié)下托，布設(shè)必須平穩(wěn)，不得懸空。3、立桿搭設(shè)雙排架,單立桿，立桿頂端高度需比檐口高1500,橫距9０0,縱向間距１800。立桿接頭采用對(duì)接扣件連接,立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯(cuò)布置，兩個(gè)相鄰立桿接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內(nèi)，接頭位置距大橫桿或立桿需大于h/３或b/3。４、大橫桿步距1800，大橫桿置于小橫桿的上面,立桿的內(nèi)側(cè)，用直角扣件與立桿連緊;大橫桿采用對(duì)接扣件連接,其接頭交錯(cuò)布置,不在同步、同跨內(nèi),接頭位置距大橫桿或立桿需大于h/3或b/3。設(shè)置三排大橫桿。５、小橫桿每一立桿與橫桿相交處都必須設(shè)置一根小橫桿,并采用直角扣件扣緊在大橫桿上,該桿軸線偏離主節(jié)點(diǎn)的距離不大于１５0,小橫桿距與立桿縱距相同，小橫桿伸出外排大橫桿邊距１０0。6、縱、橫向掃地桿掃地桿搭設(shè)在距地基標(biāo)高20０位置。7、剪刀撐剪刀撐隨立桿、縱橫向水平桿同步搭設(shè),用通長(zhǎng)剪刀撐沿架高連續(xù)布置,剪刀撐用三個(gè)直角扣件連接,搭設(shè)長(zhǎng)度不小于１0０0,剪刀撐每６步4跨設(shè)置一道，斜桿與地面的夾角在45０~600之間。8、腳手板腳手板采用木板，隨架及時(shí)滿鋪設(shè),鋪設(shè)寬度６00mｍ，兩端用鐵線綁扎牢固。9、連墻件連墻件橫向間距二步三跨(水平間距≤5４00ｍｍ,垂直間距≤36００mm），采用鋼管一端與立桿用直角扣件連接,另一端結(jié)構(gòu)主體施工時(shí),在相應(yīng)的連接點(diǎn)位置預(yù)埋鋼板,隨著架子搭設(shè),將鋼管的一端焊接在該鋼板上。10、防護(hù)設(shè)施1）腳手架外立桿搭12００高安全鋼管護(hù)欄,用安全網(wǎng)與其綁扎牢固，隨架高及時(shí)跟上搭設(shè)，用綁帶相互綁扎;腳手架滿掛全封閉的密目安全網(wǎng),用塑料線綁扎在外側(cè)大橫桿內(nèi)側(cè);內(nèi)立桿與建筑物之間的安全平網(wǎng)，按層高設(shè)置，綁扎固定牢固連續(xù),隨架高及時(shí)跟上，每四層增設(shè)一道固定水平安全網(wǎng)。２)接地避雷措施在腳手架四個(gè)角上打下四根鋼管,埋入深度≥２m,利用扁鐵焊接把腳手架與埋入鋼管連接起來(lái)（扁鐵規(guī)格為40×４）埋入鋼管和連接扁鐵均須置入地下,不得冒出地面，防止被行車軋壞或影響道路通行。3）安全通道口的設(shè)置首層通道口的搭設(shè)尺寸長(zhǎng)４0０0×寬3000*高2500,并需搭設(shè)安全水平網(wǎng)。11、卸料平臺(tái)的搭設(shè)按樓層搭設(shè),于建筑物與物料提升機(jī)之間,平臺(tái)的標(biāo)高均比相應(yīng)的樓面高1０0,尺寸為２２００×45００。平臺(tái)骨架用14#槽鋼搭設(shè),面密鋪３．5mｍ厚鋼板。搭設(shè)平面與建筑物的連接圖示如下:計(jì)算書(shū)附后:三、腳手架的拆除１、拆架程序:由上而下,先拆連墻件(做臨時(shí)拉結(jié)）→安全網(wǎng)→護(hù)欄→剪刀撐、斜撐→小橫桿→大橫桿→立桿。２、拆除時(shí)應(yīng)逐級(jí)步距拆除,不準(zhǔn)分立面拆架或在上下兩步同時(shí)進(jìn)行拆除。做到一步一清、一桿一清。四、材料準(zhǔn)備先由架子施工員根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙,計(jì)算出搭設(shè)面積，制定材料計(jì)劃。報(bào)公司物資部分籌備。詳見(jiàn)周轉(zhuǎn)材料計(jì)劃表。五、安全施工技術(shù)措施(一)材質(zhì)及使用的安全技術(shù)措施1、鋼管及扣件不得使用有嚴(yán)重銹蝕,壓扁或裂紋的不得使用,禁止使用有脆裂、彎形、滑絲現(xiàn)象的扣件。鋼管及扣件需經(jīng)公司物資倉(cāng)庫(kù)作防銹處理。２、安全網(wǎng)需有國(guó)家認(rèn)證的出廠合格證。3、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長(zhǎng)度不得小于100。4、架子操作人員必須經(jīng)嚴(yán)格培訓(xùn),持證上崗;操作過(guò)程中精神狀態(tài)不佳者不得上架作業(yè)。５、架子操作過(guò)程中必須配帶安全帶、安全帽,不得穿拖鞋。（二)搭設(shè)的安全技術(shù)措施１、腳手架的基礎(chǔ)必須夯實(shí)、硬化處理,做到不積水、不沉陷。2、搭設(shè)過(guò)程中用護(hù)欄圍出工作標(biāo)志區(qū),禁止行入進(jìn)入、統(tǒng)一指揮、上下呼應(yīng),嚴(yán)禁在無(wú)人指揮、無(wú)人看護(hù)下作業(yè)。３、外腳手架每搭完一層后,需經(jīng)安全員驗(yàn)收合格后方可使用。任何人員,未經(jīng)同意不得隨意拆除腳手架部件。4、定期檢查腳手架,發(fā)現(xiàn)問(wèn)題和隱患,及時(shí)報(bào)架子員進(jìn)行整改，以達(dá)到堅(jiān)固穩(wěn)定,確保施工安全。(三）腳手架拆除的安全技術(shù)措施1、根據(jù)公司有關(guān)拆架程序的規(guī)定和要求,架子施工員必須接到拆架通知單，且經(jīng)有關(guān)人員簽字認(rèn)可，方能拆開(kāi)始拆除外架,每次拆架前架子施工員必須向操作人員進(jìn)行安全技術(shù)交底。２、拆除前，必須察看施工現(xiàn)場(chǎng)條件,包括架空線路、外腳手架、地面的設(shè)施、各種障礙物。3、拆架時(shí)應(yīng)劃分作業(yè)區(qū),周圍設(shè)置防護(hù)欄,豎向警戒標(biāo)志,地面設(shè)專人指揮、看護(hù),禁止非作業(yè)人員進(jìn)入。4、拆除時(shí)要統(tǒng)一指揮,上下呼應(yīng)，動(dòng)作協(xié)調(diào)，當(dāng)解開(kāi)與另一人有關(guān)的結(jié)扣時(shí)，應(yīng)先通知對(duì)方,以防墜落。５、拆架時(shí),不得中途換人,如必須換人時(shí),應(yīng)將拆除有關(guān)情況和技術(shù)交底交代清楚；每天拆架下班時(shí)，不得留下隱患部位。6、拆架時(shí)嚴(yán)禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故。7、所有桿件和扣件在拆除時(shí)應(yīng)分離,不準(zhǔn)在桿件上附著扣件。8、嚴(yán)禁高空拋擲桿件和扣件，必須逐級(jí)傳遞至地面。六、文明施工要求根據(jù)腳手架施工的特殊性,和國(guó)家規(guī)范規(guī)定并結(jié)合公司有關(guān)制執(zhí)行。七、其它未盡事宜依據(jù)現(xiàn)行有關(guān)規(guī)范要求,和主管單位要求及公司有關(guān)制度進(jìn)行施工。鋼管落地腳手架計(jì)算書(shū)扣件式鋼管落地腳手架計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JＧＪ130-20０１）、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ＧB５００07-2０0２）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(ＧB５0０0９－２001）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(ＧB5００17-2０03)等編制。一、參數(shù)信息1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為29ｍ，立桿采用單立桿;搭設(shè)尺寸為:橫距Lｂ為1．05m,縱距Lａ為1．5m，大小橫桿的步距為1.8ｍ；內(nèi)排架距離墻長(zhǎng)度為０.25ｍ;大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根;采用的鋼管類型為Φ48×３.2；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距３．6m,水平間距４．5ｍ,采用焊縫連接;2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:2.０００kN／m2;腳手架用途:裝修腳手架;同時(shí)施工層數(shù)：1層;3．風(fēng)荷載參數(shù)本工程地處四川攀枝花市，基本風(fēng)壓0.４kＮ／m２；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz,計(jì)算連墻件強(qiáng)度時(shí)取１.4５,計(jì)算立桿穩(wěn)定性時(shí)取1.４5,風(fēng)荷載體型系數(shù)μs為1.１３;４.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(ｋN/m):0.1２48;腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN／m2):0．35０;欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN／m):0.140；安全設(shè)施與安全網(wǎng)(kN/ｍ2)：0．005;腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別：木腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m):０．0３5;腳手板鋪設(shè)總層數(shù):２;５.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值（ｋＰa）：120.０0;立桿基礎(chǔ)底面面積（m２):0.20;地基承載力調(diào)整系數(shù):１.００。二、大橫桿的計(jì)算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JＧJ１3０-200１)第5.2.4條規(guī)定,大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。1．均布荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:Ｐ1=0．035ｋN／m；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P2=０．３5×１．0５/(2+1)=0.１２2kN/m;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q=2×1.0５／(2+１）=0.7kＮ／ｍ;靜荷載的設(shè)計(jì)值：ｑ1=1．２×0.035＋１.2×0.122=0.１89ｋN/ｍ;活荷載的設(shè)計(jì)值：q2=１.４×０.7=0.98kN/m；圖1大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡(jiǎn)圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡(jiǎn)圖(支座最大彎矩)2.強(qiáng)度驗(yàn)算跨中和支座最大彎距分別按圖１、圖2組合。跨中最大彎距計(jì)算公式如下:Ｍ1maｘ＝０.０8ｑ１l2＋０.10ｑ２l2跨中最大彎距為M1max＝0.０８×0.189×１.52+0．１0×0．９8×1.52=０.２５5kN·ｍ；支座最大彎距計(jì)算公式如下:M2mａx=-０.10q1l２-0.１1７ｑ2l2支座最大彎距為M２mａx＝-0．１０×０.1８9×1.52－0.117×0.９8×１．５2=-0.３０1ｋN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=Mａx(0.255×1０6,０.301×1０6)/４730＝63．６３6Ｎ/ｍm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為σ＝６3.636Ｎ/ｍｍ2小于大橫桿的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205Ｎ/mm2，滿足要求!3.撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計(jì)算公式如下:νｍaｘ=(0.677q1l4+0.９９0q2ｌ4)/10０EI其中:靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q１=P１＋P2=０.035+０.122=0．1５8kN/ｍ;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q2=Ｑ=０.7kＮ/ｍ；最大撓度計(jì)算值為:ν=0．67７×0.158×1500４／(100×2.06×1０5×１136００)＋０．９90×0.7×１５００4/（１00×2.０６×105×1136０0)=1.７3mm;大橫桿的最大撓度1.73mm小于大橫桿的最大容許撓度15００/150mｍ與10mｍ,滿足要求！三、小橫桿的計(jì)算根據(jù)JGJ130-200１第５.2.４條規(guī)定,小橫桿按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計(jì)算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計(jì)算小橫桿的最大彎矩和變形。１.荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：p1=0.035×1.5＝０.053kN;腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0．3５×1.05×1.5/（２+1)=0.18４ｋN;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q＝2×1．0５×1．5／（2+１)=1.０50kN；集中荷載的設(shè)計(jì)值：Ｐ=1．２×(0.053＋０.184）+1.４×1．05=１.７5４ｋN；小橫桿計(jì)算簡(jiǎn)圖2.強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計(jì)算公式如下:Mｑｍax=qｌ2／8Mqmａx＝１.２×0．０３５×１.0５２/8＝0.006kN·m;集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下：Mpmax＝Ｐl(wèi)/3Mpmａx=1.７5４×1.０5/3=0.６1４kN·ｍ;最大彎矩M=Ｍｑｍａx＋Mｐｍａｘ=0.62kN·m;最大應(yīng)力計(jì)算值σ=M/W＝0．6２×1０6/４７３0＝１31.043Ｎ／mm２;小橫桿的最大彎曲應(yīng)力σ=1３1．0４3N／ｍｍ2小于小橫桿的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值２０5N/mm2,滿足要求!3.撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計(jì)算公式如下:νqｍａx＝5ｑl４／384ＥIνqｍax=５×0.03５×10504/（３８４×２.０6×１05×1１３600)=０.02４mm；大橫桿傳遞荷載Ｐ＝p1+p2+Q＝0.053+０.1８4＋1.0５=1.2８7kＮ;集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計(jì)算公式如下：νｐmax＝Ｐl(wèi)(3ｌ2－４l2/９)/72EIνpmａｘ=1２86.85×105０×(3×10５0２－４×1０5０2／９)/(７2×2.06×1０5×１13600)=2.259mm;最大撓度和ν=νqmａｘ＋νｐｍax=０．02４＋2．259=２．283mm；小橫桿的最大撓度為2．283mm小于小橫桿的最大容許撓度１050/150＝7與10ｍｍ,滿足要求！四、扣件抗滑力的計(jì)算按規(guī)范表5.1．７,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.0０kN,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8．0０kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí),扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》5.2.５)：R≤Rｃ其中Rｃ－-扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8．０0ｋN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.0３5×1．5×2／２=0.053kＮ;小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P２=0.０3５×1.０5／２=0．019ｋＮ;腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P3=0.３5×１．05×１.5/2=0.2７6kＮ;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q=２×1.０5×１.５/2=1．５７5kＮ；荷載的設(shè)計(jì)值:R=1．2×（0.05３＋０．0１９+0．２76）+1.４×1.575=２.6２２ｋN；R<８．０0kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計(jì)算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容:(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值,為０.1248ｋN/mNＧ1=［0.１2４8＋(1.50×２／２)×0.0３５/1.80]×2９.00=4．47５kN；(2）腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值;采用木腳手板,標(biāo)準(zhǔn)值為0.35kN/ｍ2NG2＝0.3５×２×１．5×（１.05＋0.2)/２=０．6８2kＮ;（3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值;采用木腳手板擋板,標(biāo)準(zhǔn)值為0.１4kN/ｍＮG3=０．14×2×1.5/２＝０.21ｋN；(4)吊掛的安全設(shè)施荷載,包括安全網(wǎng)：0．00５kN/m2ＮG4=0.005×1.５×29＝０．2１８ｋＮ;經(jīng)計(jì)算得到,靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值ＮG＝NG1＋ＮG2+NG３+ＮＧ4=5.５８５ｋN;活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和,立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1／2取值。經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值ＮQ=2×1.05×1．5×1/2=1．575ｋＮ；考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值為N=1.2NG+0.8５×１.4NＱ=1.２×５.５85＋0.8５×1.4×1.５７５＝8.576kN；不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值為Ｎ'=1．2NＧ+1.４NQ=１．2×５.585+1.4×１.5７5=8.907kＮ;六、鋼絲繩卸荷計(jì)算(因此內(nèi)容在規(guī)范以外,故僅供參考):鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計(jì)算方法。在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷３次；吊點(diǎn)選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點(diǎn)位置;以卸荷吊點(diǎn)分段計(jì)算。第１次卸荷凈高度為７m；第2次卸荷凈高度為1m;第３次卸荷凈高度為１０m;經(jīng)過(guò)計(jì)算得到a1=ａrｃtｇ[2．00０/（1.０５０＋０.250)]=56．９76度a２=aｒctｇ［2.０００/0．２50]=８2.8７５度第1次卸荷處立桿軸向力為:P1＝Ｐ２=１.5×8．５76×７／29＝3.10５kN;kｘ為不均勻系數(shù)，?。?5各吊點(diǎn)位置處內(nèi)力計(jì)算為(ｋＮ）:T1=Ｐ１/sina1=3．10５/0.838=3.703kNＴ２=Ｐ２／ｓina2=3.105／０.9９2=３.１29kＮG1=Ｐ１/ｔaｎa1＝3.１0５/1.5３８=2.018kＮＧ２＝Ｐ2/ｔana２＝3.１0５/８．０00＝0.388kＮ其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Ｆg]=T１=３．70３kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計(jì)算：[Fg］＝aＦｇ/K其中[Ｆg]--鋼絲繩的容許拉力(kN);Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(ｋＮ）,計(jì)算中可以近似計(jì)算Fg=0．５d2，d為鋼絲繩直徑(mｍ）;α－-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù),取０.82;K－-鋼絲繩使用安全系數(shù)。計(jì)算中[Fｇ］取3.703kN,α=0.82,K=１0,得到:選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為:d＝(２×3．７03×10.00０/0.８２0)0．5＝９.5mm。吊環(huán)強(qiáng)度計(jì)算公式為：σ＝Ｎ/A≤[ｆ]其中［ｆ］為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度,按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》１0.9.8每個(gè)拉環(huán)按2個(gè)截面計(jì)算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于50Ｎ/ｍm2;N－-吊環(huán)上承受的荷載等于［Fg］;A--吊環(huán)截面積，每個(gè)吊環(huán)按照兩個(gè)截面計(jì)算,A=0.5πd2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為:d＝(2×[Fg]/[f］／π)１/２=(2×３.７03×103/50/3.１４2)１/２=6.9ｍｍ。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為9．５mｍ,必須拉緊至3.703ｋN,吊環(huán)直徑為８.0ｍm。根據(jù)各次卸荷高度得：第２次卸荷鋼絲繩最小直徑為3.6ｍm,必須拉緊至0.529kN,吊環(huán)直徑為６.0mm。第3次卸荷鋼絲繩最小直徑為1１.4mm,必須拉緊至5．29１kＮ，吊環(huán)直徑為１0.０mm。七、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計(jì)算Ｗk＝０．7μz·μｓ·ω0其中ω0--基本風(fēng)壓(kN/m２），按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB５00０9－２０01)的規(guī)定采用：ω0＝0.4kN/m２;μｚ--風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-200１)的規(guī)定采用:μz＝1．４５；μs－-風(fēng)荷載體型系數(shù):取值為1.１3;經(jīng)計(jì)算得到,風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：Wｋ=0．７×０.4×1．４5×１.1３=０.459kN/ｍ２;風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為：Mw=0．85×1．4WkLaｈ２/１0=0.８５×1.4×0.4５9×1．５×１.82/１0=0．265ｋN·m；考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ＝N/(φA）+ＭW/W≤[ｆ]立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值：N=８.576×11／２９=3.253ｋN;不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φＡ)≤［f］立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值:Ｎ=8.907×11/29＝3.３78ｋN;計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑:i＝1.5９cm;計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JＧJ1３0-2０01)表5.3．3得:k=1.15５;計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JＧＪ１３０-2０01)表5.3.３得:μ=１．５；計(jì)算長(zhǎng)度,由公式l０＝kｕh確定:l0=3．118m；長(zhǎng)細(xì)比：L0／i＝１９６;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ，由長(zhǎng)細(xì)比ｌｏ／ｉ的結(jié)果查表得到:φ=０.１88立桿凈截面面積：A=4.5cm２;立桿凈截面模量(抵抗矩）:W=4．7３cｍ３；鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:［f]＝２05Ｎ／ｍm2；考慮風(fēng)荷載時(shí)σ＝３252.92４／(0.1８８×４５0）＋2653３0.８２５／４7３0=９4.54６N／ｍm2;立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=９4.５４6N／mｍ2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］＝205N/ｍm2,滿足要求!不考慮風(fēng)荷載時(shí)σ=３378.３81/（0．1８8×450)＝３9．9３4N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ＝39．934N/mｍ2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[ｆ]=２０5N／mm2,滿足要求！八、連墻件的穩(wěn)定性計(jì)算連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值應(yīng)按照下式計(jì)算:Nｌ=Nｌw+N０連墻件風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按腳手架頂部高度計(jì)算μz＝１.４５,μs=1．13,ω0=0.４，Wk＝0．7μz·μｓ·ω0=0.７×1．45×1.13×0．4＝0.459kN／m2;每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積Aw=16．2m２;按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGＪ130-2０0１）５.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kＮ),N0=５．0０0kN;風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值（kN)，按照下式計(jì)算:Nｌw＝1.４×Ｗk×Aw＝1０．４0５kＮ;連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值Nl=Nｌｗ+N０=1５.4０5kＮ;連墻件承載力設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算:Nf=φ·Ａ·［f］其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù);由長(zhǎng)細(xì)比ｌ／ｉ=2５0／１5.9的結(jié)果查表得到φ=0.9５8，l為內(nèi)排架距離墻的長(zhǎng)度;A＝４．5cm2;［ｆ］=２０５N／mｍ２；連墻件軸向承載力設(shè)計(jì)值為Ｎｆ=0.958×4.5×10－4×205×103=8８.３76kN;Nｌ=15．40５<Nｆ＝88．３76,連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!連墻件采用焊接方式與墻體連接,對(duì)接焊縫強(qiáng)度計(jì)算公式如下σ=N/lwｔ≤fc或ft其中Ｎ為連墻件的軸向拉力,Ｎ=1５．４０５kN;ｌw為連墻件的周長(zhǎng)，取Lw＝pｉ×d=15０.7９6ｍm;ｔ為連墻件鋼管的厚度,t=3.２mm；ft或fc為對(duì)接焊縫的抗拉或抗壓強(qiáng)度，取１8５.０N/mｍ２；經(jīng)過(guò)焊縫抗拉強(qiáng)度σ=15405．１3／(1５０.７９6×3.２)＝３１.9２５N／mm２;經(jīng)過(guò)焊縫抗拉強(qiáng)度σ=３１.9２5＜fｔ=185;對(duì)接焊縫的抗拉或抗壓強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!連墻件對(duì)接焊縫連接示意圖九、立桿的地基承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤ｆg地基承載力設(shè)計(jì)值:fg＝fgk×kc=120kPa；其中,地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=１2０kPa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kｃ=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=1６．265ｋＰa;其中,上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值:Ｎ＝8.57６×1１/29=3.２53kN；基礎(chǔ)底面面積:A=0.2ｍ2。ｐ=１6.265kＰa≤fg＝１20kＰa。地基承載力滿足要求!型鋼懸挑卸料平臺(tái)計(jì)算書(shū)一、參數(shù)信息1.荷載參數(shù)腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2):０.３5;欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN／m):０．１４;施工人員等活荷載（kＮ/m2)：2.00,最大堆放材料荷載(kN):10.00。２.懸挑參數(shù)內(nèi)側(cè)鋼繩與墻的距離(ｍ):1.50,外側(cè)鋼繩與內(nèi)側(cè)鋼繩之間的距離(m)：1．０0;上部拉繩點(diǎn)與懸挑梁墻支點(diǎn)的距離(m):2.9０;鋼絲繩安全系數(shù)K：6.00,懸挑梁與墻的節(jié)點(diǎn)按鉸支計(jì)算;只對(duì)外側(cè)鋼繩進(jìn)行計(jì)算；內(nèi)側(cè)鋼繩只是起到保險(xiǎn)作用，不進(jìn)行計(jì)算。３．水平支撐梁主梁材料類型及型號(hào)：16ａ號(hào)槽鋼槽口水平[；次梁材料類型及型號(hào):10號(hào)槽鋼槽口水平[;次梁水平間距l(xiāng)d（m）:0.7５,建筑物與次梁的最大允許距離le(m):０.20。4.卸料平臺(tái)參數(shù)水平鋼梁(主梁）的懸挑長(zhǎng)度(m):３．0０，水平鋼梁(主梁)的錨固長(zhǎng)度(ｍ):0.5０,次梁懸臂Mｃ(m）:０.00;平臺(tái)計(jì)算寬度(m):1.60。二、次梁的驗(yàn)算次梁選擇10號(hào)槽鋼槽口水平[,間距０．75ｍ,其截面特性為：面積A=12．7４ｃm2;慣性距Ｉx=1９８．3cm4；轉(zhuǎn)動(dòng)慣量Wx=39．7ｃm3；回轉(zhuǎn)半徑ｉx＝3．95ｃm；截面尺寸：b=48mm,h=1０0mm,t=8.5ｍｍ。1．荷載計(jì)算(1）、腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:本例采用木腳手板,標(biāo)準(zhǔn)值為０.3５kN/m2;Ｑ1=0．35×０．７5＝０.２６kN/m;(2)、型鋼自重標(biāo)準(zhǔn)值:本例采用１0號(hào)槽鋼槽口水平［,標(biāo)準(zhǔn)值為0．10kN/mＱ2＝０.10ｋN/m(３)、活荷載計(jì)算1)施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值:取2.00kN／m2Q3＝２.00kN／m22)最大堆放材料荷載P:１0.00kN荷載組合Q＝１.２×(0．26＋０.１0)+1．4×2.０0×0．7５＝2．53ｋN/mP=１．４×１0.00=14.００ｋN2.內(nèi)力驗(yàn)算內(nèi)力按照集中荷載Ｐ與均布荷載q作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算,計(jì)算簡(jiǎn)圖如下:最大彎矩M的計(jì)算公式(規(guī)范JＧJ80－９１,Ｐ3１)為：Mmax＝ｑｌ２/8(1－m2/l2）2＋ｐl／4經(jīng)計(jì)算得出:Ｍｍaｘ＝(２.５3×1.602/8)×(1-(０.０02／1．6０2)）2＋１4.00×１．60/4=6.４1ｋN·ｍ。最大支座力計(jì)算公式:R=［Ｐ+q(l+2m)]/2經(jīng)計(jì)算得出:R＝（１４.00＋2.53×(１.6０＋２×0.0０))/２＝9.03kN3.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算次梁應(yīng)力：σ＝M/γxWx≤[f］其中γx--截面塑性發(fā)展系數(shù)，?。?05；[ｆ]-－鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,[f]=２05.00N／ｍm2；次梁槽鋼的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=6．4１×1０3/(１.05×39.7０)=15３.7８N/mm2；次梁槽鋼的最大應(yīng)力計(jì)算值σ＝15３．７8３N／mm２小于次梁槽鋼的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=2０５N/mｍ2,滿足要求！4．整體穩(wěn)定性驗(yàn)算σ=M/φbＷx≤[ｆ]其中,φｂ--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計(jì)算:φb=（57０tｂ/lh）×(2３5／ｆy）經(jīng)過(guò)計(jì)算得到φb＝５7０×8．5０×48.0０×235/(16００.00×１00.00×2３5.0)=1.４5;由于φｂ大于０.6，按照下面公式調(diào)整:φb'=1.07－0.282／φb≤1.0得到φb'=0．876;次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗(yàn)算σ＝６.4１×10３/(0.８76×39.700)＝184.3３N／mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗(yàn)算σ＝184.３３２Ｎ/mm２小于次梁槽鋼的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[ｆ]=2０5N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗(yàn)算根據(jù)實(shí)際情況考慮，按照內(nèi)外側(cè)鋼絲繩同時(shí)受力計(jì)算。在計(jì)算時(shí),對(duì)于外側(cè)鋼絲繩，由于變形較大，導(dǎo)致卸料平臺(tái)的邊形也較大，所以,按照鋼絲繩和卸料平臺(tái)協(xié)調(diào)變形的漸近法進(jìn)行計(jì)算;對(duì)于內(nèi)側(cè)鋼絲繩，由于變形較小,按照支點(diǎn)法進(jìn)行計(jì)算。主梁選擇16a號(hào)槽鋼槽口水平［,其截面特性為：面積Ａ=21．9５ｃm２;慣性距Ｉｘ=866.２cｍ４;轉(zhuǎn)動(dòng)慣量Ｗx=１0８．3cｍ３;回轉(zhuǎn)半徑ix=6．28ｃｍ;截面尺寸，b＝63mm，h＝16０ｍm,t=10mm；1.荷載驗(yàn)算(1)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值:本例采用木腳手板擋板,標(biāo)準(zhǔn)值為0.１4ｋＮ/m;Q1=0．14ｋN/m；（2)槽鋼自重荷載Q2＝0．１７kN/m靜荷載設(shè)計(jì)值ｑ=１.2×(Q1+Ｑ2)=1．2×（０.14+０.17)＝0.37ｋＮ/m;次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力Ｒ;2.內(nèi)力驗(yàn)算先將外側(cè)鋼絲繩與型鋼的作用點(diǎn)看做支點(diǎn),通過(guò)連續(xù)梁求出該點(diǎn)的支座反力。懸挑卸料平臺(tái)示意圖懸挑卸料平臺(tái)水平鋼梁計(jì)算簡(jiǎn)圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖（ｋN）懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖（kN．ｍ）懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mｍ)當(dāng)把鋼絲繩看作支座時(shí)，該支座沒(méi)有位移,此時(shí)鋼絲繩受力最大,為Ｒ[1]＝3.501kN，如果將鋼絲繩的支座反力看作一個(gè)反向作用在型鋼上的集中力Ｔｍaｘ,Tｍax＝Ｒ[1］,在這個(gè)集中力作用下,該點(diǎn)沒(méi)有位移。實(shí)際情況下,鋼絲繩作為柔性構(gòu)件,將會(huì)使型鋼產(chǎn)生變形,該點(diǎn)位移為β0,β0＝Tmax×（a２+ｂ２)１/2/E×Ａ=１．１７５>0,與實(shí)際不符。ａ為鋼絲繩豎向距離，b為外側(cè)鋼絲繩水平距離。下面將通過(guò)疊代循環(huán)求出鋼絲繩的實(shí)際受力與實(shí)際變形。通過(guò)反復(fù)循環(huán),直到型鋼的變形αｉ與細(xì)分力Ｔi作用下產(chǎn)生的變形相同βi，則此時(shí)的力Ti即為鋼絲繩實(shí)際作用在型鋼上的力。令反向力T1＝Tmax×0．5，求出型鋼變形α１=0.0０７mｍ,鋼絲繩使型鋼變形β1=Ｔ1×（ａ２+b2)1／2/Ｅ×A＝0．059mm，α1＜β1，繼續(xù)循環(huán)。令反向力T１0＝Tｍaｘ×0．１１,求出型鋼變形α１０=０.０13mm，鋼絲繩使型鋼變形β10=Ｔ1０×(ａ2+ｂ2)1／2/E×Ａ=0.0１3ｍm，α10＝β10。此時(shí)的力與變形平衡,T1０=０.3８6kN即為鋼絲繩實(shí)際作用在型鋼上的支座反力。將Ｔ１0帶入連續(xù)梁求出型鋼實(shí)際受力。如圖所示:懸挑腳手架計(jì)算簡(jiǎn)圖經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖（ｋN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)從左至右各支座反力：R[3]＝１6.１1４kN;Ｒ［4］=-3．67９kＮ；R[5]＝１.９13kN；最大彎矩Ｍmａx＝3.２９3kN·m；３.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=Ｍ/(γxＷｘ）+N／A≤[f]其中γx-－截面塑性發(fā)展系數(shù),取１．０５;[f]--鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,[f]=２05.0０Ｎ/mm２；主梁槽鋼的最大應(yīng)力計(jì)算值σ＝3.２93×106／１.05/１０8３00.0＋３.1７×１03／２19５.000=30.40１N／ｍｍ２；主梁槽鋼的最大應(yīng)力計(jì)算值３０.4０1N/mｍ2小于主梁槽鋼的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=205.0０Ｎ/mm2,滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗(yàn)算σ=M/(φbWx)≤［ｆ］其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù),按照下式計(jì)算:φｂ＝（５70tb/ｌh)×(２35/fy）φb=570×１０.0×63.0×2３5/（25０0.０×1６０.０×235.0)=０.898;由于φb大于０．６，應(yīng)按照下面公式調(diào)整:φb'＝1.07-0.２８2/φb≤1.0可得φｂ'=0.756;主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗(yàn)算σ=３．2９３×１０６/(０.７５6×10830０.0０)＝4０．2２Ｎ／ｍm2;主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗(yàn)算σ＝４０．2２Ｎ/mｍ2小于［ｆ］=2０5．00,滿足要求!四、鋼絲拉繩的內(nèi)力驗(yàn)算水平鋼梁的垂直支坐反力RCｉ和拉鋼繩的軸力RUｉ按照下面計(jì)算，ＲCi=RUisinθi其中ＲCi－-水平鋼梁的垂直支坐反力（kＮ);RＵｉ－－拉鋼繩的軸力（kＮ);θi-－拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角;siｎθi=Sin(ArcTａn（2.9/(1+1.5))=0．7５７；根據(jù)以上公式計(jì)算得到外鋼繩的拉力為:RUｉ=RCi/sinθｉ;ＲUｉ＝１2.81８/0.7５7＝1６．９2ｋN