長江大橋單跨吊鋼箱梁懸索橋施工監(jiān)控實施細則

PAGEIIPAGEII國家高速公路網(wǎng)網(wǎng)成渝地區(qū)環(huán)環(huán)線納溪~宜賓段公路路（E8合同段）南溪長江大橋施工監(jiān)控實施細細則PAGEPAGE2長沙理工大學(xué)四四川宜瀘高速速公路橋隧監(jiān)控量測組組2011年4月月PAGE一工程概況況1.1工程簡簡介宜瀘高速公路是是國家高速公公路網(wǎng)成渝地地區(qū)環(huán)線的重重要路段，地地處長江上游游經(jīng)濟帶和成成渝經(jīng)濟圈核核心區(qū)域，是是四川省重要要的省際干線線公路通道。南南溪長江大橋橋是宜瀘高速速公路的重要要控制性工程程之一，大橋橋為主跨820m的單跨吊鋼鋼箱梁懸索橋橋，總體布置置如圖1所示，設(shè)計計荷載等級為為公路-Ⅰ級，主纜分跨跨為192+8820+3776m，南溪大橋總體布布置示意中跨為懸吊結(jié)構(gòu)構(gòu)，跨中設(shè)置置中央扣；主主纜在成橋狀狀態(tài)下的垂跨跨比為：北邊邊跨1:2377.5，中跨1/10，南邊跨1:2177.6，主纜橫橋向向中心間距為為29.1mm；橋面寬度度布置為0.84m吊索錨固區(qū)區(qū)（風(fēng)嘴）+1.78人行道+0.522m防撞護欄+10.775m車行道+2.0m中央分隔帶+10.775m車行道+0.522m防撞護欄+1.78人行道0.84m吊索錨固區(qū)區(qū)（風(fēng)嘴），主主橋?qū)?9.8m，引橋?qū)?8.0m。主纜采用預(yù)制平平行鋼絲索股股(PPWSS)，每根主纜纜中，從北錨錨碇到南錨碇碇的通長索股股有87股，邊跨另另增設(shè)2根錨于主索索鞍上的背索索，每根主纜纜由127根直徑為5.1mm、公稱抗拉拉強度為1670MMPa的高強度鍍鍍鋅鋼絲組成成。吊索設(shè)于中跨，橋橋塔側(cè)吊索距距橋塔中心線線水平距離為為13.2m，其余吊索索水平間距為為12.8m，全橋范圍內(nèi)內(nèi)對稱布置63對吊索上端端通過索夾與與主纜相連，下下端與主梁相相連，根據(jù)吊吊索和索夾的的受力特點，并并綜合考慮吊吊索和索夾的的材料性能、制制造、加工、安安裝維護、后后期更換等影影響因素，用用的索夾為上上下兩半夾緊緊相連，接縫縫處嵌填橡膠防水條，吊吊索上下端均均為銷接式。主梁采用鋼箱梁梁，全橋共分分65個梁段，其其中60個標準梁段段，標準長度度為12.8m，其余5個為特殊梁梁段，標準梁段最最大重量約為為150T，最大梁段段起吊重量為為180T（跨中段），鋼箱梁約束情況為：在北塔和南塔各設(shè)一對豎向支座，在南北塔各設(shè)一對橫向抗風(fēng)支座，北塔和南塔各設(shè)一對縱向阻尼裝置。索塔為門式框架架結(jié)構(gòu)，單個個索塔有兩個個塔肢兩道橫橫梁，塔肢為為空心普通鋼鋼筋混凝土箱箱型截面，上上下兩道橫梁梁為預(yù)應(yīng)力空空心箱型截面面，索塔基礎(chǔ)礎(chǔ)均采用18根直徑為2.5m的鉆孔灌注注樁，行列式式布置，按嵌嵌巖樁設(shè)計。南北錨碇分別為為隧道錨和重重力式錨，隧隧道錨中軸線線長度為69.7m，其中前錨錨室軸線長度度為39.7m，錨塞體軸軸線長度為27m，后錨室軸軸線長度為3m，隧道錨上上方為公路隧隧道；重力式式錨基礎(chǔ)采用用淺埋箱型擴擴大基礎(chǔ)，其其前部為空心心箱式（內(nèi)填填卵石）基礎(chǔ)礎(chǔ)和散索鞍支支墩，后部為為實心錨塊基基礎(chǔ)，結(jié)構(gòu)中中心后移有利利于錨碇抗傾傾覆。二索塔施工監(jiān)監(jiān)控本階段要做的主主要工作內(nèi)容容有：索塔的應(yīng)變計的的安裝及測試試，即索塔每每澆注1～2個階段后對對主要應(yīng)變計計埋設(shè)截面進進行一次觀測測；根據(jù)施工工序，本本階段對索塔塔的應(yīng)力測量量，主要以觀觀測為主，掌掌握應(yīng)力狀態(tài)態(tài)及其變化規(guī)規(guī)律；分析混凝土收縮縮與徐變的對對結(jié)構(gòu)線形及及內(nèi)力的影響響；加強溫度觀測，分分析溫變效應(yīng)應(yīng)對索塔線形形及內(nèi)力的影影響；索塔完成后，選選擇具有典型型代表意義的的天氣，對索索塔塔頂位移移進行24小時連續(xù)觀觀測；了解索塔承臺在在施工過程中中的沉降及變變位情況，為為后續(xù)主梁施施工監(jiān)控做準準備。三貓道施工監(jiān)監(jiān)控3.1監(jiān)控內(nèi)內(nèi)容貓道形成后的標標高貓道承重繩空纜纜狀態(tài)下的標標高貓道施工過程中中塔的偏位及及索塔根部應(yīng)應(yīng)力貓道及承重繩溫溫度3.2計算內(nèi)內(nèi)容在貓道架設(shè)前，通通過仿真計算算，得出貓道道空纜線形和和成型線形控控制點坐標，貓貓道架設(shè)過程程中的控制截截面應(yīng)力及塔塔頂偏位。3.3監(jiān)控流流程索塔偏位測量：：在調(diào)整承重重繩線形之前前，首先測量量索塔偏位情情況，根據(jù)實實測偏位情況況對承重繩控控制點坐標進進行修正。溫度測量：測量量承重繩溫度度，作為控制制點坐標調(diào)整整依據(jù)。貓道空纜線形調(diào)調(diào)整：根據(jù)實實測的索塔偏偏位和溫度，修修正貓道承重重繩控制點坐坐標，調(diào)整線線形。貓道成型線形調(diào)調(diào)整：采用與與空纜線形調(diào)調(diào)整相同的方方法進行成型型線形的調(diào)整整。索塔應(yīng)力測試：：由于采用中中邊跨不平衡衡方式架設(shè)貓貓道，在貓道道架設(shè)過程中中定期對索塔塔關(guān)鍵截面應(yīng)應(yīng)變計進行測測量3.4監(jiān)控實實施方法線形控制：在夜夜間氣溫、風(fēng)風(fēng)速穩(wěn)定的時時間段對貓道道承重繩進行行調(diào)整。貓道道承重繩在架架設(shè)階段為自自由懸掛狀態(tài)態(tài)其線形為懸懸鏈線，跨中中垂度f一旦確定，線線形就確定下下來。貓道空空纜線形及成成型線形通過過中跨跨中及及邊跨跨中3個控制點的的標高來控制制。在承重繩繩架設(shè)過程中中，由于無法法在承重繩上上架設(shè)棱鏡測測量，故基于于三角高程與與前方交會測測量原理，根根據(jù)貓道線形形控制點坐標標來計算測站站點-后視點連線線與測站點-控制點連線線之間坐標方方位角，以此此來調(diào)整貓道道線形。貓道道施工過程中中，承重繩長長度與標高之之間的調(diào)整關(guān)關(guān)系可參考：：中跨：Δf=2.07××ΔL，南邊跨：：Δf=5.7533×ΔL，北邊跨：：Δf=6.2799×ΔL。溫度測量：貓道道承重繩調(diào)整整過程中用點點溫計測量承承重繩的溫度度，由于此時時貓道無法上上人，因此只只測量承重繩繩在塔頂及錨錨碇的溫度作作為承重繩的的平均溫度，為為承重繩的調(diào)調(diào)整提供依據(jù)據(jù)。由于日照照溫差對承重重繩的影響很很大，因此承承重繩的最終終測量應(yīng)在陰陰天或早晨太太陽未出前溫溫度穩(wěn)定時進進行。貓道全全部形成后，由由于施工誤差差及設(shè)計荷載載與實際荷載載的不一致，需需對貓道標高高進行整體調(diào)調(diào)整，此時，仍仍可采用點溫溫計測量邊跨跨的錨固點及及跨中（共3點），中跨跨的錨固點、四四分之一跨中中、跨中（5個點）的上上下左右的溫溫度，以此求求得貓道的溫溫度。根據(jù)實實測溫度對貓貓道線形控制制點坐標進行行修正。應(yīng)力測試：在承承重繩架設(shè)過過程中定期對對索塔關(guān)鍵截截面應(yīng)變計進進行測量，及及時預(yù)警。同同時在貓道施施工開始前、承承重繩施工完完成后、全部部貓道施工完完成后分三次次對塔內(nèi)的所所有應(yīng)力傳感感器進行測量量。索塔偏位測量：：以《南溪長長江大橋主塔塔變位觀測報報告》中的測測量數(shù)據(jù)作為為索塔空間位位置的初值，在貓道施工的各個階段對索塔的偏位情況采用側(cè)邊前方交會法進行測量，根據(jù)索塔的偏位情況及時調(diào)整施工，保證索塔的安全，并考慮索塔偏位對承重繩標高的影響。具體棱鏡預(yù)埋見下示意圖。圖2棱鏡預(yù)預(yù)埋示意圖圖3棱鏡支支座示意圖四塔、錨聯(lián)測測上部結(jié)構(gòu)施工前前，應(yīng)進行塔塔、錨聯(lián)測，獲獲得準確的各各關(guān)鍵控制點點的實際數(shù)據(jù)據(jù)。在上部構(gòu)構(gòu)造施工前，首首先收集錨錠錠、索塔和散散索鞍、主鞍鞍座控制測量量和竣工測量量的資料，分分析了解這些些與懸索橋上上部構(gòu)造施工工密切相關(guān)的的建筑物和機機械構(gòu)件的施施工和安裝的的精度。4.1測量內(nèi)內(nèi)容（1）、主索鞍鞍和散索鞍的的具體坐標；；（2）、各主索索鞍、散索鞍鞍的里程、中中線和高差；；（3）、南北索索塔間跨徑和和高差；（4）、同岸索索塔上下游兩兩塔柱間距和和高差；4.2測量方方法根據(jù)局部測量控控制網(wǎng)點，采采用測邊交會會或邊角交會會或極坐標方方法和懸掛鋼鋼尺水準測量量或直接水準準測量的方法法，實測主鞍鞍座和散索鞍鞍的三維位置置以及各主鞍鞍座、各散索索鞍的里程、中中線和高差的的測量，而南南北索塔間跨跨徑和高差的的測量以及同同一索塔上下下游兩塔柱間間間距和高差差的測量，可可在塔頂和上上橫梁，直接接采用測距儀儀或全站儀測測量跨徑和間間距；在塔頂頂，直接采用用精密水準儀儀以跨河水準準測量的方式式，測量南北北索塔間的高高差以及同一一索塔上下游游兩塔柱間的的高差。以上數(shù)據(jù)，是懸懸索橋上部構(gòu)構(gòu)造施工監(jiān)控控計算和變形形監(jiān)測的重要要依據(jù)和原始始數(shù)據(jù)，必須須在上部構(gòu)造造施工前準確確地采集。五貓道架設(shè)完完成后索塔測測試5.1溫度測試試在索塔沿豎向設(shè)設(shè)置兩層溫度度傳感器（索索塔底部及塔塔頂），測量量索塔外表面面的溫度。每每間隔1h記錄一次環(huán)環(huán)境溫度及索索塔表面溫度度，通過上述述測量確定日日照溫差對索索塔偏移的影影響，并建立立二者的關(guān)系系，同時確定定主纜架設(shè)時時夜晚調(diào)索的的最佳時間段段。5.2觀測索塔塔控制截面應(yīng)應(yīng)力貓道架設(shè)完成后后，對索塔控控制截面的應(yīng)應(yīng)力進行連續(xù)續(xù)觀測，剔除除溫度變化產(chǎn)產(chǎn)生的影響，再再一次驗證理理論計算結(jié)果果的準確性或或?qū)τ嬎銋?shù)數(shù)進行修正，以以為后續(xù)進行行的主纜施工工奠定堅實基基礎(chǔ)。5.3索塔（主主索鞍）間距距、標高測試試導(dǎo)索及貓道架設(shè)設(shè)后，即有荷荷載作用于索索塔上，此時時索塔要發(fā)生生偏移。濾去去日照溫差及及貓道影響，調(diào)調(diào)整主索鞍，使使其與索塔軸軸心吻合，即即跨距達到設(shè)設(shè)計值L0一△0，△0為溫差及貓貓道的影響值值，這是一個個反復(fù)過程。通通過非線性計計算，將計算算結(jié)果與裸塔狀態(tài)進進行比較，確確定貓道對未未來的影響，并并校核測量主主索鞍預(yù)偏移移量。六主纜架設(shè)監(jiān)監(jiān)控6.1基準索股股架設(shè)監(jiān)控6.1.1索鞍鞍預(yù)偏量的確確定懸索橋加勁梁吊吊裝過程中索索塔受中跨主主纜的拉力T、邊跨主纜纜的拉力T＇及索塔本本身的重力作作用。中、邊邊跨主纜張力力水平分力的的不同及主纜纜拉力的豎向向分力的偏心心導(dǎo)致索塔發(fā)發(fā)生偏位，的變化又引引起主纜的拉拉力及索鞍中中心（即主纜纜拉力的豎向向分力作用點點）發(fā)生變化化，當(dāng)較大時，索塔截面將將出現(xiàn)較大的的拉壓應(yīng)力，這這將不利于截截面受力，為為此可通過對對主索鞍鞍座座進行預(yù)偏，來來逐步消除此此項因素給索索塔結(jié)構(gòu)帶來來的影響；此此外，由于散散索鞍的兩側(cè)側(cè)的索力不等等將對散索鞍鞍產(chǎn)生類似的的影響，因此此，在監(jiān)控過過程中應(yīng)對主主索鞍及散索索鞍進行預(yù)偏偏。對主索鞍預(yù)偏量量，采用大型型游標卡尺通通過量測主索索鞍固定標志志點與索塔塔塔頂偏位固定定觀測點之間間的幾何位置置關(guān)系，獲取取主鞍在塔頂頂?shù)南鄬︻A(yù)偏偏量。對散索索鞍預(yù)偏量，采采用在散索鞍鞍頂面中心設(shè)設(shè)置固定觀測測點，利用全全站儀觀測固固定點的坐標標變化，然后后依據(jù)幾何關(guān)關(guān)系推求散索索鞍預(yù)偏量。6.1.2控制制參數(shù)的確定定基準索股在在架設(shè)階段為為自由懸掛狀狀態(tài)其線形為為懸鏈線，跨跨中垂度f一旦確定，索索股線形就確確定下來?？缈缰写苟萬由跨中標高高來確定，在在這一階段選選取跨中標高高H1、H2、H3及索鞍處(共5個點)的標高作為為控制參數(shù)，通通過對跨中標標高的調(diào)整來來調(diào)整跨中垂垂度f1，f2，f3，達到調(diào)整整基準索股線線形的目的?；鶞仕鞴稍谥锌缈?、邊跨進行行標高控制，在在錨跨則進行行張拉控制，選選取張力控制制力為控制參參數(shù)。6.1.3參數(shù)數(shù)的計算在考慮溫度、施施工誤差、貓貓道影響及吊吊裝順序的情情況下對基準準索的控制參參數(shù)進行計算算，得到不同同溫度情況下下的控制參數(shù)數(shù)的值。6.1.4溫度度測試溫度測試斷面沿沿索長布置，共共布置7個斷面，每每個斷面上下下左右布設(shè)4個溫度傳感感器測得溫度度?；鶞仕鞴晒杉茉O(shè)時，溫溫度測點加密密一倍，并根根據(jù)溫度變化化情況增減測測點（由施工工單位配合監(jiān)監(jiān)控單位完成成）。具體布布置如下圖圖4主纜溫溫度測點布置置圖6.1.5主纜纜標高監(jiān)測（1）測點布置置：在主纜邊邊跨跨中、索索塔頂、中跨跨四分點（L/4、L/2、3L/4）上（共7個點、上下游游共14個點）設(shè)置標標高觀測點，如圖5所示，測點須用紅漆做出明顯標記。主纜索股架設(shè)階段標高的觀測可只用主纜索股邊跨跨中、中跨跨中這3個點即可。圖5主纜標高高測點布置（2）測試方法法：通過對測測點的絕對標標高的觀測確確定主纜線形形，一般采用用全站儀進行行三角高程測測量。主纜基準索股絕絕對垂度的監(jiān)監(jiān)控，實質(zhì)上上是基準索股線形形的監(jiān)控，也也就是對基準準索股等重要要部位進行測測量，如圖5所示的部位位的絕對垂度度即標高的測測量，并將其其與理論值相相比較，以控控制和調(diào)整索索股的線形。垂垂度測量應(yīng)采采用兩種不同的測測量方法進行行測量，以便便相互驗證、相相互校核，從從而確保索股股的線型?；鶞仕鞴蓸烁吒叩恼{(diào)整在懸懸索橋上部結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)造施工工過程中占據(jù)據(jù)十分重要的的位置，基準準索股的線性性基本上決定定了今后主纜纜的線形，因因為主纜其它它索股的標高高是根據(jù)基準準索進行相對對控制的，因因而基準索的的測量應(yīng)絕對對可靠和滿足足精度要求，同同時還應(yīng)考慮慮溫度等其它它因素的影響響。為盡量避避免溫度場的的影響，一般般選擇夜間進進行測量。基準索股垂度測測量的方法一一般有兩種：：單向三角高高程中間法及及單向三角高高程測量法?；鶞仕鞴纱苟葴y測量的第一種種方法是：單單向三角高程程中間法，眾眾所周知。寬寬闊水面上空空進行三角高高程測里，由由于水網(wǎng)地這這大氣折光的的影響復(fù)雜性性和豎直角對對高差的影響響隨距離的增增大而增大，所所以長距離的的三角高程測測量的精度較較低，一般1000~~1500mm的距離三角角高程的精度度在5~10ccm左右，甚至至更大；而對對向三角高程程可較大程度度地減少大氣氣折光的影響響，但對于基基準索股垂度度的測量，根根本無法進行行對向觀測，因因此，為了達達到基準索股股垂度測量的的精度要求，在在單向的情況況下，只能采采用三角高程程中間法，即即在待測點附附近，選擇外外界條件與待待測點相似的的水準點。垂垂度量測時，在在測站上分別別觀測待測點點和水準點的的豎直角，繼繼而求出水準準點和待測點點間的高差，最最后根據(jù)水準準點的高程和和觀測高差計計算待測點高高程，此法由由于能觀測到到的是高差值值，可認為大大氣折光的影影響在高差的的計算中得到到大部分的消消除，因而待待測點的高程程能達到一定定的精度，如如果此法運用用得當(dāng)，在1000mm~15000m的范圍內(nèi)，絕絕對垂度的測測量可達到正正負2.0~22.5cm的精度，可可滿足大型懸懸索橋基準索索股架設(shè)精度度要求?；鶞仕鞴蓽y量的的第二種方法法是：單向三三角高程測量量，在數(shù)據(jù)處處理時考慮由由于當(dāng)?shù)卮髿鈿庹酃庀禂?shù)的的改正和地球球曲率的改正正，而當(dāng)?shù)厮娲髿庹酃夤庀禂?shù)的獲取取，可根據(jù)跨跨河水準測量量和同時對向向三角高程對對比實驗的方方法，在當(dāng)?shù)氐夭煌瑲庀髼l條件下經(jīng)過實實驗獲取，若若實驗的方法法得當(dāng)，實驗驗的次數(shù)足夠夠多的情況下下，所獲得的的大氣折光系系數(shù)具有一定定的代表性?？煽蓪τ^測的垂垂直角進行改改正，最后采采用改正后的的垂直角計算算待測點的高高程。此法運運用得好的話話，亦可達到到第一種方法法的精度，因因而兩種方法法可交替或同同時使用，相相互校核，以以達到測量值值絕對可靠和和高精度的目目的。在宜昌長江大橋橋和四渡河大大橋、虎門大大橋及海滄大大橋懸索橋上上部構(gòu)造施工工過程中，基基準索股、普普通索股和主主纜絕對垂度度的測量，大大多采用第二二種方法，即即用經(jīng)球氣差差系數(shù)改正后后的單向三角角高程測量的的方法，關(guān)鍵鍵部位采用第第一種方法即即單向三角高高程中間法進進行復(fù)核，實實踐證明這個個測量方案在在多座大橋的的監(jiān)控中取的的較好的監(jiān)控控效果，因此此，本橋的上上部構(gòu)造施工工中，也將采采用該測量方方案進行主纜纜索股監(jiān)控。6.1.6基準準索調(diào)整索股垂度的調(diào)整整，在夜間氣氣溫、風(fēng)速穩(wěn)穩(wěn)定的時間段段進行，氣溫溫穩(wěn)定的基本本條件為：索索股徑向溫差差＜1℃；索股軸向向溫差＜2℃。垂度調(diào)整整量△f與索長調(diào)整整量△L關(guān)系，隨垂垂跨比ni而變化，邊邊跨考慮傾角角α的影響（中中跨關(guān)系為△L=16ni△f/3、邊跨關(guān)系系為△L=16ni△f/（3cos3α）。在進行行索股調(diào)整前前對基準索股股的兩邊跨及及中跨跨中標標高進行觀測測，得當(dāng)時的的值fi，進行溫度度、貓道影響響、施工誤差差修正后與設(shè)設(shè)計值比較，計計算出中跨索索股的調(diào)整量量△fi，進而得到到調(diào)整長度△li。為防止索索股在鞍槽前前產(chǎn)生垂曲現(xiàn)現(xiàn)象，一般在在拖拉出發(fā)側(cè)側(cè)的塔頂將索索股固定，即即在北塔頂固固定，在南塔塔頂用牽引設(shè)設(shè)備牽拉索股股，由中跨向向邊跨牽入長長度△l2，可在鞍內(nèi)內(nèi)作記號以控控制牽入長度度。為加快調(diào)調(diào)整進度也可可同時調(diào)整北北邊跨索股的的垂度。在中中跨跨中垂度度符合設(shè)計要要求后，將南南塔主索鞍處處索股錨固好好不產(chǎn)生移動動，進行南邊邊跨索股垂度度調(diào)整。邊跨跨索長調(diào)整量量為△li（i=1，3）。在基準索股架設(shè)設(shè)調(diào)整完后連連續(xù)觀測3天以上，每每天觀測選在在夜間溫度穩(wěn)穩(wěn)定的時段進進行，每隔1小時觀測一一次，直至基基準索股垂度度穩(wěn)定度達到到要求，才可可進行一般索索股的架設(shè)與與調(diào)整。6.1.7基準準索錨跨張力力的控制當(dāng)中跨、邊跨的的標高調(diào)整完完成后，即可可進行錨跨的的張力。錨跨跨主纜索股張張拉時，通過過設(shè)置于千斤斤頂上的壓力力傳感器進行行張拉力的控控制，并與油油壓表的讀數(shù)數(shù)相互復(fù)核。一一般壓力傳感感器精度較高高，但是當(dāng)兩兩者出現(xiàn)明顯顯差異時，應(yīng)應(yīng)及時分析原原因。傳感器測定精度度較高，但是是成本較大，不不可能大規(guī)模模采用。頻率率式測索儀的的測量方便快快捷，但是使使用前必須進進行必要的標標定、參數(shù)識識別及誤差分分析，并與傳傳感器測試結(jié)結(jié)果進行比較較。錨跨張力力的后期觀測測主要使用頻頻率法。6.2非基準準索股架設(shè)監(jiān)控控目前，用預(yù)制平平行鋼絲索股股編纜架設(shè)時時，通常有2種方法：標標志法和垂度度調(diào)整法。白白天用標志法法，即索股在在工廠預(yù)制，利利用工廠的精精密丈量設(shè)備備，在鋼絲上上標明各鞍座座中心的對應(yīng)應(yīng)標志，在架架設(shè)時將此標標志與鞍座中中點相符；夜夜晚用垂度調(diào)調(diào)整法，就是是在溫度穩(wěn)定定的夜間與基基準索股比照照，進行架設(shè)設(shè)索股垂度測測定，通過溫溫度修正進行行垂度調(diào)整。對一般索股的架架設(shè)，采用兩兩法合用的架架設(shè)方法，工工作程序如下下：白天將索股N岸岸側(cè)標志對準準此岸側(cè)鞍座座圓弧標志點點，并將跨中中垂度抬高規(guī)規(guī)定高度，采采用標志法將將索股架好。午夜溫度穩(wěn)定后后，再用垂度度調(diào)整法調(diào)索索。首先，用用專用卡尺測測定架設(shè)索股股中跨垂度與與基準索股的的垂度差；見見圖6。同時，還還測定基準索索股與架設(shè)索索股的索溫，并并確定相對溫溫差。測定后，相對垂垂度差，由下下式計算：△f1=H-（di＋D＋△h1十△h2）式中：H——卡卡尺測得的尺尺寸；di——所調(diào)索索股與基準索索股間的設(shè)計計高差；D——索股直徑徑?！鱤1、△h22，——可直接測讀讀的上、下尺尺寸。索長增增量△L同時還應(yīng)考考慮它與基準準索股之間的的相對溫度差差，其值可由由下式計算：：△L=α(△f1十△f)（α=16n22/3，△f為相對溫差差引起的垂度度調(diào)整量）圖6其它索股調(diào)調(diào)整當(dāng)S岸側(cè)塔頂鞍鞍座處放出調(diào)調(diào)整量后，在在鞍座處將索索股鎖定。此后，分別在兩兩邊跨，測量量被調(diào)索股與與基準索股的的索溫及垂度度差，并作邊邊跨垂度調(diào)整整，其方法同同中跨，只是是其纜索增量量由下式計算算：△L=β(△ff1＋△f)（β=16nii/（3cos3α），△f為相對溫差差引起的垂度度調(diào)整量）在散索鞍處放出出調(diào)整量后鎖鎖定。錨跨按張拉力控控制，使其索索股張力與設(shè)設(shè)計計算值誤誤差在設(shè)計充充許范圍內(nèi)。反復(fù)調(diào)整，直至至所有索股張張力及垂度均均達設(shè)計要求求。七索夾施工放放樣監(jiān)測主纜施工完成后后，應(yīng)先實測測出主纜的線線形、兩個索索塔塔頂?shù)睦锢锍?、以及兩兩個索塔間的的間距（即跨跨徑），以為為索夾位置的的監(jiān)控計算和和測量放樣提提供一組初始始數(shù)據(jù)，索夾夾位置的測量量放樣，可采采用全站儀極極坐標方法進進行。施測時時，測站點和和后視點均設(shè)設(shè)置在索塔的的塔頂，測量量放樣的時間間應(yīng)選擇在風(fēng)風(fēng)小和夜間溫溫度穩(wěn)定的時時候進行，因因為在夜間，主主纜的順橋向向和橫橋向溫溫度、主纜的的內(nèi)外溫度以以及上下游主主纜間的溫度度較差較小，主主纜不發(fā)生扭扭轉(zhuǎn)；索夾位位置測量放樣樣的數(shù)據(jù)計算算包括兩方面面的內(nèi)容：吊吊索中心線和和主纜中心線線在空纜線形形下的坐標，其其次是計算各各個索夾的中中心線到其兩兩端的距離，對對于前者，計計算的依據(jù)是是任意兩吊索索中心線與主主纜中心線交交點之間主纜纜的無應(yīng)力長長度在任何線線形狀態(tài)下均均相等，這方方面的計算內(nèi)內(nèi)容較為復(fù)雜雜，由監(jiān)控單單位計算提供供，對于后者者，不同位置置的索夾，計計算出的放樣樣數(shù)據(jù)也不同同：由于索夾夾的數(shù)量較多多，需要多次次(天)完成，因而而放樣時應(yīng)量量測空氣溫度度和主纜溫度度，并盡量在在溫度基本相相同的條件下下進行索夾放放樣。八加勁梁架設(shè)設(shè)階段的監(jiān)控控8.1吊裝前前的測量準備備工作、數(shù)據(jù)據(jù)收集及考慮慮因素本階段對成橋線線形的影響因因素很多，一一般來說有吊吊裝加勁梁前前結(jié)構(gòu)的實際際狀態(tài)、結(jié)構(gòu)構(gòu)實際材料特特性的變化、溫溫度場、施工工荷載、索鞍鞍位置調(diào)整，加加勁粱吊裝及及固結(jié)次序、施施工中結(jié)構(gòu)的的實際受力體體系、索夾的的安裝、吊索索的長度、加加勁梁自重及及尺寸等。吊裝前結(jié)構(gòu)實際際狀態(tài)吊裝加勁梁前結(jié)結(jié)構(gòu)的實際狀狀態(tài)參數(shù)，特特別是主纜成成纜線形對結(jié)結(jié)構(gòu)的非線性性計算有很大大的影響，須須對這些狀態(tài)態(tài)參數(shù)進行測測定：Ⅰ、索塔塔頂標標高和縱向水水平偏移的測測定這些數(shù)據(jù)的觀測測，應(yīng)選擇主主纜表面溫度度相對穩(wěn)定時時進行。Ⅱ、散索鞍頂面面中心標高測測定在緊纜后解除對對散索鞍的約約束，導(dǎo)致散散索鞍的初始始傾角發(fā)生變變化，有必要要對散索鞍頂頂面中心標高高及其傾角再再次進行測定定，這一觀測測也應(yīng)在主纜纜表面溫度相相對穩(wěn)定時進進行。Ⅲ、成纜線形的的測定成纜線形的測定定宜安排在與與塔頂水平、縱縱向位移以及及散索鞍頂中中心標高測量量的同一時間間（同一溫度度）進行。施施測時確保主主纜表面溫度度達到相對穩(wěn)穩(wěn)定。主纜線形測點應(yīng)應(yīng)加密布置，具具體為：兩邊邊跨布置在跨跨距的1/4、1/2及3/4處，中跨布布置在兩索塔塔中心距的1/8、1/4、1/2、3/4及7/8處。對這些些點位放樣時時，應(yīng)按實測測的各跨跨徑徑施放。點位位施放好后，選選擇主纜表面面溫度相對穩(wěn)穩(wěn)定的階段進進行線形觀測測。Ⅳ、主鞍座縱向向預(yù)偏差的測測定主鞍座縱向預(yù)偏偏量，可采用用水平尺結(jié)合合鋼尺丈量的的方法在塔頂頂直接量得。在在塔頂量得的的主鞍座縱向向預(yù)偏量應(yīng)扣扣除塔頂水平平位移的影響響，最終給出出主鞍座中心心相對于索塔塔理論中心的的絕對預(yù)偏量量。V、主纜成形后后的直徑測定定對主纜成形后的的直徑測定，選選擇主纜表面面溫度相對穩(wěn)穩(wěn)定時，在兩兩邊跨及跨中中選擇多個截截面進行測定定，最后取得得平均值并修修正到標準溫溫度條件下。這這里有二個問問題，其一是是內(nèi)外溫度差差，其二是纜纜索的孔隙率率。通過對結(jié)構(gòu)的實實際狀態(tài)進行行觀測，便得得到整個結(jié)構(gòu)構(gòu)非線性分析析所需的結(jié)構(gòu)構(gòu)初始狀態(tài)，為為結(jié)構(gòu)的非線線性分析計算算作好了準備備工作。結(jié)構(gòu)材料特性在結(jié)構(gòu)計算中考考慮混凝土塔塔的收縮與徐徐變；主纜及及加勁粱材料料特性，據(jù)實實測數(shù)據(jù)而定定。溫度場在進行狀態(tài)參數(shù)數(shù)觀測時，進進行溫度觀測測，再利用計計算程序進行行溫度場計算算。此時的溫溫度場沿縱向向（索的方向向）是變化的的，纜索內(nèi)外外溫度也是不不同的。加勁梁吊裝及固固結(jié)或鉸結(jié)次次序加勁梁吊裝及固固結(jié)次序，根根據(jù)設(shè)計要求求、施工要求求和成橋后結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力盡可可能小以及結(jié)結(jié)構(gòu)梁線形能能符合設(shè)計要要求的原則來來確定。主索鞍的頂推次次數(shù)及頂推量量的確定主纜架設(shè)前，在在塔頂設(shè)置主主索鞍預(yù)偏量量。在加勁梁梁吊裝過程中中，對主索鞍鞍進行頂推。對索鞍頂推量的的控制，其實實質(zhì)就是要控控制索塔身應(yīng)應(yīng)力不超過容容許值，確保保索塔塔身在在施工中的安安全。要確定定主索鞍的頂頂推量與頂推推次數(shù)，應(yīng)首首先確定主索索鞍自由滑移移量在吊裝過過程中的位移移累積量，然然后，再根據(jù)據(jù)索塔頂沿縱縱橋向分別向向前與向后容容許水平位移移量之和，來來確定主索鞍鞍的一次頂推推量，進一步步可確定出主主索鞍的頂推推次數(shù)與頂推推時間。索塔頂沿縱橋向向分別向前與與向后的容許許水平位移量量，主要由索索塔身應(yīng)力來來確定，即其其塔身應(yīng)力不不應(yīng)超過限定定值。在塔身身拉、壓限定定應(yīng)力范圍內(nèi)內(nèi)，吊裝初期期由于塔頂豎豎向壓力較小小，主索鞍偏偏離塔中心較較遠，塔頂相相應(yīng)容許水平平位移量最小小。隨著施工工吊裝的進行行，塔頂豎向向壓力也相應(yīng)應(yīng)增大，主索索鞍偏離塔中中心的距離也也相應(yīng)減小，故故此，塔頂相相應(yīng)容許水平平位移量也相相應(yīng)增大。施工荷載對于施工荷載，在在每個階段都都進行實際統(tǒng)統(tǒng)計，作為外外荷載直接加加到非線性結(jié)結(jié)構(gòu)計算中。施工中結(jié)構(gòu)的實實際受力體系系從施工過程來看看，對結(jié)構(gòu)實實際受力體系系影響最大的的因素有加勁勁梁吊裝及固固結(jié)或鉸結(jié)次次序、施工貓貓道，在上面面已對加勁粱粱吊裝及固結(jié)結(jié)次序確定下下來了，這樣樣在結(jié)構(gòu)計算算中按確定方方案進行計算算，至于施工工貓道，可將將其視為結(jié)構(gòu)構(gòu)體系中的一一部分，直接接代入非線性性分析系統(tǒng)中中一并考慮。索夾的安裝位置置和吊索長度度確定索夾的安裝位置置及吊索的長長度，是設(shè)計計理想狀態(tài)下下的計算值。因因而必須根據(jù)據(jù)施工情況進進行修正計算算。其方法是是，利用前面面觀測得到的的結(jié)構(gòu)初始狀狀態(tài)進行結(jié)構(gòu)構(gòu)計算，對理理想設(shè)計值進進行修正，從從而得到修正正后的索夾安安裝位置及吊吊索長度，以以消除由第一一階段施工所所帶來的誤差差。懸索橋吊索長度度的準確計算算是十分重要要的，因為主主纜架設(shè)完成成后線型就是是固定的，橋橋面線型的形形成主要由吊吊索長度控制制。吊索長度度的計算分成成三部分：（1）求出主纜及及橋面在設(shè)計計線型時吊點點處主纜中心心至加勁梁內(nèi)內(nèi)錨面的距離離；（2）根據(jù)主纜的的外徑（索夾夾的內(nèi)徑）、索索夾壁厚、吊吊索夾具將吊吊索收攏的距距離、夾具距距主纜中心的的尺寸等進行行吊索長度的的弧長及斜度度等的幾何修修正，從而得得到吊索的幾幾何長度；（3）扣除恒載內(nèi)內(nèi)力下各分段段的彈性伸長長量即得出吊吊索的無應(yīng)力力長度。吊索幾何長度的的修正計算，除除了考慮鋼絲絲繩實際彈性性模量的變化化及實際空纜纜線型與設(shè)計計空纜線型不不一致造成的的修正外，在在確定吊索的的實際下料長長度時還應(yīng)適適當(dāng)考慮下列列有關(guān)因素：：（1）主纜實際際直徑與計算算直徑誤差的的長度修正；；（2）索夾索槽槽厚度制造誤誤差引起的長長度修正；（3）鋼箱梁錨錨墊板與箱梁梁上、下底板板之間的制造造誤差引起的的長度修正；；（4）鋼絲繩實實測彈性模量量變化引起的的長度修正；；（5）溫度影響響的長度修正正；（6）鋼絲繩變變形滯后于應(yīng)應(yīng)力情況下對對下料長度的的影響；（7）鋼絲繩卷卷盤對下料長長度的影響；；（8）鋼絲繩在在恒載力作用用下下料時扭扭轉(zhuǎn)對長度的的影響；（9）錨頭頂壓壓伸出量對長長度的影響。加勁梁自重及尺尺寸在加勁梁加工好好后，對其尺尺寸進行現(xiàn)場場量取。至于于其重量，可可以在施工現(xiàn)現(xiàn)場用油壓千千斤頂對其進進行稱重，亦亦可據(jù)用鋼量量計算。8.2實施步驟驟獲取實際結(jié)構(gòu)狀狀態(tài)及材料狀狀態(tài)參數(shù)，節(jié)節(jié)段進行全面面預(yù)拼裝。通過非線性計算算，與設(shè)計吊吊裝順序及固固結(jié)或鉸結(jié)順順序進行比較較，最終確定定可能的吊裝裝次序。預(yù)測第一節(jié)段吊吊裝后的主要要點控制標高高及索塔應(yīng)力力。完成第一節(jié)段后后實測標高、溫溫度及索塔應(yīng)應(yīng)力，并與預(yù)預(yù)測值進行比比較。如果標標高預(yù)測值準準確，還需看看索塔應(yīng)力值值，如果索塔塔應(yīng)力超限，對對索塔進行頂頂推，頂推后后，再次測量量標高，如果果達到預(yù)測值值，可進行下下一節(jié)段，如如果標高不符符，則應(yīng)找出出原因，予以以修正。以前一階段的實實測狀態(tài)參數(shù)數(shù)，代入非線線性分析系統(tǒng)統(tǒng)中，按修正正后的施工順順序進行下一一階段的預(yù)測測和施工。根據(jù)固結(jié)（鉸結(jié)結(jié)）順序，由由螺栓將相鄰鄰二段或數(shù)段段連接起來。重重復(fù)以上過程程至吊裝完成成。8.3鋼箱加勁勁梁應(yīng)力監(jiān)測測鋼箱加勁梁應(yīng)變變測試所用的的為表面式應(yīng)應(yīng)變計，加勁勁梁吊裝前安安設(shè)完畢，使使用過程中應(yīng)應(yīng)特別加強對對應(yīng)變計的保保護。測點布置鋼箱加勁梁縱向向應(yīng)力控制截截面選取極值值點共3個斷面，具具體為主跨L/4附近截面主主跨L/2附近截面，主主跨3L/4附近截面。圖7加勁梁梁截面應(yīng)變測測點布置8.4鋼箱加勁勁梁線形監(jiān)測測（1）測點布置置：每一吊裝裝梁段自由端端（另一端與與已吊裝梁段段臨時連接）設(shè)設(shè)立三個標高高觀測點，同同時也作為坐坐標觀測點。測測點須用紅漆漆標記并編號號。測試方法：用全全站儀測量或或精密水準儀儀測量。圖8主梁截面面標高測點布布置懸索橋主梁的線線形，主要由由主纜的線形形和吊索的長長度確定，在在主梁運梁安安裝過程中其其標高是無法法調(diào)整的，而而主梁線形監(jiān)監(jiān)測的目的，是是觀察吊裝后后鋼箱