條文說(shuō)明：附錄

/附錄A鋼筋的公稱直徑、公稱截面面積及理論重量表A.0.1普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的公稱直徑是指與其公稱截面面積相等的圓的直徑。光面鋼筋的公稱截面面積與承載受力面積相同；而帶肋鋼筋承載受力的截面面積小于按理論重量計(jì)算的截面面積,基圓面積率約為0.９4.而預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的有關(guān)數(shù)值也不完全對(duì)應(yīng)，故在表中以括號(hào)及注另行表達(dá).必要時(shí),尚應(yīng)考慮基圓面積率的影響。表Ａ.0．2本規(guī)范將鋼絞線外接圓直徑稱作公稱直徑；而公稱截面面積即現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》GB/T5224中的“參考截面面積”。由于捻絞松緊程度的不同,其值可能有波動(dòng),工程應(yīng)用時(shí)如果有必要，可以根據(jù)實(shí)測(cè)確定.表A．０。3鋼絲的公稱直徑、公稱截面面積及理論重量之間的關(guān)系與普通鋼筋相似，但基圓面積率較大，約為0.９7。附錄B近似計(jì)算偏壓構(gòu)件側(cè)移二階效應(yīng)的增大系數(shù)法B。0。1根據(jù)本規(guī)范第5.3．4條的規(guī)定，必要時(shí)，也可以采用本附錄給出的增大系數(shù)法來(lái)考慮各類結(jié)構(gòu)中的P—Δ效應(yīng)。根據(jù)結(jié)構(gòu)中二階效應(yīng)的基本規(guī)律，Ｐ—Δ效應(yīng)只會(huì)增大由引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的荷載或作用所產(chǎn)生的構(gòu)件內(nèi)力,而不增大由不引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的荷載（例如較為對(duì)稱結(jié)構(gòu)上作用的對(duì)稱豎向荷載）所產(chǎn)生的構(gòu)件內(nèi)力.因此,在計(jì)算P-Δ效應(yīng)增大后的桿件彎矩時(shí)，公式（B。０.１－1)中的ηs應(yīng)只乘Ms.因Ｐ-Δ效應(yīng)既增大豎向構(gòu)件中引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的彎矩，同時(shí)也增大水平構(gòu)件中引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的彎矩,因此公式(B.0.1-１）同樣適用于梁端控制截面的彎矩計(jì)算。另外,根據(jù)本規(guī)范第11。4.１條的規(guī)定,抗震框架各節(jié)點(diǎn)處柱端彎矩之和∑Mc應(yīng)根據(jù)同一節(jié)點(diǎn)處的梁端彎矩之和∑Mｂ進(jìn)行增大，因此,按公式（B。０．1-１)用ηs增大梁端引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的彎矩,也能使P-Δ效應(yīng)的影響在∑Mb和增大后的∑Ｍc中保留下來(lái)。Ｂ。0.2本條對(duì)框架結(jié)構(gòu)的ηs采用層增大系數(shù)法計(jì)算，各樓層計(jì)算出的ηｓ分別適用于該樓層的昀所有柱段.該方法直接引自《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3－20０2。當(dāng)用ηs按公式(Ｂ。０．1-1）增大柱端及梁端彎矩時(shí)，公式(B.0．2）中的樓層側(cè)向剛度D應(yīng)按第Ｂ.0．5條給出的構(gòu)件折減剛度計(jì)算。Ｂ。０.3剪力墻結(jié)構(gòu)、框架－剪力墻結(jié)構(gòu)和筒體結(jié)構(gòu)中的ηs用整體增大系數(shù)法計(jì)算。用該方法算得的ηs適用于該結(jié)構(gòu)全部的豎向構(gòu)件。該方法直接引自《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》ＪGJ3-20０2.當(dāng)用ηs按公式（Ｂ．０．1-1)增大柱端、墻肢端部和梁端彎矩時(shí),應(yīng)采用按第Ｂ。０.5條給出的構(gòu)件折減剛度計(jì)算公式(B．0.3）中的等效豎向懸臂受彎構(gòu)件的彎曲剛度EcＪd。B。０。4排架結(jié)構(gòu),特別是工業(yè)廠房排架結(jié)構(gòu)的荷載作用復(fù)雜，其二階效應(yīng)規(guī)律有待詳細(xì)探討。到目前為止國(guó)內(nèi)已完成的分析研究工作尚不足以提出更為合理的考慮二階效應(yīng)的設(shè)計(jì)方法，故繼續(xù)沿用02版規(guī)范中的η-l0法考慮排架結(jié)構(gòu)的P－Δ效應(yīng)。其中，就工業(yè)廠房排架結(jié)構(gòu)而言,除屋蓋重力荷載外的其他各項(xiàng)荷載都將使排架產(chǎn)生側(cè)移,同時(shí)也為了計(jì)算方便，故在該方法中采用將增大系數(shù)ηs統(tǒng)乘排架柱各截面組合彎矩的近似做法,即取Ｍ=ηs（Ｍns+Ms）=ηsM0。另外,在排架結(jié)構(gòu)所用的ηｓ計(jì)算公式中考慮到：(1）目前所用鋼材的強(qiáng)度水平普遍有所提高；(2）引起排架柱各截面彎矩的各項(xiàng)荷載中,大部分均屬短期作用，故不再考慮引起極限曲率增長(zhǎng)的長(zhǎng)期作用影響系數(shù)；故將02版規(guī)范η公式中的1/140０改為1/1500?；谂c第６.2。4條相同的理由，取消了0２版規(guī)范η公式中的系數(shù)ζ2。B.0．5細(xì)長(zhǎng)鋼筋混凝土偏心壓桿考慮二階效應(yīng)影響的受力狀態(tài)大致對(duì)應(yīng)于受拉鋼筋屈服后不久的非彈性受力狀態(tài)。因此,在考慮二階效應(yīng)的結(jié)構(gòu)分析中，結(jié)構(gòu)內(nèi)各類構(gòu)件的受力狀態(tài)也應(yīng)與此相呼應(yīng)。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)在達(dá)類受力狀態(tài)下由于受拉區(qū)開(kāi)裂以及其他非彈性性能的發(fā)展,從而導(dǎo)致構(gòu)件截面彎曲剛度降低。由于各類構(gòu)件沿長(zhǎng)度方向各截面所受彎矩的大小不同，非彈性性能的發(fā)展特征也各有不同，這導(dǎo)致了構(gòu)件彎曲剛度的降低規(guī)律較為復(fù)雜.為了便于工程應(yīng)用，通常是通過(guò)考慮非彈性性能的結(jié)構(gòu)分析，并參考試驗(yàn)結(jié)果，按結(jié)構(gòu)非彈性側(cè)向位移相等的原則，給出按構(gòu)件類型的統(tǒng)一當(dāng)量剛度折減系數(shù)(彈性剛度中的截面慣性矩仍按不考慮鋼筋的混凝土毛截面計(jì)算）。本條給出的剛度折減系數(shù)是以我國(guó)完成的結(jié)構(gòu)及構(gòu)件非彈性性能模擬分析結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果為依據(jù)的，與國(guó)外規(guī)范給出的相應(yīng)數(shù)值相近。附錄C鋼筋、混凝土本構(gòu)關(guān)系與混凝土多軸強(qiáng)度準(zhǔn)則本附錄的內(nèi)容與原規(guī)范基本相同，僅在混凝土一維本構(gòu)關(guān)系中引入了損傷概念，并新增了混凝土的二維本構(gòu)關(guān)系以及鋼筋—混凝土之間的粘結(jié)—滑移本構(gòu)關(guān)系。本附錄用于混凝土結(jié)構(gòu)的彈塑性分析和結(jié)構(gòu)的承載力驗(yàn)算。C。1鋼筋本構(gòu)關(guān)系C。1．１鋼筋強(qiáng)度的平均值主要用于彈塑性分析時(shí)的本構(gòu)關(guān)系，宜實(shí)測(cè)確定。本條文給出了基于統(tǒng)計(jì)的建議值.在89規(guī)范和02規(guī)范，鋼筋強(qiáng)度參數(shù)采用的都是20世紀(jì)80年代的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),當(dāng)時(shí)統(tǒng)計(jì)的主要對(duì)象是HPＢ235、ＨRB３3５鋼筋，表1中為上述鋼筋強(qiáng)度的變異系數(shù)。２0０8～201０年對(duì)全國(guó)ＨRB33５、HRＢ４０0和ＨRB500鋼筋強(qiáng)度參數(shù)進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)分析，與20世紀(jì)80年代的統(tǒng)計(jì)結(jié)果相比，鋼筋強(qiáng)度的變異系數(shù)略有減小,但考慮新統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)有限，且缺少HRBF，RRB和HRB-Ｅ、ＨＲBF-E系列鋼筋的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),本規(guī)范可參考表1的數(shù)值確定。表1熱軋帶肋鋼筋強(qiáng)度的變異系數(shù)最（%)強(qiáng)度等級(jí)HＰB235ＨＲB3３5δs8．９57。4３C.1.2鋼筋單調(diào)加載的應(yīng)力-應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系曲線采用由雙折線段或三折線組成,在沒(méi)有實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，可根據(jù)本規(guī)范第4.2.４條取εu＝δｇt。C.1．3新增了鋼筋在反復(fù)荷載作用下的本構(gòu)關(guān)系曲線,建議鋼筋卸載曲線為直線，并給出了鋼筋反向再加載曲線的表達(dá)式。C.2混凝土本構(gòu)關(guān)系Ｃ.2．1混凝土強(qiáng)度的平均值主要用于彈塑性分析時(shí)的本構(gòu)關(guān)系,宜實(shí)測(cè)確定。本條給出了基于統(tǒng)計(jì)的建議值。在８９規(guī)范和0２規(guī)范中，混凝土強(qiáng)度參數(shù)采用的都是20世紀(jì)８0年代的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，表2中數(shù)值為20世紀(jì)80年代以現(xiàn)場(chǎng)攪拌為主的混凝土的變異系數(shù)。目前全國(guó)普遍采用的都是商品混凝土.20０8～２010年對(duì)全國(guó)商品混凝土參數(shù)進(jìn)行了統(tǒng)計(jì),結(jié)果表明,與20世紀(jì)80年代統(tǒng)計(jì)的現(xiàn)場(chǎng)攪拌混凝土相比，目前普遍采用的商品混凝土的變異系數(shù)略有減小,但因統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)有限,本規(guī)范可參考表２中的數(shù)值采用。表2混凝土強(qiáng)度的變異系數(shù)δc（％)強(qiáng)度等級(jí)C１5C2０C25C３0Ｃ3５Ｃ40C45Ｃ５０Ｃ6０δｃ23。3２０。６１8.９1７.216.４1５。６１5．6１4.9１４．1C。２．２現(xiàn)有混凝土的強(qiáng)度和應(yīng)力-應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系大都是基于正常環(huán)境下的短期試驗(yàn)結(jié)果。若結(jié)構(gòu)混凝土的材料種類、環(huán)境和受力條件等與標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)條件相差懸殊，則其強(qiáng)度和本構(gòu)關(guān)系都將發(fā)生不同程度的變化。例如，采用輕混凝土或重混凝土、全級(jí)配或大骨料的大體積混凝土、齡期變化、高溫、截面非均勻受力、荷載長(zhǎng)期持續(xù)作用、快速加載或沖擊荷載作用等情況，均應(yīng)自行試驗(yàn)測(cè)定，或參考有關(guān)文獻(xiàn)作相應(yīng)的修正。C。2.３混凝土單軸受拉的本構(gòu)關(guān)系,原則上采用02版規(guī)范附錄C的基本表達(dá)式與建議參數(shù).根據(jù)近期相關(guān)的研究工作,給出了與之等效的損傷本構(gòu)關(guān)系表述,以便與二維本構(gòu)關(guān)系相協(xié)調(diào)。修訂后的混凝土單軸受拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線分作上升段和下降段，二者在峰值點(diǎn)處連續(xù)。在原規(guī)范基礎(chǔ)上引入了混凝土單軸受拉損傷參數(shù).與原規(guī)范附錄相似，曲線方程中引入形狀參數(shù),可適合不同強(qiáng)度等級(jí)混凝土的曲線形狀變化。表Ｃ.2。３中的參數(shù)按以下公式計(jì)算取值:Ｃ。2.４混凝土單軸受壓本構(gòu)關(guān)系，對(duì)原規(guī)范的上升段進(jìn)行了修訂,下降段在本質(zhì)上與原規(guī)范表達(dá)式等價(jià)。為與二維本構(gòu)關(guān)系相一致，根據(jù)近期相關(guān)的研究工作在表述形式上作了調(diào)整.修訂后的混凝土單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線也分為上升段和下降段，二者在峰值點(diǎn)處連續(xù)。表Ｃ.２.4相應(yīng)的參數(shù)計(jì)算式如下：鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中混凝土常受到橫向和縱向應(yīng)變梯度、箍筋約束作用、縱筋變形等因素的影響,其應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系與混凝土棱柱體軸心受壓試驗(yàn)結(jié)果有差別.可根據(jù)構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果對(duì)混凝土的抗壓強(qiáng)度代表值（fc，r）、峰值壓應(yīng)變（εc,r）以及曲線形狀參數(shù)（αｃ)作適當(dāng)修正。C.2。5新增了受壓混凝土在重復(fù)荷載作用下的應(yīng)力—應(yīng)變本構(gòu)曲線,以反映混凝土滯回、剛度退化及強(qiáng)度退化的特性。為簡(jiǎn)化表述,卸載段應(yīng)力路徑采用直線表達(dá)方式.C。2。6根據(jù)近期相關(guān)的研究工作,給出了混凝土二維本構(gòu)關(guān)系的表達(dá)式，以為混凝土非線性有限元分析提供依據(jù)。該本構(gòu)關(guān)系包括丁卸載本構(gòu)方程,實(shí)現(xiàn)了一維卸載的殘余應(yīng)變與二維卸載殘余應(yīng)變計(jì)算的統(tǒng)一.C．3鋼筋－混凝土粘結(jié)滑移本構(gòu)關(guān)系修訂規(guī)范新增了鋼筋與混凝土的粘結(jié)應(yīng)力-滑移本構(gòu)關(guān)系，為結(jié)構(gòu)大變形時(shí)進(jìn)行更精確的分析提供了界面的粘結(jié)—滑移參數(shù)。鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)應(yīng)力-滑移本構(gòu)關(guān)系適用范圍與第Ｃ.1節(jié)、第C.2節(jié)相同。建議的帶肋鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)滑移本構(gòu)關(guān)系是通過(guò)大量試驗(yàn)量測(cè),經(jīng)統(tǒng)計(jì)分析后提出的一般形式.影響粘結(jié)-滑移本構(gòu)關(guān)系的因素很多，如混凝土的強(qiáng)度、級(jí)配，錨固鋼筋的直徑、強(qiáng)度、變形指標(biāo)、外形參數(shù),箍筋配置，側(cè)向壓力等都會(huì)影響粘結(jié)-滑移本構(gòu)關(guān)系.因此,在條件許可的情況下，建議通過(guò)試驗(yàn)測(cè)定表達(dá)式中的參數(shù)。C.4混凝土強(qiáng)度準(zhǔn)則Ｃ．４.1當(dāng)以應(yīng)力設(shè)計(jì)方式采用多軸強(qiáng)度準(zhǔn)則進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，混凝土強(qiáng)度指標(biāo)應(yīng)以相對(duì)值形式表達(dá)，且可根據(jù)需要,對(duì)承載力計(jì)算取相對(duì)的設(shè)計(jì)值；對(duì)防連續(xù)倒塌計(jì)算取相對(duì)的標(biāo)準(zhǔn)值。C。4.2混凝土的二軸強(qiáng)度包絡(luò)圖為由4條曲線連成的封閉曲線(圖C.4.2)，圖中每條曲線中應(yīng)力符號(hào)均遵循“受拉為負(fù)、受壓為正”的原則，根據(jù)其對(duì)應(yīng)象限確定.根據(jù)相關(guān)的研究,給出了混凝土二維強(qiáng)度準(zhǔn)則的分區(qū)表達(dá)式，這些表達(dá)式原則上也可以由前述混凝土本構(gòu)關(guān)系給出。為方便應(yīng)用，二軸強(qiáng)度還可以根據(jù)表Ｃ。4。2-1～表Ｃ.4.２—３所列的數(shù)值內(nèi)插取值。C．4．3混凝土的三軸受拉應(yīng)力狀態(tài)在實(shí)際結(jié)構(gòu)中極其罕見(jiàn)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)也極少。取f3=0.９ｆc,r,約為試驗(yàn)平均值。混凝土三軸抗壓強(qiáng)度(f1，圖Ｃ．４。3—2)的取值顯著低于試驗(yàn)值，且略低于一些國(guó)外設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定的值.本規(guī)菹給出了最高強(qiáng)度(5fｃ)的限制,用于承載力驗(yàn)算可確保結(jié)構(gòu)安全.混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度可按照表Ｃ.4.3—2取值,也可以按照下列公式計(jì)算:附錄D素混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)本附錄的內(nèi)容與0２版規(guī)范附錄Ａ相同,對(duì)素混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的計(jì)算和構(gòu)造作出了規(guī)定。附錄E任意截面、圓形及環(huán)形構(gòu)件正截面承載力計(jì)算Ｅ.０.1本條給出了任意截面任意配筋的構(gòu)件正截面承載力計(jì)算的一般公式.隨著計(jì)算機(jī)的普遍使用,對(duì)任意截面、外力和配筋的構(gòu)件，正截面承載力的一般計(jì)算方法,可按本規(guī)范第６．２.１條的基本假定，通過(guò)數(shù)值積分方法進(jìn)行迭代計(jì)算。在計(jì)算各單元的應(yīng)變時(shí)，通常應(yīng)通過(guò)混凝土極限壓應(yīng)變?yōu)棣牛醯氖軌簠^(qū)頂點(diǎn)作一條與中和軸平行的直線;在某些情況下,尚應(yīng)通過(guò)最外排縱向受拉鋼筋極限拉應(yīng)變０.０1為頂點(diǎn)作一條與中和軸平行的直線，然后再作一條與中和軸垂直的直線，以此直線作為基準(zhǔn)線按平截面假定確定各單元的應(yīng)變及相應(yīng)的應(yīng)力。在建立本條公式時(shí),為使公式的形式簡(jiǎn)單,坐標(biāo)原點(diǎn)取在截面重心處;在具體進(jìn)行計(jì)算或編制計(jì)算程序時(shí)，可根據(jù)計(jì)算的需要，選擇合適的坐標(biāo)系。Ｅ．０.3、E。0。4環(huán)形及圓形截面偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算.均勻配筋的環(huán)形、圓形截面的偏心受壓構(gòu)件，其正截面承載力計(jì)算可采用第６。2.1條的基本假定列出平衡方程進(jìn)行計(jì)算，但計(jì)算過(guò)于繁瑣，不便于設(shè)計(jì)應(yīng)用。公式（E.0．3—1)～公式(E．０.3—6)及公式（E．0．４-1）~公式（Ｅ。0．4—4)是將沿截面梯形應(yīng)力分布的受壓及受拉鋼筋應(yīng)力簡(jiǎn)化為等效矩形應(yīng)力圖,其相對(duì)鋼筋面積分別為α及αt，在計(jì)算時(shí),不需判斷大小偏心情況,簡(jiǎn)化公式與精確解誤差不大。對(duì)環(huán)形截面，當(dāng)α較小時(shí)實(shí)際受壓區(qū)為環(huán)內(nèi)弓形面積，簡(jiǎn)化公式可能會(huì)低估了截面承載力，此時(shí)可按圓形截面公式計(jì)算。附錄F板柱節(jié)點(diǎn)計(jì)算用等效集中反力設(shè)計(jì)值F．0。1在垂直荷載、水平荷載作用下，板柱結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)傳遞不平衡彎矩時(shí)，其等效集中反力設(shè)計(jì)值由兩部分組成：１,由柱所承受的軸向壓力設(shè)計(jì)值減去柱頂沖切破壞錐體范圍內(nèi)板所承受的荷載設(shè)計(jì)值,即Fl;２,由節(jié)點(diǎn)受剪傳遞不平衡彎矩而在臨界截面上產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力經(jīng)折算而得的附加集中反力設(shè)計(jì)值，即τmaｘuｍh0。本條的公式(F.0。1-１）、公式(F.0.1－3)、公式（F.０.1－５)就是根據(jù)上述方法給出的。豎向荷載、水平荷載引起臨界截面周長(zhǎng)重心處的不平衡彎矩,可由柱截面重心處的不平衡彎矩與Fｌ對(duì)臨界截面周長(zhǎng)重心軸取矩之和確定。本條的公式(F.0。１-2)、公式（Ｆ.０．1—4)就是按此原則給出的;在應(yīng)用上述公式中應(yīng)注意兩個(gè)彎矩的作用方向，當(dāng)兩者相同時(shí),應(yīng)取加號(hào)，當(dāng)兩者相反時(shí)，應(yīng)取減號(hào)。Ｆ．0.2、F．0.3條文中提供了圖F．0．1所示的中柱、邊柱和角柱處臨界截面的幾何參數(shù)計(jì)算公式。這些參數(shù)是按行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JＧJ9２-９3的規(guī)定給出的,其中對(duì)類似慣性矩的計(jì)算公式中，忽略了h3０項(xiàng)的影響，即在公式（F。0.2－1）、公式(F．０．2-５）中略去了以αｔh30／6項(xiàng)；在公式(F。０.2-10）、公式（F。0。2—１4）中略去了以αｔh３0／１2項(xiàng),這表示忽略了臨界截面上水平剪應(yīng)力的作用，對(duì)通常的板柱結(jié)構(gòu)的板厚而言，這樣近似處理是可以的。F．0．4當(dāng)邊柱、角柱部位有懸臂板時(shí)，在受沖切承載力計(jì)算中，可能是按圖F。0。1所示的臨界截面周長(zhǎng)，也可能是如中柱的沖切破壞而形成的臨界截面周長(zhǎng),應(yīng)通過(guò)計(jì)算比較，以取其不利者作為設(shè)計(jì)計(jì)算的依據(jù)。附錄G深受彎構(gòu)件根據(jù)分析及試驗(yàn)結(jié)果，國(guó)內(nèi)外均將高跨高比小于２的簡(jiǎn)支梁及跨高比小于2．5的連續(xù)梁視為深梁;而跨高比小于5的梁統(tǒng)稱為深受彎構(gòu)件(短梁)。其受力性能與一般梁有一定區(qū)別，故單列附錄加以區(qū)別，作出專門的規(guī)定。Ｇ。０。1對(duì)于深梁的內(nèi)力分析，簡(jiǎn)支深梁與一般梁相同，但連續(xù)深梁的內(nèi)力值及其沿跨度的分布規(guī)律與一般連續(xù)梁不同。其跨中正彎矩比一般連續(xù)梁偏大,支座負(fù)彎矩偏小,且隨跨高比和跨數(shù)而變化。在工程設(shè)計(jì)中，連續(xù)深梁的內(nèi)力應(yīng)由二維彈性分析確定,且不宜考慮內(nèi)力重分布。具體內(nèi)力值可采用彈性有限元方法或查閱根據(jù)二維彈性分析結(jié)果制作的連續(xù)深梁的內(nèi)力表格確定。G。０。２深受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力計(jì)算采用內(nèi)力臂表達(dá)式，該式在l0/h=5。0時(shí)能與一般梁計(jì)算公式銜接.試驗(yàn)表明,水平分布筋對(duì)受彎承載力的作用約占10%～30%。故在正截面計(jì)算公式中忽略了這部分鋼筋的作用.這樣處理偏安全。G0.3本條給出了適用于l0/h＜５。0的全部深受彎構(gòu)件的受剪截面控制條件.該條件在l0/h=５時(shí)與一般受彎構(gòu)件受剪截面控制條件相銜接。G。0.４在深受彎構(gòu)件受剪承載力計(jì)算公式中，豎向鋼筋受剪承載力計(jì)算項(xiàng)的系數(shù)，根據(jù)第6．3。4條的修改由１.25調(diào)整為1。0。此外,公式中混凝土項(xiàng)反映了隨l0/ｈ的減小，剪切破壞模式由剪壓型向斜壓型過(guò)渡，混凝土項(xiàng)在受剪承載力中所占的比例增大。而豎向分布筋和水平分布筋項(xiàng)則分別反映了從l0/ｈ=５。0時(shí)只有豎向分布筋（箍筋）參與受剪,過(guò)渡到l0/h較小時(shí)只有水平分布筋能發(fā)揮有限受剪作用的變化規(guī)律。在l0/h=5.0時(shí)，該式與一般梁受剪承載力計(jì)算公式相銜接.在主要承受集中荷載的深受彎構(gòu)件的受剪承載力計(jì)算公式中，含有跨高比ｌ0/h和計(jì)算剪跨比λ兩個(gè)參數(shù)。對(duì)于l0／h≤2.0的深梁，統(tǒng)一取λ=Ｏ.２5；而l0/h≥5.0的一般受彎構(gòu)件的剪跨比上、下限值則分別為3.0、1．5。為了使深梁、短梁、一般梁的受剪承載力計(jì)算公式連續(xù)過(guò)渡,本條給出了深受彎構(gòu)在2.０〈l０/h<５.０時(shí)λ上、下限值的線性過(guò)渡規(guī)律。應(yīng)注意的是,由于深梁中水平及豎向分布鋼筋對(duì)受剪承載力的作用有限，當(dāng)深梁受剪承載力不足時(shí)，應(yīng)主要通過(guò)調(diào)整截面尺寸或提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)來(lái)滿足受剪承載力要求。Ｇ．0。5試驗(yàn)表明,隨著跨高比的減小,深梁斜截面抗裂能力有一定提高。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，本條給出了防止深梁出現(xiàn)斜裂縫的驗(yàn)算條件，這是按試驗(yàn)結(jié)果偏下限給出的，并作了合理的放寬.當(dāng)滿足本條公式的要求時(shí)，可不再進(jìn)行受剪承載力計(jì)算.G.0．6深梁支座的支承面和深梁頂集中荷載作用面的混凝土都有發(fā)生局部受壓破壞的可能性，應(yīng)進(jìn)行局部受壓承載力驗(yàn)算,在必要時(shí)還應(yīng)配置間接鋼筋。按本規(guī)范第G。０．7條的規(guī)定，將支承深梁的柱伸到深梁頂部能夠有效地降低支座傳力面發(fā)生局部受壓破壞的可能性.Ｇ。0．7為了保證深梁平面外的穩(wěn)定性,本條對(duì)深梁的高厚比(h/b)或跨厚比(l0/b）作了限制。此外,簡(jiǎn)支深梁在頂部、連續(xù)深梁在頂部和底部應(yīng)盡可能與其他水平剛度較大的構(gòu)件(如樓蓋）相連接，以進(jìn)一步加強(qiáng)其平面外穩(wěn)定性。G．0.8在彈性受力階段，連續(xù)深梁支座截面中的正應(yīng)力分布規(guī)律隨深梁的跨高比變化，由此確定深梁的配筋分布。當(dāng)l０/h＞ｌ．5時(shí),支座截面受壓區(qū)約在梁底以上０.２h的高度范圍內(nèi),再向上為拉應(yīng)力區(qū)，最大拉應(yīng)力位于梁頂;隨著l０/ｈ的減小，最大拉應(yīng)力下移；到ｌ０/h=1．O時(shí)，較大拉應(yīng)力位于從梁底算起0．2h～0。6h的范圍內(nèi)，梁頂拉應(yīng)力相對(duì)偏小。達(dá)到承載力極限狀態(tài)時(shí)，支座截面因開(kāi)裂導(dǎo)致的應(yīng)力重分布使深梁支座截面上部鋼筋拉力增大。本條以圖示給出了支座截面負(fù)彎矩受拉鋼筋沿截面高度的分區(qū)布置規(guī)定,比較符合正常使用極限狀態(tài)支座截面的受力特點(diǎn).水平鋼筋數(shù)量的這種分區(qū)布置規(guī)定，雖未充分反映承載力極限狀態(tài)下的受力特點(diǎn),但更有利于正常使用極限狀態(tài)下支座截面的裂縫控制，同時(shí)也不影響深梁在承載力極限狀態(tài)下的安全性。本條保留了從梁底算起0．２h~０．6h范圍內(nèi)水平鋼筋最低用量的控制條件，以減少支座截面在這一高度范圍內(nèi)過(guò)早開(kāi)裂的可能性。G.0。９深梁在垂直裂縫以及斜裂縫出現(xiàn)后將形成拉桿拱的傳力機(jī)制，此時(shí)下部受拉鋼筋直到支座附近仍拉力較大,應(yīng)在支座中妥善錨固。鑒于在“拱肋"壓力的協(xié)同作用下，鋼筋錨固端的豎向彎鉤很可能引起深梁支座區(qū)沿深梁中面的劈裂,故鋼筋錨固端的彎折建議改為平放,并按彎折180Ｏ的方式錨固。G。０．10試驗(yàn)表明,當(dāng)僅配有兩層鋼筋網(wǎng)時(shí)，如果網(wǎng)與網(wǎng)之間未設(shè)拉筋，由于鋼筋網(wǎng)在深梁平面外的變形未受到專門約束，當(dāng)拉桿拱拱肋內(nèi)斜向壓力較大時(shí),有可能發(fā)生沿深梁中面劈開(kāi)的側(cè)向劈裂型斜壓破壞。故應(yīng)在雙排鋼筋網(wǎng)之間配置拉筋。而且，在本規(guī)范圖G.0．8—1和圖G.０。8－２深梁支座附近由虛線標(biāo)示的范圍內(nèi)應(yīng)適當(dāng)增配拉筋。G。0．1１深梁下部作用有集中荷載或均布荷載時(shí),吊筋的受拉能力不宜充分利用,其目的是為了控制懸吊作用引起的裂縫寬度。當(dāng)作用在深梁下部的集中荷載的計(jì)算剪跨比λ＞O．7時(shí),按第９.2。11條規(guī)定設(shè)置的吊筋和按第G。0.1２條規(guī)定設(shè)置的豎向分布鋼筋仍不能完全防止斜拉型剪切破壞的發(fā)生，故應(yīng)在剪跨內(nèi)適度增大豎向分布鋼筋的數(shù)量。G。0。12深梁的水平和豎向分布鋼筋對(duì)受剪承載力所起的作用雖然有限,但能限制斜裂縫的開(kāi)展.當(dāng)分布鋼筋采用較小直徑和較小間距時(shí),這種作用就越發(fā)明顯。此外,分布鋼筋對(duì)控制深梁中溫度、收縮裂縫的出現(xiàn)也起作用.本條給出的分布鋼筋最小配筋率是構(gòu)造要求的最低數(shù)量，設(shè)計(jì)者應(yīng)根據(jù)具體情況合理選擇分布筋的配置數(shù)量。G.０。13本條給出了對(duì)介于深梁和淺梁之間的“短梁"的一般性構(gòu)造規(guī)定。附錄H無(wú)支撐疊合梁板H。0。1本條給出“二階段受力疊合受彎構(gòu)件”在疊合層混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度前的第一階段和達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后的第二階段所應(yīng)考慮的荷載。在第二階段,因?yàn)楫?dāng)疊合層混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后仍可能存在施工活荷載,且其產(chǎn)生的荷載效應(yīng)可能超過(guò)使用階段可變荷載產(chǎn)生的荷載效應(yīng),故應(yīng)按這兩種荷載效應(yīng)中的較大值進(jìn)行設(shè)計(jì)。Ｈ.0．2本條給出了預(yù)制構(gòu)件和疊合構(gòu)件的正截面受彎承載力的計(jì)算方法.當(dāng)預(yù)制構(gòu)件高度與疊合構(gòu)件高度之比h1/h較小(較薄）時(shí),預(yù)制構(gòu)件正截面受彎承載力計(jì)算中可能出現(xiàn)ξ>ξb的情況,此時(shí)縱向受拉鋼筋的強(qiáng)度ｆy、fp，應(yīng)該用應(yīng)力值σs、σｐ代替。σs、σp應(yīng)按本規(guī)范第6．2.8條計(jì)算,也可取ξ=ξb進(jìn)行計(jì)算。Ｈ．０．3由于二階段受力疊合梁斜截面受剪承載力試驗(yàn)研究尚不充分，本規(guī)范規(guī)定疊合梁斜截面受剪承載力仍按普通鋼筋混凝土梁受剪承載力公式計(jì)算.在預(yù)應(yīng)力混凝土疊合梁中，由于預(yù)應(yīng)力效應(yīng)只影響預(yù)制構(gòu)件，故在斜截面受剪承載力計(jì)算中暫不考慮預(yù)應(yīng)力的有利影響。在受剪承載力計(jì)算中混凝土強(qiáng)度偏安全地取預(yù)制梁與疊合層中的較低者；同時(shí)受剪承載力應(yīng)不低于預(yù)制梁的受剪承載力。Ｈ。0．４疊合構(gòu)件疊合面有可能先于斜截面達(dá)到其受剪永載能力極限狀態(tài)。疊合面受剪承載力計(jì)算公式是以剪摩擦傳力模型為基礎(chǔ),根據(jù)疊合構(gòu)件試驗(yàn)結(jié)果和剪摩擦試件試驗(yàn)結(jié)果給出的。疊合式受彎構(gòu)件的箍筋應(yīng)按斜截面受剪承載力計(jì)算和疊合面受剪承載力計(jì)算得出的較大值配置。不配筋疊合面的受剪承載力離散性較大,故本規(guī)范用于這類疊合面的受剪承載力計(jì)算公式暫不與混凝土強(qiáng)度等級(jí)掛鉤，這與國(guó)外規(guī)范的處理手法類似.H.0。5、Ｈ.0．６疊合式受彎構(gòu)件經(jīng)受施工階段和使用階段的不同受力狀態(tài)，故預(yù)應(yīng)力混凝土疊合受彎構(gòu)件的抗裂要求應(yīng)分別對(duì)預(yù)制構(gòu)件和疊合構(gòu)件進(jìn)行抗裂驗(yàn)算。驗(yàn)算要求其受拉邊緣的混凝土應(yīng)力不大于預(yù)制構(gòu)件的混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。由于預(yù)制構(gòu)件和疊合層可能選用強(qiáng)度等級(jí)不同的混凝土,故在正截面抗裂驗(yàn)算和斜截面抗裂驗(yàn)算中應(yīng)按折算截面確定疊合后構(gòu)件的彈性抵抗矩、慣性矩和面積矩.Ｈ。０．7由于疊合構(gòu)件在施工階段先以截面高度小的預(yù)制構(gòu)件承擔(dān)該階段全部荷載,使得受拉鋼筋中的應(yīng)力比假定用疊合構(gòu)件全截面承擔(dān)同樣荷載時(shí)大.這一現(xiàn)象通常稱為“受拉鋼筋應(yīng)力超前”。當(dāng)疊合層混凝土達(dá)到強(qiáng)度從而形成疊合構(gòu)件后，整個(gè)截面在使用階段荷載作用下除去在受拉鋼筋中產(chǎn)生應(yīng)力增量和在受壓區(qū)混凝土中首次產(chǎn)生壓應(yīng)力外,還會(huì)由于抵消預(yù)制構(gòu)件受壓區(qū)原有的壓應(yīng)力而在該部位形成附加拉力。該附加拉力雖然會(huì)在一定程度上減小受力鋼筋中的應(yīng)力超前現(xiàn)象,但仍使疊合構(gòu)件與同樣截面普通受彎構(gòu)件相比鋼筋拉應(yīng)力及曲率偏大,并有可能使受拉鋼筋在彎矩準(zhǔn)永久值作用下過(guò)旱達(dá)到屈服。這種情況在設(shè)計(jì)中應(yīng)予防止。為此，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果給出了公式計(jì)算的受控鋼筋應(yīng)力控制條件。該條件屬疊合受彎構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)的附加驗(yàn)算條件。該驗(yàn)算條件與裂縫寬度控制條件和變形控制條件不能相互取代。由于鋼筋混凝土構(gòu)件采用荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合,計(jì)算公式作了局部調(diào)整。H．0.8以普通鋼筋混凝土受彎構(gòu)件裂縫寬度計(jì)算公式為基礎(chǔ)，結(jié)合二階段受力疊合受彎構(gòu)件的特點(diǎn),經(jīng)局部調(diào)整,提出了用于鋼筋混凝土疊合受彎構(gòu)件的裂縫寬度計(jì)算公式。其中考慮到若第一階段預(yù)制構(gòu)件所受荷載相對(duì)較小，受拉區(qū)彎曲裂縫在第一階段不一定出齊;在隨后由疊合截面承受M2k時(shí)，由于疊合截面的ρte相對(duì)偏小,有可能使最終的裂縫間距偏大.因此當(dāng)計(jì)算疊合式受彎構(gòu)件的裂縫間距時(shí)，應(yīng)對(duì)裂縫間距乘以擴(kuò)大系數(shù)1。05。這相當(dāng)于將本規(guī)范公式(７。1．2－1)中的αcr由普通鋼筋混凝土構(gòu)件的１．９增大到2。０，由預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的1。５增大到1.6.此外,還要用ρte1σs1k+ρteσｓ2k取代普通鋼筋混凝土梁ψ計(jì)算公式中的ρteσｓk,以近似考慮疊合構(gòu)件二階段受力特點(diǎn)。由于鋼筋混凝土構(gòu)件與預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在計(jì)算正常使用極限狀態(tài)后的裂縫寬度與撓度時(shí)，采用了不同的荷載效應(yīng)組合，故分列公式表達(dá)裂縫寬度的計(jì)算。H.０.9疊合受彎構(gòu)件的撓度計(jì)算方法同前，本條給出了剛度Ｂ的計(jì)算方法.其考慮了二階段受力的特征且按荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮荷載長(zhǎng)期作用影響。該公式是在假定荷載對(duì)撓度的長(zhǎng)期影響均發(fā)生在受力第二階段的前提下,根據(jù)第一階段和第二階段的彎矩曲率關(guān)系導(dǎo)出的。同樣,由于鋼筋混凝土構(gòu)件與預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在計(jì)算正常使用極限狀態(tài)后的裂縫寬度與撓度時(shí)，采用了不同的荷載效應(yīng)組合,故分列公式表達(dá)剛度的計(jì)算。H．０．１0～H.0．１2鋼筋混凝土二階段受力疊合受彎構(gòu)件第二階段短期剛度是在一般鋼筋混凝土受彎構(gòu)件短期剛度計(jì)算公式的基礎(chǔ)上考慮了二階段受力對(duì)疊合截面的受壓區(qū)混凝土應(yīng)力形成的滯后效應(yīng)后經(jīng)簡(jiǎn)化得出的。對(duì)要求不出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土二階段受力疊合受彎構(gòu)件，第二階段短期剛度公式中的系數(shù)0．７是根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果確定的。對(duì)負(fù)彎矩區(qū)段內(nèi)第二階段的短期剛度和使用階段的預(yù)應(yīng)力反拱值,給出了計(jì)算原則。附錄J后張曲線預(yù)應(yīng)力筋由錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失后張法構(gòu)件的曲線預(yù)應(yīng)力筋放張時(shí),由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值，應(yīng)考慮曲線預(yù)應(yīng)力筋受到曲線孔道上反摩擦力的阻止，按變形協(xié)調(diào)原理,取張拉端錨具的變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值等于反摩擦力引起的預(yù)應(yīng)力筋變形值，可求出預(yù)應(yīng)力損失值σl１的范圍和數(shù)值。由圖1推導(dǎo)過(guò)程說(shuō)明如下,假定：(1)孔道摩擦損失按近似直線公式計(jì)算;（2）回縮發(fā)生的反向摩擦力和張拉摩擦力的摩擦系數(shù)相等。因此，代表錨固前和錨固后瞬間預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力變化的兩根直線ab和a’ｂ的斜率是相等的,但方向則相反。這樣,錨固后整根預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力變化線可用折線a’bc來(lái)代表。為確定該折線，需要求出兩個(gè)未知量,一個(gè)張拉端的摩擦損失應(yīng)力△σ,另一個(gè)是預(yù)應(yīng)力反向摩擦影響長(zhǎng)度lf.由于ab和ａ’b兩條線是對(duì)稱的,張拉端的預(yù)應(yīng)力損失將為式中：△σd——單位長(zhǎng)度的摩擦損失值(ＭPａ／mm);lf——預(yù)應(yīng)力筋反向摩擦影響長(zhǎng)度(mｍ）。反向摩擦影響長(zhǎng)度lf可根據(jù)錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值a用積分法求得:化簡(jiǎn)得圖1錨固前后張拉端預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力變化示意1—摩擦力；２—錨固前應(yīng)力分布線；３-錨固后應(yīng)力分布線該公式僅適用于一端張拉時(shí)ｌf不超過(guò)構(gòu)件全長(zhǎng)l的情況,如果正向摩擦損失較小，應(yīng)力降低曲線比較平坦，或者回縮值較大，則ｌf有可能超過(guò)構(gòu)件全長(zhǎng)l，此時(shí),只能在ｌ范圍內(nèi)按預(yù)應(yīng)力筋變形和錨具內(nèi)縮變形相協(xié)調(diào)，并通過(guò)試算方法以求張拉端錨下預(yù)應(yīng)力錨固損失值.本附錄給出了常用束形的預(yù)應(yīng)力筋在反向摩擦影響長(zhǎng)度lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值σl1的計(jì)算公式，這是假設(shè)Kx+μθ不大于0。3，摩擦損失按直線近似公式計(jì)算得出的。由于無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的摩擦系數(shù)小,經(jīng)過(guò)核算，故將允許的圓心角放大為9０Ｏ.此外，該計(jì)算公式適用于忽略初始直線段l0中摩擦損失影響的情況。附錄K與時(shí)間相關(guān)的預(yù)應(yīng)力損失Ｋ．0．1、K。０。2考慮預(yù)加力時(shí)的齡期、理論厚度等多種因素影響的混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算方法,是參考“部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)建議"的計(jì)算方法，并經(jīng)過(guò)與本規(guī)范公式（10。2。5－１）～公式(1０。2。5—４）計(jì)算結(jié)果分析比較后給出的。所采用的方法考慮了普通鋼筋對(duì)混凝土收縮、徐變所引起預(yù)應(yīng)力損失的影響,考慮預(yù)應(yīng)力筋松弛對(duì)徐變損失計(jì)算值的影響,將徐變損失項(xiàng)按0。9折減。考慮預(yù)加力時(shí)的齡期、理論厚度影響的混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值，系根據(jù)歐洲規(guī)范ＥN１９92-2：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第1部分:總原則和對(duì)建筑結(jié)構(gòu)的規(guī)定》提供的公式計(jì)算得出的。所列計(jì)算結(jié)果一般適用于周圍空氣相對(duì)濕度ＲＨ為40％～70%和70％～99%,溫度為-2０℃~+４0℃，由一般的硅酸鹽類水泥或快硬水泥配制而成的強(qiáng)度等級(jí)為C30～C50混凝土。在年平均相對(duì)濕度低于4０％的條件下使用的結(jié)構(gòu)，收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值應(yīng)增加3０％。當(dāng)無(wú)可靠資料時(shí)，混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值可按表K.0。1—１及表K．０．1-２采用。對(duì)泵送混凝土，其收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值亦可根據(jù)實(shí)際情況采用其他可靠數(shù)據(jù).松弛損失和收縮、徐變中間值系數(shù)取自現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》TＢ１00０2.3。對(duì)受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力筋Ａ'p及普通鋼筋A(yù)'s的構(gòu)件，可近似地按公式（K。0.1－1)計(jì)算，此時(shí),取A’ｐ＝Ａ's=o；σ’ｌ５則按公式（K．0.１—２)求出。在計(jì)算公式（K。0。1－１)、公式（K.０。1—2)中的σｐc及σ’pc時(shí)，應(yīng)采用全部預(yù)加力值。本附錄Ｋ所列混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算方法,供需要考慮施加預(yù)應(yīng)力時(shí)混凝土齡期、理論厚度影響，以及需要計(jì)算松弛及收縮、徐變損失隨時(shí)間變化中間值的重要工程設(shè)計(jì)使用。歐洲規(guī)范EN199２－2中有關(guān)混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)計(jì)算公式及計(jì)算結(jié)果如下：1，收縮應(yīng)變1)混凝土總收縮應(yīng)變由干縮應(yīng)變和自收縮應(yīng)變組成。其總收縮應(yīng)變?chǔ)與８的值按下式得到：（１2)式中：εc8--總收縮應(yīng)變;εcｄ——干縮應(yīng)變;εcａ-—自收縮應(yīng)變。2）干縮應(yīng)變隨時(shí)間的發(fā)展可按下式得到:(13)（14)(15)(16，式中：ε菜單，0——混凝土的名義無(wú)約束干縮值；βdｓ（t，tｓ）——描述干縮應(yīng)變與時(shí)間和理論厚度２A/ｕ(mｍ）相關(guān)的系數(shù);kh-—與理論厚度2A/u（mｍ)相關(guān)的系數(shù)，可按表3采用；fcｍ——混凝土圓柱體２８d齡期平均抗壓強(qiáng)度（ＭPa）；fcm0——lOMPa；αｄs１——與水泥品種有關(guān)的系數(shù)，計(jì)算按一般硅酸鹽水泥或快硬水泥，取為4；αds2——與水泥品種有關(guān)的系數(shù),計(jì)算按一般硅酸鹽水泥或快硬水泥，取為0。1２；RH——周圍環(huán)境相對(duì)濕度（%)；RH０--１0０%；t——混凝土齡期（d)；ts—-干縮開(kāi)始時(shí)的混凝土齡期（ｄ),通常為養(yǎng)護(hù)結(jié)束的時(shí)間，本規(guī)范計(jì)算中取ts＝3d;（t—ts）——混凝土養(yǎng)護(hù)結(jié)束后的干縮持續(xù)期（d）.表3與理論厚度2A/ｕ相關(guān)的系數(shù)ｋh2Ａ/u（mm)kｈ１00１。020０0．８5３0０0。75≥５000.70注：A為構(gòu)件截面面積,u為該截面與大氣接觸的周邊長(zhǎng)度。3）混凝土自收縮應(yīng)變可按下式計(jì)算：(17)(１8）（１9)式中:fck——混凝土圓柱體28d齡期抗壓強(qiáng)度特征值(MPa)。4）根據(jù)公式（12)~公式(1９）,預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件從預(yù)加應(yīng)力時(shí)混凝土齡期t0起，至混凝土齡期t的收縮應(yīng)變值，可按下式計(jì)算:(20)2,徐變系數(shù)混凝土的徐變系數(shù)可按下列公式計(jì)算：（２1)(22)(２3)公式(2２)中的系數(shù)φRH、β（ｆcm）及β（t0）可按下列公式計(jì)算：當(dāng)ｆcｍ≤3５MPａ時(shí)，（2４）當(dāng)ｆｃm〉35ＭPa時(shí)，(２5)（２6）（２7）公式(23）中的系數(shù)角可按下列兩個(gè)公式計(jì)算：當(dāng)fcｍ≤3５MPa,（28）當(dāng)fcｍ〉35MPa時(shí)，(29）式中：φ0——名義徐變系數(shù)；βc（ｔ，t0）--預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件預(yù)加應(yīng)力后徐變隨時(shí)間發(fā)展的系數(shù)；ｔ--混凝土齡期(ｄ)；t0——預(yù)加應(yīng)力時(shí)的混凝土齡期(d）;φRH—-考慮環(huán)境相對(duì)濕度和理論厚度2A/u對(duì)徐變系數(shù)影響的系數(shù)；β(ｆcｍ)-—考慮混凝土強(qiáng)度對(duì)徐變系數(shù)影響的系數(shù);β（ｔ0）——考慮加載時(shí)混凝土齡期對(duì)徐變系數(shù)影響的系數(shù);ｆcｍ——混凝土圓柱體２８ｄ齡期平均抗壓強(qiáng)度（MPa）;ＲH-—周圍環(huán)境相對(duì)濕度(%）;βＨ——取決于環(huán)境相對(duì)濕度RH(％)和理論厚度2A／u(mm)的系數(shù)；ｔ－t0——預(yù)加應(yīng)力后的加載持續(xù)期(d）；α1、α2、α3-—考慮混凝土強(qiáng)度影響的系數(shù)：3，與計(jì)算相關(guān)的技術(shù)條件１）根據(jù)國(guó)家統(tǒng)計(jì)局發(fā)布的19９６年~2005年(缺2０02年）我國(guó)主要城市氣候情況的數(shù)據(jù)，年平均溫度在5℃～25℃之間，年平均相對(duì)濕度RH除?？跒椋?.2%外,其余均在40%~80％之間,若按40％≤RＨ〈6０%、60％≤RＨ<70%、７0％≤RH〈８０%分組，分別有1１、8、１4個(gè)城市?，F(xiàn)將相對(duì)濕度分為４０%≤RH〈70%、70％≤ＲH＜80%兩檔,年平均相對(duì)濕度分別取其中間值５５％、7５%進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于環(huán)境相對(duì)濕度在８0%～100%的情況，采用７５%作為其代表值的計(jì)算結(jié)果，在工程應(yīng)用中是偏于安全的。本附錄表列數(shù)據(jù),可近似地適用于溫度在—20℃~＋40℃之間季節(jié)性變化的混凝土。２)本計(jì)算適用于由一般硅酸鹽類水泥或快硬水泥配置而成的混凝土。考慮到我國(guó)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)工程常用的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30～C50，因此選?。?０作為代表值進(jìn)行計(jì)算。在計(jì)算中,需要對(duì)我國(guó)規(guī)范的混凝土強(qiáng)度等級(jí)向歐洲規(guī)范中的強(qiáng)度進(jìn)行轉(zhuǎn)換：根據(jù)歐洲規(guī)范ＥN1９92—2,我國(guó)強(qiáng)度等級(jí)C４0的混凝土對(duì)應(yīng)歐洲規(guī)范混凝土立方體抗壓強(qiáng)度ｆck，cｕbｅ＝4０MPa,通過(guò)查表插值計(jì)算得到對(duì)應(yīng)的混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度特征值fcｋ＝３2MPa，圓柱體28d平均抗壓強(qiáng)度ｆcｍ=fｃk+8=４０MＰa。3）混凝土開(kāi)始收縮的齡期ts取混凝土工程通常采用的養(yǎng)護(hù)時(shí)間3ｄ，混凝土收縮或徐變持續(xù)時(shí)間t取1年、1０年分別進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于普通混凝土結(jié)構(gòu)，10年后其收縮應(yīng)變值與徐變系數(shù)值的增長(zhǎng)很小,可以忽略不計(jì),因此可認(rèn)為t取10年所計(jì)算出來(lái)的值是混凝土收縮應(yīng)變或徐變系數(shù)終極值。４)當(dāng)混凝土加載齡期t０≥９0d，混凝土構(gòu)件理論厚度２A/u≥600mm時(shí)，按t0=90ｄ、2A/u＝600ｍm計(jì)算.計(jì)算結(jié)果比實(shí)際結(jié)果偏大，在工程應(yīng)用中是偏安全的。5)有關(guān)混凝土收縮應(yīng)變或徐變系數(shù)終極值的計(jì)算結(jié)果，大體適用于強(qiáng)度等級(jí)Ｃ30～Ｃ５０混凝土。試驗(yàn)表明,高強(qiáng)混凝土的收縮量，尤其是徐變量要比普通強(qiáng)度的混凝土有所減少，且與