大型電站鍋爐運行與調(diào)整

PAGEPAGE15大型電站鍋爐運行與調(diào)整目錄鍋爐運行調(diào)整特點和任務(wù)直流鍋爐的運行與調(diào)整（汽溫、汽壓特性、運行控制）機組變壓運行（機組運行方式）前后對沖鍋爐燃燒調(diào)整（燃燒調(diào)整）“W”火焰鍋爐的燃燒調(diào)整（燃燒調(diào)整）一、鍋爐運行調(diào)整特點和任務(wù)對單元制機組，爐-機-電串聯(lián)構(gòu)成不可分割的整體，其中任何環(huán)節(jié)運行狀態(tài)的改變都將引起其它環(huán)節(jié)運行狀態(tài)的改變，因此，爐-機-電的運行與調(diào)整是相互聯(lián)系的。但是各環(huán)節(jié)的工作有其各自不同的特點：鍋爐側(cè)重于調(diào)整，汽輪機側(cè)重于監(jiān)視，電氣側(cè)重于與單元機組的其它環(huán)節(jié)以及與外界電網(wǎng)的聯(lián)系。鍋爐是高溫、高壓蒸汽的生產(chǎn)者，而汽輪機、電氣是蒸汽的使用者和消耗者，鍋爐的運行與調(diào)整比汽輪機和電氣要重要得多，鍋爐運行狀態(tài)決定著整過電廠運行的安全性和經(jīng)濟性。鍋爐機組的運行調(diào)整操作比汽輪機、電氣的操作要復(fù)雜得多，頻率也高得多。鍋爐的運行調(diào)整具有單一性的特點，同一電廠相同容量和型號的兩臺鍋爐的運行調(diào)整的手段、方式和幅度都有差別，兩者不能完全套用，因此，鍋爐運行操作人員必須潛下心來摸清鍋爐的“脾氣”，了解鍋爐的特點。電站鍋爐的產(chǎn)品是過熱蒸汽，鍋爐運行的任務(wù)就是要根據(jù)用戶要求提供用戶所需的一定壓力和溫度的過熱蒸汽，同時鍋爐機組本身還應(yīng)做到安全和經(jīng)濟運行。由于汽輪發(fā)電機組的運行狀態(tài)隨著外界負荷的變化而變化，鍋爐也必然相應(yīng)地進行一系列調(diào)整。使供給鍋爐的燃料量、空氣量、給水量等與外界負荷變化相適應(yīng)。即使在外界負荷穩(wěn)定的時候，鍋爐內(nèi)部因素的改變（如煤質(zhì)變化）也會引起運行參數(shù)的變化，同樣要求進行燃燒調(diào)整。因此，鍋爐機組的運行實際上是處在不斷的調(diào)整之中，其穩(wěn)定只是相對的。在正常運行中，對鍋爐進行監(jiān)視和調(diào)整的主要內(nèi)容有：確保鍋爐的安全運行使鍋爐蒸發(fā)量適應(yīng)外界負荷需要均勻給水保持汽包水位正常保持正常的汽溫、汽壓，爭取壓紅線運行保持水、汽品質(zhì)合格保持燃燒穩(wěn)定，減少鍋爐各項損失，提高鍋爐效率二、直流鍋爐的運行與調(diào)整1、汽溫的靜態(tài)特性由于直流鍋爐各級受熱面是串聯(lián)連接，水的加熱與汽化、蒸汽的過熱三階段的分界點在受熱面中的位置不固定而隨工況變化。對于沒有再熱器的直流鍋爐，當鍋爐負荷變化時，在鍋爐燃料發(fā)熱量、鍋爐效率、給水焓不變條件下，保持適當?shù)拿?水比，主蒸汽溫度可保持穩(wěn)定，而汽包鍋爐沒有此特性，其溫度隨負荷的變化大；如果燃料發(fā)熱量增加，主蒸汽溫度增加，如果鍋爐效率下降，主汽溫度下降，給水含下降，主蒸汽溫度也下降。對有再熱器的直流鍋爐，不同工況下，鍋爐輻射吸熱量與對流吸熱量的份額會發(fā)生變化。因此，為維持主汽溫度不變，煤/水比應(yīng)進行適當修正。2、汽壓靜態(tài)特性直流鍋爐壓力是由系統(tǒng)的質(zhì)量和熱量平衡以及工質(zhì)流動壓力降等因素決定的。2.1燃料量擾動當燃料量增加，汽機調(diào)門開度不變時，有以下3種情況：給水量隨燃料增加，使煤/水比不變→因蒸汽流量增加使汽壓上升。給水流量保持不變，煤/水比上升→為維持汽溫必須增加減溫水量，同樣因蒸汽流量增加使汽壓上升。給水流量和減溫水保持不變，則汽溫升高，蒸汽容積增大，汽壓也有所上升。如果汽溫升高在允許范圍內(nèi)，汽壓上升不大。2.2給水量擾動給水量增加，汽機調(diào)門開度不變時，也有以下3種情況：燃料量隨給水量增加，使煤/水比不變→因蒸汽流量增加使汽壓上升。燃料量保持不變，減少減溫水量保持汽溫，汽壓不變。燃料量和減溫水保持不變，如果汽溫下降，在允許范圍內(nèi)，則汽壓上升。3、動態(tài)特性3.1鍋內(nèi)工質(zhì)儲存量變化將直流鍋爐受熱面簡化為省煤器、水冷壁、過熱器三個受熱管段串聯(lián)組成。水通過省煤器進行加熱，水冷壁進口為未飽和水，在水冷壁中加熱、汽化和蒸汽微過熱，然后通過過熱器過熱。燃料量或給水量的擾動，會造成水冷壁熱水段、蒸發(fā)段和微過熱段長度發(fā)生變化，從而使鍋內(nèi)工質(zhì)儲存量發(fā)生變化。如燃料量增加→受熱面熱負荷增大、水冷壁熱水段和蒸發(fā)段長度縮短、蒸汽微過熱增長→部分空間的儲水轉(zhuǎn)變成蒸汽，短時間內(nèi)蒸汽質(zhì)量流量大于給水質(zhì)量流量。同樣，給水流量增大→造成部分蒸汽空間轉(zhuǎn)變成水空間，短時間內(nèi)蒸汽質(zhì)量流量小于給水質(zhì)量流量。由于鍋內(nèi)儲存水量發(fā)生變化而使蒸汽流量增加或減少的部分稱為附加蒸發(fā)量。從以上所述可知，當直流鍋爐熱負荷與給水量不相適應(yīng)時，出口汽溫會顯著變化。因此運行中熱負荷與給水應(yīng)很好地配合，也就是要保持精確的煤/水比。反之，只要保持適當?shù)拿?水比，直流鍋爐就可以在任何負荷與任何工況下維持一定的過熱汽溫。這種情況與自然循環(huán)鍋爐有較大的區(qū)別。3.2汽溫汽壓變化特性3.2.1調(diào)門開度變化當調(diào)門開度突然增大時，蒸汽流量急劇增加，汽壓迅速下降。如果給水壓力和給水閥開度不變，給水流量會自動增加，稍高于原來水平。汽壓降低使鍋爐金屬和工質(zhì)釋放熱量，產(chǎn)生附加蒸發(fā)量。隨后蒸汽流量逐漸減少，最終與給水量相等，保持平衡。同時汽壓降低的速度也逐漸減緩，達到最終值。由于燃料量不變，而給水量有所增加，鍋爐出口汽溫會有降低。在最初階段，蒸汽流量顯著增大時，汽溫應(yīng)明顯下降，但由于過熱器金屬釋放儲熱起到補償作用，因而汽溫下降是比較平穩(wěn)的。3.2.2燃料量變化當燃料量突然增加時→蒸發(fā)量延時后發(fā)生增加的波動，隨后蒸發(fā)量穩(wěn)定下來與給水量保持平衡。隨著蒸發(fā)量增加，鍋爐壓力也逐漸升高，給水量自動減小。煤/水比既使增加很小，蒸汽溫度也會明顯升高。但是，在過渡初始階段，由于蒸發(fā)量與燃燒放熱量基本按比例變化，再加上管壁金屬儲熱的延緩作用，過熱蒸汽溫度要經(jīng)過一定的滯后才逐漸升高。如果燃料增加速率和幅度大（煤/水增加快而多），可能造成熱水段末端發(fā)生工質(zhì)膨脹現(xiàn)象，鍋爐瞬間排出大量蒸汽，蒸汽溫度有一個先下降后逐漸上升的過程。當煤/水比增加時，蒸汽壓力延時后上升，最后保持在較高水平。蒸汽壓力最初的上升是因蒸發(fā)量增加引起，保持在較高水平是由于汽溫升高后，蒸汽容積流量增大，而汽輪機調(diào)門開度不變致所。3.2.3給水量變化給水量突然增加時，由于燃料量不變，熱水段和蒸發(fā)段要延長，在最初階段，蒸汽流量會逐漸增加。最終穩(wěn)定狀態(tài)，蒸發(fā)量等于給水量，達到新平衡。由于存在金屬儲熱延緩作用，汽溫變化與燃料量擾動相似，蒸汽溫度是逐漸下降的。過熱蒸汽壓力由于蒸汽流量增加而升高，當汽溫下降、容積流量減少時，又有所降低，最后穩(wěn)定在稍高水平。3、直流鍋爐蒸汽參數(shù)調(diào)節(jié)調(diào)節(jié)任務(wù)有：使蒸發(fā)量滿足汽輪機要求；保持蒸汽壓力和溫度穩(wěn)定；保持最佳風量，使鍋爐效率最佳；保持爐膛負壓；保持汽水流程中某些中間點溫度。要對直流鍋爐進行正確可靠的操作和配用自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)，正確選擇調(diào)節(jié)信號和手段很重要。3.1主調(diào)節(jié)信號的選擇主調(diào)節(jié)信號——即被調(diào)參數(shù)或被調(diào)量。在直流鍋爐蒸汽參數(shù)調(diào)節(jié)中被調(diào)量是汽壓和汽溫。但僅僅把鍋爐出口汽溫和汽壓作為主調(diào)節(jié)信號，調(diào)節(jié)品質(zhì)差。因此還必須選擇必要的輔助信號。蒸汽參數(shù)調(diào)節(jié)主要通過煤/水比，通?？梢杂谜羝麥囟乳g接判斷。由于煤/水比與蒸汽溫度之間是累計關(guān)系，每一工況的擾動要通過一定的延時顯現(xiàn)出來，即擾動后被調(diào)參數(shù)（蒸汽溫度）有一段延時才發(fā)生變化，為提高調(diào)節(jié)品質(zhì)和便于操作人員運行判斷，除了采用煤/水比外，還要選擇其它測量值作為主調(diào)節(jié)信號。直流鍋爐主調(diào)節(jié)信號有：過熱器出口煙溫、鍋爐蒸發(fā)量、過熱器出口壓力。利用過熱器出口煙溫作為主調(diào)節(jié)信號的優(yōu)點在于它的變化延時很小。利用過熱器出口煙溫和鍋爐蒸發(fā)量可以迅速判斷出燃料發(fā)熱量的變化情況。鍋爐蒸發(fā)量的變化并不一定由燃料量變化引起，汽輪機功率變化同樣會引起鍋爐蒸發(fā)量暫時的增減，因此，要正確判斷是燃料擾動引起還是外界負荷變化引起，就必須加入過熱器出口壓力這一主調(diào)信號。由此可見，過熱器出口煙溫、鍋爐蒸發(fā)量和過熱器出口壓力這三個主調(diào)信號，在鍋爐帶不同負荷時可以用來調(diào)整燃料量；當鍋爐負荷變動時可以用來調(diào)節(jié)給水量。由于直流鍋爐出口和蒸汽、水管路所有中間截面是相互聯(lián)系的，界面是移動的，因此，直流鍋爐的調(diào)節(jié)質(zhì)量不僅在于準確地保持給定的蒸發(fā)量及額定的汽溫、汽壓，同時還應(yīng)該保持住中間工質(zhì)的截面溫度，這樣才能穩(wěn)定鍋爐出口溫度。所以，還必須選擇適當?shù)闹虚g溫度點作為主調(diào)信號。該點一般是指汽水分離器出口溫度。3.2蒸汽參數(shù)調(diào)節(jié)原理鍋爐運行必須保證汽輪機所需要的蒸汽量和過熱蒸汽壓力和溫度的穩(wěn)定。鍋爐蒸汽參數(shù)的穩(wěn)定取決于：汽輪機功率與鍋爐蒸發(fā)量的平衡、燃料量與給水量的平衡。第一個平衡可以穩(wěn)定汽壓，第二個平衡可以穩(wěn)定汽溫。但是由于加熱、蒸發(fā)和過熱三個過程無固定的界面，使得汽壓、汽溫和蒸發(fā)量之間又是相互依賴和關(guān)聯(lián)的，一個調(diào)節(jié)手段不僅僅只影響一個被調(diào)參數(shù)。3.2.1汽壓調(diào)節(jié)汽壓調(diào)節(jié)就是保持鍋爐出力和汽輪機所需蒸汽相等。汽壓變化是汽輪機負荷或鍋爐出力變動引起。其變動反映了兩者的不平衡。而直流鍋爐的出力首先應(yīng)由給水量來保證，然后相應(yīng)調(diào)整燃料量以保持其它參數(shù)穩(wěn)定。在帶基本負荷的直流鍋爐上，如果采用自動調(diào)節(jié)，還可以采用調(diào)節(jié)汽機調(diào)門的方法來穩(wěn)定汽壓。3.2.2過熱汽溫調(diào)節(jié)過熱汽溫調(diào)節(jié)主要是調(diào)整燃料量與給水量。由于鍋爐效率、燃料發(fā)熱量和給水焓（溫度）在運行中也會變化，加上給煤量和燃料量在運行中有波動，在實際鍋爐運行中要保證煤/水比的精確值很難。因此，直流鍋爐除采用煤/水比作為粗調(diào)的手段外，還必須采用噴水減溫作為輔助調(diào)節(jié)手段。有些鍋爐也采用煙氣再循環(huán)、煙氣擋板和燃燒器擺動等作為調(diào)節(jié)手段。但國內(nèi)常用這些方法調(diào)節(jié)再熱汽溫。為了維持鍋爐出口汽溫的穩(wěn)定，通常在過熱汽區(qū)段取一溫度測點，將它固定在相應(yīng)的數(shù)值上，這就是通常所說的中間點溫度。該點目前一般采用汽水分離器出口溫度。由此得出直流鍋爐的操作經(jīng)驗：給水調(diào)壓，燃料配合給水調(diào)溫，抓住中間點溫度，微量噴水。3.2.3再熱汽溫調(diào)節(jié)再熱汽溫過低，會增加汽輪機汽耗，再熱汽溫過高，對金屬材料有損壞，特別是再熱汽溫的急劇變化會導(dǎo)致中壓缸與轉(zhuǎn)子間脹差發(fā)生顯著變化，引起汽輪機振動和事故。因此，必須調(diào)節(jié)再熱汽溫。但再熱汽溫調(diào)節(jié)不能采用煤/水比調(diào)節(jié)，因為再熱器布置在煙溫較低的區(qū)域，主要表現(xiàn)為對流傳熱特性而非輻射傳熱特性。再熱汽溫調(diào)節(jié)一般通過煙氣調(diào)節(jié)擋板為主，微量噴水作為輔助手段。3.2.4汽溫調(diào)節(jié)注意事項加強汽溫監(jiān)視，特別注意中間點溫度監(jiān)視，分析變化趨勢，調(diào)節(jié)超前，以減少波動；掌握各減溫水調(diào)門開度與噴水量之間關(guān)系，熟悉過熱器、再熱器的汽溫特性，為手動調(diào)節(jié)打下堅實基礎(chǔ)。在調(diào)溫時，避免操作應(yīng)平穩(wěn)均勻，大開大關(guān)；加強燃燒側(cè)的煙溫偏差調(diào)整，盡量減少煙溫偏差。3.3直流鍋爐蒸汽參數(shù)手動調(diào)節(jié)由于直流鍋爐蓄熱能力小，工況擾動后被調(diào)參數(shù)往往變化快而劇烈，因此必須掌握規(guī)律才能進行有效操作。3.3.1負荷不變時蒸汽參數(shù)的調(diào)節(jié)對于帶固定負荷直流鍋爐，主要是調(diào)節(jié)汽溫。因而在煤/水比確定后，操作中應(yīng)盡量減少燃料量的改變。燃料量一般取自磨煤機進口的負荷風量（雙進雙出磨）或給煤機進口給煤量（中速磨），給水流量以省煤器進口流量為準。過熱器出口煙氣溫度和中間點汽溫可以作為燃料量的調(diào)整依據(jù)；由于燃料量的調(diào)節(jié)精度還受到燃料變化和制粉系統(tǒng)本身供應(yīng)的限制，要保證煤/水比的穩(wěn)定一般有困難，這是應(yīng)借助減溫水進行調(diào)節(jié)。在帶固定負荷時，蒸汽參數(shù)的調(diào)節(jié)是借助噴水調(diào)節(jié)汽溫而盡可能穩(wěn)定住燃料量。給水調(diào)節(jié)只有在噴水量較大時才進行。3.3.2變負荷時蒸汽參數(shù)的調(diào)節(jié)此時調(diào)節(jié)的任務(wù)是在新的出力下確定給水量與燃料量之間必要的比例，以保持鍋爐蒸汽參數(shù)穩(wěn)定。在增加或減少負荷時，應(yīng)控制增減的速度和頻率，避免調(diào)節(jié)過大發(fā)生震蕩。通常每次變化應(yīng)控制在10%額定蒸發(fā)量以內(nèi)，而且應(yīng)均勻增減；兩次增減負荷之間應(yīng)有足夠的間隔。鍋爐負荷改變時，應(yīng)注意燃料量與給水量之間的配合協(xié)調(diào)，燃料量的改變可以稍微超前一點。調(diào)節(jié)過程中同樣應(yīng)監(jiān)視過熱器出口煙溫和中間點汽溫。噴水調(diào)節(jié)作為輔助手段，以消除主調(diào)節(jié)（煤/水比）中所出現(xiàn)的偏差。而且在變負荷變化前，噴水量要在一合適的位置，以適應(yīng)變負荷時增、減兩方面的需要。三、機組變壓運行1、變壓運行定義對單元機組，在負荷變動時可采用常規(guī)定壓運行方式，也可采用變壓運行方式。采用變壓運行時，汽輪機調(diào)門基本保持全開，鍋爐按負荷需要改變蒸汽出口壓力，負荷低則汽壓低，負荷高則汽壓高，而過熱蒸汽溫度則維持不變。變壓運行就是改變新汽壓力以適應(yīng)負荷變動。這是汽輪機隨動的控制方式，變壓運行機組一般不參與調(diào)頻。2、變壓運行優(yōu)缺點缺點：過熱蒸汽壓力隨機組負荷的降低而降低，使機組循環(huán)熱效率下降。優(yōu)點：a變壓運行時，過熱蒸汽壓力隨機組負荷的降低而降低，汽輪機調(diào)門開度和第一級通流面積均保持不變，減少了節(jié)流損失，并改善了汽輪機高壓端蒸汽流動狀況，使變壓運行時汽輪機的內(nèi)效率要高于定壓運行。負荷越低，這種效益越大。綜合考慮汽輪機內(nèi)效率提高的效益和機組循環(huán)熱效率下降造成的損失，對于亞臨界參數(shù)，用噴嘴調(diào)節(jié)汽輪機，在額定負荷30%～40%以下時，采用變壓運行才有利。b變壓運行時，高壓缸排汽溫度幾乎不變并略有升高，不象定壓運行那樣隨負荷降低而降低，因此鍋爐在低負荷時能維持額定再熱蒸汽溫度。這樣當負荷低于額定負荷70%時，變壓運行經(jīng)濟性比定壓運行有顯著改善。在變壓運行方式下，限制負荷變動速度的不是汽缸壁而是與飽和工質(zhì)接觸的鍋爐厚壁部件（因汽輪機內(nèi)部工質(zhì)溫度變化不大），即由于厚壁部件局部溫度急劇變化所引起的熱應(yīng)力。根據(jù)經(jīng)驗，采用帶爐水循環(huán)泵的復(fù)合循環(huán)鍋爐的單元機組所允許的負荷變化速度，在變壓運行時約為定壓運行的兩倍，每分鐘可達額定負荷的10%。由于汽包鍋爐具有固定的過熱器受熱面，在不同負荷和壓力下難以維持固定的蒸汽溫度；儲熱容量大，負荷變化時調(diào)節(jié)控制系統(tǒng)響應(yīng)能力差；汽包安全受熱應(yīng)力限制。所以汽包鍋爐較難適應(yīng)變壓運行方式。在國外，采用變壓運行機組的亞臨界鍋爐通常配爐水循環(huán)泵，并采用螺旋管水冷壁以盡量彌補以上不足。由于超臨界鍋爐本身的特點，完全能適應(yīng)變壓運行要求，但當壓力低于臨界值（22.129MPa）時，應(yīng)注意防止發(fā)生膜態(tài)沸騰，汽水分配不均和汽水分層現(xiàn)象。四、前后對沖鍋爐燃燒調(diào)整1、前后對沖燃燒鍋爐優(yōu)點前后墻對沖燃燒方式是600MW以上機組鍋爐最主要的燃燒方式。它主要有以下兩個優(yōu)點：燃燒器容易布置，不至于爐膛過寬，在大型化方面有很大優(yōu)勢。沿前后墻高度方向可以布置多排，每排可以布置多個燃燒器，如一般600MW機組鍋爐常見的布置方式有：前后墻沿高度布置3排，每排4個，共24個燃燒器（如湘潭二期）；前后墻沿高度布置4排，每排4個，共32個燃燒器（如江蘇常熟第二發(fā)電廠）。而四角切圓燃燒鍋爐由于一次風速受到限制，爐膛尺寸不可能太大，否則，爐膛充滿度差，在600MW機組以下鍋爐可以采用四角切圓燃燒形式，當燃用容易著火的高揮發(fā)份煤時，也可以作到600MW機組（上海鍋爐廠生產(chǎn)），如果要進一步加大容量，應(yīng)采用雙爐膛結(jié)構(gòu)。而“W”火焰鍋爐最大目前只能到600MW（韓豐電廠、金竹山）。煙溫、汽溫偏差小。由于燃燒器前后墻為對稱布置，而且爐膛寬度相對較小，可以單個燃燒器分別調(diào)節(jié)風量，因此爐膛溫度較均勻，爐膛出口煙溫偏差小，汽溫偏差也小。而四角切圓燃燒鍋爐出口存在殘余旋轉(zhuǎn)，左右煙溫偏差大，左右煙溫偏差隨鍋爐容量的增大而增大。“W”火焰由于爐膛寬度大，對配風均勻性的要求也高，容易造成大的煙溫偏差，特別是低負荷時，部分制粉系統(tǒng)退出，煙溫偏差更大，容易出現(xiàn)部分管壁超溫。大的煙溫偏差必然帶來汽溫偏差。不足：目前所有的前后對沖燃燒鍋爐的燃燒器都是采用旋流燃燒器，二次風在一次風的周圍，為“風包粉”結(jié)構(gòu)，二次風混入一次風早，對燃用低揮發(fā)份的無煙煤非常不利。目前，國內(nèi)外還沒有完全燃用低揮發(fā)份無煙煤的前后對沖燃燒鍋爐。2、前后對沖鍋爐燃燒調(diào)整A、華潤電力常熟第二發(fā)電廠600MW超臨界機組鍋爐（哈爾濱鍋爐廠有限責任公司與三井巴布科克能源公司聯(lián)合投標制造），型號為HG-1950/25.4-YM1，采用低NOX軸向旋流燃燒器(LNASB)前后墻對沖燃燒方式。制粉系統(tǒng)采用雙進雙出鋼球磨煤機正壓直吹式制粉系統(tǒng)，每臺鍋爐配置4臺BBD-4360型雙進雙出鋼球磨煤機。設(shè)計煤種為神府東勝煙煤，校核煤種1為混煤，校核煤種2為大同煤。表1鍋爐主要技術(shù)參數(shù)項目單位B-MCRBRL主蒸汽流量t/h19501860主蒸汽溫度℃543543主蒸汽壓力MPa25.425.4再熱蒸汽進/出口溫度℃307/569301/569再熱蒸汽進/出口壓力MPa4.82/4.634.57/4.39再熱蒸汽流量t/h1588.51508.8省煤器進口給水壓力MPa28.7828.34省煤器進口給水溫度℃289286熱風溫度（一/二次風）℃273/303269/297排煙溫度（修正前/后）℃134/130130.6/127鍋爐效率%93.4593.6表2煤質(zhì)特性項目符號單位設(shè)計煤校核煤1校核煤2實際煤質(zhì)收到基碳分Car%64.454.1454.563.2收到基氫分Har%3.643.513.363.60收到基氧分Oar%10.056.837.269.56收到基氮分Nar%0.790.800.730.79收到基硫分Sar%0.430.770.630.68收到基灰分Aar%8.7921.0226.6812.10收到基水分Mt%12.112.936.8410.23可燃基揮發(fā)分Vdaf%38392836.8收到基低位發(fā)熱值Qnet.vkJ/kg23826208702115622952變形溫度DT℃116013601160軟化溫度ST℃119014401250流動溫度FT℃129014901330燃燒系統(tǒng)燃燒器本鍋爐燃燒器采用三井巴布科克公司（MitsuiBabcock）的低Nox軸向旋流煤粉燃燒器（LowNoxAxialSwirlBurner－LNASB）。燃燒器布置方式（如圖1）采用前后墻布置，對沖燃燒。前后墻上在標高18.351m、22.194m、26.037m、29.880m上各布置4排燃燒器，每排各有4只LNASB燃燒器，共32只LNASB燃燒器。在最上層煤粉燃燒器上方，前后墻標高33.388m處各布置1排燃盡風口，每排布置7只，共14只燃盡風口。燃燒器層間距為3.8m。燃燒器有分風箱，風箱分為前后墻風箱，根據(jù)燃燒器前后墻布置的層數(shù)，前后墻風箱又各分為四個小的分風箱，即每排燃燒器一個小風箱，每排小風箱從爐膛兩側(cè)進風。每只LNASB燃燒器裝有1支油槍用于點火、暖爐和低負荷穩(wěn)燃。圖1燃燒器布置圖圖1燃燒器布置圖LNASB燃燒器的結(jié)構(gòu)如圖2所示，主要由一次風道、二次風道、三次風道、旋流控制機構(gòu)、中心風孔、喉口等組成。圖2LNASB燃燒器結(jié)構(gòu)圖LNASB燃燒器的燃燒配風方式如下：1）一次風一次風由一次風機提供：它首先進入磨煤機干燥原煤并攜帶磨制合格的煤粉通過燃燒器的一次風入口彎頭組件進入LNASB燃燒器，再流經(jīng)燃燒器的一次風管，最后進入爐膛。一次風管內(nèi)靠近爐膛端部布置有鑄造的整流器，用于在煤粉氣流進入爐膛以前對其進行濃縮。整流器的濃縮作用和二次風、三次風調(diào)節(jié)協(xié)同配合，以達到在燃燒的早期減少NOx的目的。2）二次風、三次風燃燒器風箱為每個LNASB燃燒器提供二次風和三次風。每個燃燒器設(shè)有一個風量均衡擋板，用以使進入各個燃燒器的分風量保持平衡。二次風和三次風通過燃燒器內(nèi)同心的二次風、三次風環(huán)形通道在燃燒的不同階段分別送入爐膛。燃燒器內(nèi)設(shè)有套筒式擋板用來調(diào)節(jié)二次風和三次風之間的分配比例。二次風和三次風通道內(nèi)布置有各自獨立的旋流裝置。三次風旋流裝置為不可調(diào)節(jié)的型式，固定在燃燒器出口最前端位置。而二次風旋流裝置為沿軸向可調(diào)節(jié)的型式，調(diào)整旋流裝置的軸向位置即可調(diào)節(jié)二次風的旋流強度。風量和旋流擋板的調(diào)節(jié)桿均穿過燃燒器面板，能夠在燃燒器和風箱外對檔板的位置進行調(diào)整。3）中心風燃燒器設(shè)有中心風管，用以布置點火設(shè)備。一股小流量的中心風通過中心風管送入爐膛，以提供點火設(shè)備所需要的風量，并且在點火設(shè)備停運時防止灰渣在此部位集聚。4）燃盡風（OFA）燃盡風風口包含兩股獨立的氣流：中央部位的氣流是非旋轉(zhuǎn)的氣流，它直接穿透進入爐膛中心；外圈氣流是旋轉(zhuǎn)氣流，用于和靠近爐膛水冷壁的上升煙氣進行混合。調(diào)整方法1、通過調(diào)節(jié)燃燒系統(tǒng)擋板，使每個燃燒器二次風量盡量均勻二次風系統(tǒng)在每排燃燒器左右側(cè)總風道上裝有風量測量裝置，同時前后墻大風箱上有風壓測點，運行中根據(jù)風量和風壓顯示值調(diào)節(jié)各排燃燒器總風門的開度（通常前墻風門的開度要大于后墻），使各排燃燒器風量均勻；前后大風箱分隔控制每排燃燒器（4個）的總風量，各燃燒器風量調(diào)整是通過風量均衡擋板調(diào)節(jié)（但沒有風量監(jiān)視手段）。擋板的調(diào)節(jié)桿為手動拉桿，調(diào)節(jié)不方便，熱態(tài)下經(jīng)常出現(xiàn)卡澀現(xiàn)象，一般只能在冷態(tài)下調(diào)好，熱態(tài)下基本不調(diào)整。2、盡量使每個燃燒器一次風速一致，煤粉濃度、細度和均勻性一致首先從粉管布置上采取措施。目前直吹式對沖爐有兩種供粉方式，一是單臺磨煤機供一層（前后）燃燒器，另一種是單臺磨煤機供前墻或后墻一排燃燒器，采取哪種方式需根據(jù)設(shè)計磨煤機臺數(shù)和燃燒器層數(shù)來定。常熟二廠鍋爐采用前一種，每層8個燃燒器由一臺磨煤機供粉，驅(qū)動端和非驅(qū)動端分別供前后墻燃燒器，這種方式磨煤機臺數(shù)少、單臺磨煤機出力大，但在煤粉分配均勻性方面存在缺點，即系統(tǒng)阻力（尤其前后墻）存在較大偏差。通過調(diào)整或試驗完成。一般在冷態(tài)試驗中，通過調(diào)整可調(diào)縮孔開度將每臺磨煤機出口的一次風管阻力調(diào)平。由于冷態(tài)和熱態(tài)下存在區(qū)別，煤粉分配的濃度偏差和均勻性不可能完全消除。B、湘潭電廠二期鍋爐系東方鍋爐（集團）有限公司生產(chǎn)的DG1900/25.4-Ⅱ1型超臨界參數(shù)變壓直流本生鍋爐,前后墻對沖燃燒。每臺爐共配有24個BHDB公司生產(chǎn)的HT-NR3型旋流煤粉燃燒器，與之配套的是6臺沈陽重型機械廠生產(chǎn)的BBD4060雙進雙出磨煤機。設(shè)計燃用山西省晉城貧煤與河南省平頂山煙煤的混煤。燃料：山西省晉城貧煤與河南省平頂山煙煤的混煤項目符號單位設(shè)計煤種校核煤種(一)校核煤種(二)元素分析收到基碳Car%60.0652.366.52收到基氫Har%2.523.22.16收到基氧Oar%3.495.32.29收到基氮Nar%1.111.40.95收到基全硫St,ar%0.980.51.43工業(yè)分析收到基灰份Aar%23.5429.218.07收到基水份Mt%8.2388.56空氣干燥基水份Mad%1.381.38干燥無灰基固定碳Cdaf%85.037989.15干燥無灰基揮發(fā)份Vdaf%14.932110.85收到基低位發(fā)熱量Qnet,arkcal/kg539148505876kJ/kg225702030024605灰熔點變形溫度DT℃145014501230軟化溫度ST℃1380熔化溫度FT℃＞1450燃燒及制粉系統(tǒng)本機組采用正壓直吹式燃燒系統(tǒng)。燃燒設(shè)備為前后墻布置，對沖燃燒，旋流式燃燒器。前、后墻各布置3層HT－NR3燃燒器，每層4只；同時在前、后墻各布置一層燃燼風噴口，其中每層2只側(cè)燃燼風噴口，前后共8只燃燼風噴口。每只煤粉燃燒器布置有一只250kg/h的小油槍，用于啟動油槍和煤粉燃燒器的點火及維持煤粉燃燒器的穩(wěn)燃；前墻中排、后墻中排每只燃燒器中心布置有啟動油槍，單只出力4700kg/h煤粉燃燒器主要由一次風彎頭前冷卻空氣閥，一次風彎頭，文丘里管，二次風裝置，外二次風裝置（含調(diào)風器，調(diào)節(jié)機構(gòu)），煤粉濃縮器，穩(wěn)燃環(huán)，外二次風執(zhí)行器（也叫三次風執(zhí)行器）及燃燒器殼體等零部件組成。(見附圖1“燃燒器結(jié)構(gòu)示意圖”)煤粉及其輸送用風(即一次風)經(jīng)煤粉管道、燃燒器一次風管、文丘里管，煤粉濃縮器后噴入爐膛；二次風(兼作停運燃燒器的冷卻風)經(jīng)二次風大風箱、燃燒器內(nèi)、外二次風通道噴入爐膛。燃燒器和磨煤機連接關(guān)系見圖2。前墻后墻E4E3E2E1C4C3C2C1左側(cè)墻B1B2B3B4右側(cè)墻右側(cè)墻D1D2D3D4左側(cè)墻A4A3A2A1F1F2F3F4121212121212磨F磨E磨D磨C磨B磨A343434343434附圖2燃燒器和磨煤機連接關(guān)系圖調(diào)整方法1、通過調(diào)節(jié)燃燒系統(tǒng)擋板，使每個燃燒器二次風量盡量均勻通過風箱入口風門執(zhí)行器調(diào)平各層燃燒器總風量。燃燒器內(nèi)二次風為直流，通過調(diào)節(jié)手柄來調(diào)節(jié)套筒位置調(diào)平各燃燒器內(nèi)二次風量。外二次風為旋流，通過葉片角度調(diào)節(jié)旋流強度；內(nèi)、外二次風的風量分配通過調(diào)節(jié)各內(nèi)二次風套筒開度和外二次風調(diào)風器開度來實現(xiàn)的。2、一次風速、煤粉濃度和細度的均勻性也只能靠燃燒器的合理布置、可調(diào)縮孔的阻力調(diào)平和運行過程中清理雜物實現(xiàn)。五．“W”火焰鍋爐的燃燒調(diào)整1．雙進雙出磨煤機運行調(diào)整對直吹式制粉系統(tǒng)特點而言，由于沒有中間粉倉，在磨煤機料位保持不變前提下，進入磨煤機的煤量等于入爐煤量。因此煤粉細度難以保持穩(wěn)定，鍋爐負荷越高，煤粉越粗；一次風速也難以保持穩(wěn)定，鍋爐負荷越高，一次風速也越高；特別是當煤質(zhì)發(fā)熱量下降時，帶同樣鍋爐負荷所需煤量增加，導(dǎo)致煤粉粗、一次風速高，對鍋爐的穩(wěn)定著火和燃燼十分不利。因此，對于直吹式制粉系統(tǒng)，其調(diào)整手段很有限，它受制于鍋爐負荷。對于雙進雙出磨煤機運行中可以從以下幾方面進行調(diào)整：煤粉細度調(diào)整：主要通過調(diào)整分離器擋板開度和調(diào)整系統(tǒng)風量。磨煤機出口溫度調(diào)整：通過磨煤機入口冷風門進行。對于燃用無煙煤的鍋爐，調(diào)整的原則是：在磨煤機大瓦溫度安全的前提下，盡可能提高磨煤機出口溫度，以利于煤粉的穩(wěn)定著火與燃燼。密封風與磨煤機差壓調(diào)整：在保證磨煤機筒體不漏粉前提下，盡可能降低密封風差壓。由于密封風是低溫風，要盡量減少。一般情況下，磨煤機密封風與磨煤機入口一次風壓的差壓在1.5kPa左右基本能滿足要求。磨煤機筒體內(nèi)存煤量（料位）調(diào)整：在正常運行過程中，磨煤機筒體內(nèi)應(yīng)保持合適的料位，料位太低，抗斷煤干擾能力差，鍋爐負荷容易出現(xiàn)波動，而且鋼球利用率低，制粉電耗和鋼耗高；料位太高，容易出現(xiàn)筒體漏粉，而且鋼球被煤粉所埋沒，提升高度受限，鋼球利用率低。因此，運行中應(yīng)保持合理的料位。一般在400～600Pa之間。此外，要定期添加鋼球，以維持磨通體內(nèi)恒定的鋼球量。磨煤機出口風管風速的調(diào)平和磨煤機之間一次風量的調(diào)平：磨煤機本身風管風速的調(diào)平和磨之間風量的調(diào)平與否直接關(guān)系到煤粉細度的均勻性、爐內(nèi)燃燒穩(wěn)定性、爐膛溫度的均勻性和鍋爐的經(jīng)濟性。磨煤機本身風管風速的調(diào)平要通過可調(diào)縮孔來進行，一般設(shè)置好后不應(yīng)輕易變動，而磨之間風量的調(diào)平需要在運行過程中進行。對制粉系統(tǒng)進行定期清理（清理分離器擋板、回粉管和均分器）是保持磨煤機本身風管風速平衡的唯一手段。2.風門擋板調(diào)整與氧量調(diào)平。對旋流燃燒器“W”火焰鍋爐而言（如耒陽電廠巴威公司鍋爐），主要是通過調(diào)節(jié)內(nèi)、外二次風的風量和旋流強度進行調(diào)整，而且可以調(diào)節(jié)的范圍很有限。運行過程中，關(guān)鍵是要保持各個燃燒器進口二次風量的整體平衡。因此，要加強這些流量測點的日常維護。對FW流派的“W”火焰鍋爐而言，主要通過調(diào)節(jié)A～F擋板、乏氣風擋板和消旋葉片的開度進行調(diào)節(jié)，以適應(yīng)煤種和負荷變化的需要。其中A、B、D、E擋板為手動，一般不經(jīng)常變動，只有F擋板要經(jīng)常改變，由于沿爐膛寬度方向是采用前后大風箱結(jié)構(gòu)，而且爐膛寬度大，在F擋板的操作過程中一定要保證沿爐膛寬度方向各投運的F風噴口風速均勻（通過尾部空氣預(yù)熱器進口氧量表反映出來）。磨煤機運行調(diào)節(jié)方式探討

一、磨煤機入口負壓的調(diào)節(jié)與控制

磨煤機入口保持負壓運行的目的和意義：在于使整個磨煤機和制粉系統(tǒng)處于負壓狀態(tài)，防止煤粉外噴和磨煤機過大的漏風量。一般要求維持在-200~-400Pa。負壓過小煤粉外噴一是污染環(huán)境、二是煤粉易進入磨煤機軸頸污染油質(zhì)損壞軸瓦。負壓過大會使制粉系統(tǒng)漏風量增大。制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)每增加0.01，排煙溫度升高約1.25℃，二者基本為線性關(guān)系。

磨煤機入口負壓的調(diào)節(jié)：磨煤機入口負壓的調(diào)節(jié)是靠正壓側(cè)風門(熱風門、壓力冷風門、自然冷風門、再循環(huán)風門)和負壓側(cè)風門(排粉機入口擋板)改變開度進行的。開大正壓側(cè)風門則磨煤機入口負壓降低；開大排粉機入口擋板則磨煤機入口負壓升高。此外改變給煤量也能調(diào)節(jié)磨煤機入口負壓。

運行磨煤機入口負壓過低(或正壓過高)，通常是由于給煤量過大，煤位過高引起的。此時應(yīng)減小給煤量或開大排煤機入口擋板。但采取后者的，通風量變大，煤粉變粗，會使制粉單耗和燃燒損失增加。

二、磨煤機出口溫度的調(diào)節(jié)和控制

概念：磨煤機出口溫度是指磨煤機出口風粉混合物的溫度。它是一個反映磨煤機干燥出力、防止煤粉爆炸的重要參數(shù)。

控制范圍：我廠燃用的是煙煤，因此磨煤機出口溫度控制不超過80℃。最低出口溫度取決于出口氣體的水露點，應(yīng)比露點高10℃以上，以避免煤粉結(jié)塊。因此磨煤機出口溫度一般不低于60℃。

影響因素：一是磨煤機入口干燥劑溫度，其值越高，干燥劑的焓值(用于蒸發(fā)煤中水份和加熱煤粉至磨出口溫度)就越大，磨煤機出口溫度也就越高，反之亦然。提高磨煤機入口溫度可改善磨煤條件，而使磨煤出力增加。因此在安全允許條件下，運行中磨入口溫度盡量維持上限運行。(磨煤機技術(shù)協(xié)議中規(guī)定磨煤機入口干燥劑溫度不超過400℃可保證大瓦的安全運行，實際中還要考慮到入口溫度過高時入口處易自燃、磨煤機防爆門易損壞)。二是風煤比(干燥劑與給煤量之比)。在相同的入口干燥劑溫度時，風煤比越大，表明每千克煤攤到的干燥劑量越多，磨煤機出口溫度就會升高。三是煤的初水份，初水份增大則磨煤機出口溫度降低。

控制方法：磨煤機出口溫度通過改變磨煤機入口干燥劑溫度、給煤量和通風量加以調(diào)節(jié)。而磨煤機入口干燥劑溫度的改變是利用調(diào)節(jié)熱風門、壓力冷風門、自然冷風門和再循環(huán)風門的方法來實現(xiàn)的。一般來說調(diào)節(jié)過程要保持磨煤風量為最佳通風量不變，所以常用的方法是借助磨煤機的入溫度來調(diào)節(jié)磨煤機的出口溫度。只有當無法單獨依靠磨煤機入口溫度的調(diào)節(jié)來改變出口溫度或當給煤量或磨煤機的通風量的調(diào)節(jié)明顯可改善制煤單耗時，才采用給煤量或磨煤機通風量來調(diào)節(jié)磨煤機的出口溫度。

改變磨煤機入口溫度時，若單獨調(diào)節(jié)各個風門，就會使磨煤機通風總量改變而偏離最佳通風量。所以應(yīng)進行反向聯(lián)動調(diào)節(jié)。在需要降低磨煤機入口溫度時，應(yīng)開大再循環(huán)風門關(guān)小相應(yīng)熱風門，在保持風量不變的情況下，使入口溫度降低。當需要提高入口溫度時，應(yīng)關(guān)小再循環(huán)風門并相應(yīng)開大熱風門，使入口溫度升高。為保證鍋爐運行的經(jīng)濟性，不宜使用冷風門正常調(diào)節(jié)。因為冷風量的加入系統(tǒng)，會使流經(jīng)空預(yù)器的風量減少，導(dǎo)致排煙溫度升高。只有在需急速降低磨出口溫度的情況下，才允許開啟冷風門調(diào)節(jié)。

例：當煤的初水分增大時（雨季），所需干燥熱量增大，磨出口溫度降低。此時恢復(fù)磨出口溫度的措施有三種：一是提高磨煤通風量，使干燥劑的量增加。這種方法會使制粉電耗增加，煤粉細度R變大，影響制粉經(jīng)濟性和燃燒效率；二是減少給煤量，這種方法可迅速提高磨的出口溫度，但制粉電耗會上升。三是依此關(guān)小冷風門，再循環(huán)風門的次序減小冷風量，同時開大熱風風量，保持磨煤總風量不變。提高干燥劑溫度。第三種方法推薦使用。

運行中當煤質(zhì)變硬（可磨系數(shù)降低）難磨，磨煤機壓差增大，迫使磨煤出力減小，磨出口溫度升高。同時難磨煤的最佳通風量亦減小。因此應(yīng)在給煤量減小的同時，減小磨煤通風量，使它接近干燥風量，降低磨煤機出口溫度。這樣的調(diào)節(jié)可在保證參數(shù)的同時，使單位制粉電耗，主要是通風電耗降低。

（三）磨煤機存煤量和磨煤機壓差

1．存煤量監(jiān)控的意義：

存煤量是影響磨煤機工作經(jīng)濟，安全的重要參數(shù)，它通常用磨煤機進出口壓差來表征和控制。磨煤機進出口壓差控制過低，存煤量太少，不僅鋼球的磨制能力無法施展，導(dǎo)致制粉出力降低，制粉電耗升高；而且大量鋼球直接撞擊，摩擦的幾率和鋼球落下的高度變大，使磨煤機噪音大，鋼球磨損破碎速度加快，鋼球單耗上升，護甲壽命縮短。碎破比例的增加又反過來加劇磨煤出力的減少。

2．存煤量的分析

磨煤存煤量Δm代表了筒體內(nèi)參與磨制的煤的數(shù)量的多少，因此在一定的通風量下，存煤量Δm與合格煤粉量Bm″有著一定的關(guān)系。

在實際運行中，由給煤量Bm′和出粉量Bm″的平衡決定了筒體內(nèi)存煤量（煤位）的狀態(tài)。在風量不變時，當給煤量有一增量ΔBm′時，由于Bm′-

Bm″〉0，所以煤位上升。煤位升高引起B(yǎng)m″增加，使差值Bm′-

Bm″減小，直至Bm′與

Bm″相符時建立起給煤量與給粉量新的平衡，煤位便穩(wěn)定在新的高度。由此可見筒內(nèi)煤位的高低取決于給煤量。若給煤量大至飽和存煤量時，再繼續(xù)增加給煤量或給煤量擾動時，反而使出粉量Bm″減小。最終將導(dǎo)致磨煤機堵煤。因此要將存煤量控制在下圖的Ⅱ區(qū)內(nèi)。

影響存煤量的另一個因素是磨煤機通風量。通風量增大輸送合格煤粉的能力增強。在相同煤位下Bm″增大。使Δm減小，一般來說磨煤出力最大時的通風量都不是最佳通風量，因為這時通風電耗過大甚至會超過磨煤電耗的節(jié)省。

3．磨煤機壓差控制

運行中磨煤機的煤位通常依靠磨煤機的進、出口壓差來判斷。在一定的通風量下，當存煤量增加，磨煤機有效通流截面縮小，流動阻力增大，風速提高，磨煤機壓差變大；同理，當存煤量減小時磨煤機壓差降低。因此在運行中當通風量不變時，磨煤機壓差小說明存煤少，應(yīng)增加給煤量提高出力；磨煤機壓差過大，說明存煤量太多，應(yīng)適當減小給煤并開大排粉風機，防止堵磨。

磨煤機壓差通?？刂圃?400∽3200Pa。凡影響磨煤機磨制能力的外部條件，都影響磨煤機壓差。磨制能力增加，壓差減小，磨制能力減弱，壓差增大。例如煤難磨或水分高，鋼球量不足，護甲磨損都會使壓差變大。

運行中磨煤機壓差的主要調(diào)節(jié)手段是給煤量和磨煤機通風量。增大給煤則磨煤機壓差增大。由于磨煤機壓差對存煤量變化的反應(yīng)較緩慢，特別是在接近最佳狀態(tài)時更是如此。在給煤量變化的短時間內(nèi)，不能正確反映出實際存煤量來，因此，調(diào)整給煤量時要緩慢。此外，磨煤機進、出口壓差的調(diào)節(jié)應(yīng)注意與磨煤機出口溫度的調(diào)節(jié)相協(xié)調(diào)。

四．煤粉細度

煤粉愈細，著火愈迅速完全，鍋爐不完全燃燒，損失愈小，鍋爐效率愈高。但是制粉電耗則越高。

運行中細節(jié)煤粉細度的方法主要是調(diào)節(jié)粗粉分離器的折向擋板或變更磨煤機通風量。增大折向擋板開度或增大通風量，會使煤粉變粗；關(guān)小折向擋板開度或減小通風量會使煤粉變細。在進行以上調(diào)節(jié)時，必須注意對給煤量的調(diào)節(jié)。

五．磨煤機，排粉機電流的監(jiān)督

磨煤機電流I

m的變化，表明磨煤機內(nèi)部的煤量狀況。在存煤量較少時，Im隨存煤量的增加而增大，但接近滿煤時，Im隨存煤量的增加而減小。原因在于接近滿煤時，鋼球分布的偏心程度越來越小，其對轉(zhuǎn)矩的減小超過煤量的增加。因此可以利用Im的變化對煤位進行有效監(jiān)控，若Im偏小，說明存煤量偏低。而一旦Im由大變小時，說明煤位接近或超過飽和煤位即應(yīng)提高警惕，防止發(fā)生堵煤。

排粉機電流If隨通風量的增大而增大。在不調(diào)節(jié)排粉機擋板的情況下，通風量隨煤位而變化。當煤位增加時，通風量減少，If

減??；反之，If則增大。因此亦可利用If來輔助監(jiān)視存煤量。磨煤機接近滿煤時，If快速降低。如果在運行中大幅度調(diào)節(jié)給煤量，就會使If的變化十分明顯。另一方面，在給煤量相同的情況下，電流If的差異可用來判斷煤質(zhì)是否發(fā)生變化。如煤位升高，筒體通風阻力增大，風量減小，If減小。此外，在細粉分離器的下部堵塞時，乏氣帶粉量急劇增多，將導(dǎo)致系統(tǒng)的煤粉濃度大為增加，從而使流動阻力增大，排粉機就會明顯增加電流甚至電流超限。簡答題：

1、（La3C3158）鍋爐上需要進行哪方面的流量測量？

答：鍋爐運行時，為了及時了解鍋爐的出力，控制運行工況以及取得進行熱效率計算與成本核算的數(shù)據(jù)，必須經(jīng)常檢測各種介質(zhì)的流量。流量是保證鍋爐安全、經(jīng)濟運行的重要參數(shù)。主要有：給水流量、主蒸汽流量、供熱蒸汽流量。有減溫器的鍋爐還要測量減溫水流量，燃油鍋爐需要測量燃油流量。在進行鍋爐試驗時還需要測量空氣和煙氣的流量。用于測量流量的儀表很多，在鍋爐上測量汽水流量廣泛采用差壓式流量計，測量空氣、煙氣量時，常采用可移動的動壓測定管（笛形管或畢托管）。

2、（La3C3159）鍋爐需要進行哪些方面的溫度測量？其目的是什么？

答：溫度是鍋爐生產(chǎn)蒸汽質(zhì)量的重要指標之一，也是保證鍋爐設(shè)備安全的重要參數(shù)。同時，溫度是影響鍋爐傳熱過程和設(shè)備效率的主要因素。因此溫度檢測對于保證鍋爐的安全、經(jīng)濟運行，提高蒸汽產(chǎn)量和質(zhì)量，減輕工人的勞動強度，改善勞動條件具有極其重要意義。

鍋爐上的主要測溫點有：

（1）

給水系統(tǒng)：給水溫度，其高低反映了回熱加熱器是否適當，影響電廠循環(huán)效率的熱效率。

（2）

主蒸汽系統(tǒng)：過熱器出口汽溫，監(jiān)視它是為了使汽溫保持在規(guī)定值；減溫器出口汽溫，監(jiān)視它有兩個方面的意義，一是控制此汽溫不致過高，以保證高溫段過熱器管壁溫度不致于過高。同時還可以控制過熱器出口溫度。二是此點溫度可作汽溫調(diào)節(jié)的前導(dǎo)信號。

（3）

煙風系統(tǒng)：空氣預(yù)熱器出口風溫，監(jiān)視它可說明空氣預(yù)熱器的運行效果；排煙溫度，它是影響鍋爐運行經(jīng)濟性和安全性的重要參數(shù)。因為它的高低將直接影響排煙損失的大小以及鍋爐尾部受熱面是否會產(chǎn)生低溫腐蝕和二次燃燒；過熱器高溫段的溫度，監(jiān)視它可判斷爐膛燃燒工況，如結(jié)焦、火焰偏斜等情況，過熱器低溫段煙氣溫度，監(jiān)視它可判斷過熱器積灰程度。

3、（Lb3C3160）改善蒸汽品質(zhì)應(yīng)當通過哪些途徑？

答：為了改善蒸汽品質(zhì)，必須降低爐水的含鹽量，降低飽和蒸汽帶水和減少蒸汽中的溶鹽。為了降低爐水含鹽量，可以采取提高給水品質(zhì)、增加鍋爐排污量和分段蒸發(fā)等辦法。為了降低飽和蒸汽帶水，應(yīng)當建立良好的汽水分離條件和采用完善的汽水分離裝置。例如。目前高壓以上鍋爐汽包內(nèi)裝有的汽水分離裝置，有內(nèi)置式旋風分離器、百葉窗分離器及均汽孔板等。為了減少蒸汽中的溶鹽，可以適當控制爐水堿度及采用蒸汽清洗裝置。

4、（Lb3C3161）煤粉燃燒分為哪幾個階段？

答：煤粉在爐膛內(nèi)的燃燒大致可分為三個階段：

（1）

著火前的準備：煤粉進入爐膛至著火前這一階段為著火前的準備階段。在此階段內(nèi)，煤粉中的水份蒸發(fā)，揮發(fā)份析出，煤粉溫度升高到著火溫度，故又稱為干燥、揮發(fā)階段，這是一個吸熱階段。這個階段在爐膛內(nèi)為著火區(qū)。

（2）

燃燒階段：當煤粉溫度升高到著火點，而煤粉濃度又適合時，開始著火進入燃燒階段。揮發(fā)份首先著火燃燒并放出大量熱量，對焦炭直接加熱，于是焦炭在高溫下燃燒。此階段是一個強烈放熱階段，在爐膛中為燃燒區(qū)。

（3）

燃燼階段：未燃燼的少量固體炭繼續(xù)燃燒，直到燃燼。此階段是在氧氣供應(yīng)不足，氣粉混合較弱，爐內(nèi)溫度較低的情況下進行的，過程時間長。此階段在爐膛中為燃燼區(qū)。

這些階段的劃分不是絕對的，不能截然分開，其實它們是互相聯(lián)系并交錯進行的。并且各個階段的長短與煤粉性質(zhì)有關(guān)，與鍋爐設(shè)備的結(jié)構(gòu)和操作方法也有關(guān)。

5、（Lb3C4162）何謂動力燃燒、擴散燃燒、過渡燃燒？

答：按照化學(xué)條件和物理條件對燃燒速度影響的不同，可將燃燒分為三類：

（1）：動力燃燒：

當溫度較低時，化學(xué)反應(yīng)速度慢，而物理混合速度相對較快，燃燒速度主要決定于化學(xué)條件，即爐內(nèi)溫度，我們把這種燃燒稱為動力燃燒，或者說燃燒于動力區(qū)。

（2）：擴散燃燒：

當溫度較高，化學(xué)反應(yīng)速度較快，而物理混合速度相對較小時，燃燒速度主要取決于爐內(nèi)氧對燃料擴散情況，我們把這種燃燒情況叫擴散燃燒，或者說燃燒處于擴散區(qū)。

（3）：當爐內(nèi)溫度與混合情況相適應(yīng)時，燃燒速度既與溫度有關(guān)，又與氧對燃料的混合、擴散有關(guān)，我們把這種燃燒情況叫做過渡燃燒，或者說燃燒處于過渡區(qū)。

6、（Lb3C1163）朗肯循環(huán)在電廠生產(chǎn)過程中如何實踐？

答：火電廠生產(chǎn)過程是將燃料的化學(xué)能通過鍋爐轉(zhuǎn)變?yōu)檎羝臒崮?，又通過汽輪機將蒸汽的熱能轉(zhuǎn)變?yōu)闄C械能，再后通過發(fā)電機將機械能轉(zhuǎn)變?yōu)殡娔?。這個能量轉(zhuǎn)變的熱力循環(huán)過程變是一個朗肯循環(huán)。

朗肯循環(huán)由四個主要設(shè)備組成，即蒸汽鍋爐、汽輪機、凝汽器和給水泵。

7、（Lb3C3164）水冷壁為什么要分組，而不是前后左右聯(lián)成一片？

答：由于燃燒室很大，而且不同負荷下燃燒工況也很不相同。因此燃燒室內(nèi)的溫度分布很不均勻。如果把水冷壁聯(lián)成一片，就會產(chǎn)生下面的情況：受熱強的回路產(chǎn)生的運動壓頭大。受熱弱的回路產(chǎn)生的有效壓頭小，這樣就使回路中的并聯(lián)管之間的循環(huán)推動力產(chǎn)生差異，受熱弱的管子將要發(fā)生循環(huán)停滯甚至倒流，對于從汽空間引入汽包的鍋爐將會出現(xiàn)自由水面，影響水冷壁的安全運行。

8、（Lb3C1167）過熱器安全門的啟座壓力值和排汽量是如何規(guī)定的？

答：過熱器安全門的啟座壓力值應(yīng)低于汽包安全門的啟座壓力值，并應(yīng)按過熱器安全門安裝地點的工作壓力來調(diào)整。這樣，當汽壓升高時過熱器安全門最先開啟以保證過熱器內(nèi)有蒸汽不斷流動而使過熱器免遭燒壞。

過熱器安全門的排汽量應(yīng)保證在該排汽下過熱器有足夠的冷卻，不致于燒壞，有些鍋爐將汽包和過熱器安全門的排汽都由過熱器出口聯(lián)箱排出，啟動沖量可分別來自汽包和過熱器出口，或都來自過熱器出口，這樣就更保證了過熱器的安全。

9、（La3C3169）對鍋爐鋼管材料的性能有哪些要求？

答：鍋爐鋼管材料應(yīng)具備以下性能：

(1)有足