大橋.m挑臂鋼箱梁計算書

崇啟大橋（施工圖設(shè)計階段）頂、底及腹板穩(wěn)穩(wěn)定計算設(shè)計計算算書設(shè)計人：日期：核對人：日期：審核人：日期：一、結(jié)構(gòu)概述崇啟大橋鋼箱梁梁支點處梁高高為9m，底板厚42mm，腹板厚28mm；跨中處梁高為44.8m，頂板厚18mm，U型加勁肋厚8mm，懸臂端板板為12mm；本報告主要驗算算跨中位置的的頂板、支點點位置的底板板及腹板的穩(wěn)穩(wěn)定。二、設(shè)計規(guī)范1．《公路橋涵涵設(shè)計通用規(guī)規(guī)范》（JTGDD60-20004）2．《城市橋梁梁設(shè)計荷載標標準》（CJJ777-98）3．《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》（GB500017-22003）4．《公路橋涵涵鋼結(jié)構(gòu)及木木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》（JTJ0026-866）5．《建筑鋼結(jié)結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)術(shù)規(guī)程》（JGJ881-20002）6．《鋼結(jié)構(gòu)工工程施工質(zhì)量量驗收規(guī)范》（GB500205-22001）三、主要材料及及性能指標主要鋼構(gòu)件采用用Q345D。四、結(jié)構(gòu)分析穩(wěn)定計算分析采采用ANSYSS10.0程序。1、跨中頂板穩(wěn)穩(wěn)定分析a、計算模型計算模型：模型型選擇沿橋軸軸縱中心線取取8.4m的頂?shù)装?、腹腹板以及它們們的加勁肋。模模型網(wǎng)格尺寸寸頂板及U肋，端板均均為0.1m（參考鐵科科院的研究報報告）；其它它位置為0.2m。計算荷載及邊界界：主梁一端固結(jié)約約束；另一端主梁形心心位置施加2400000kN.mm的彎矩：圖1幾何模型型圖2有限元模模型b、計算結(jié)果圖3一階失穩(wěn)穩(wěn)模態(tài)（屈曲曲安全系數(shù)4.71）結(jié)果評價：從上上面結(jié)果圖形形可以看出，一一階失穩(wěn)安全全系數(shù)為4.71，出現(xiàn)在頂頂板的懸臂端端板，為與獨獨立頂板結(jié)構(gòu)構(gòu)計算結(jié)果比比較，分別建建立了頂板懸懸臂段和兩腹腹板之間段（模模型邊界條件件、荷載等均均與鐵科院報報告統(tǒng)一），計計算結(jié)果如下下：圖4頂板懸臂臂段幾何模型型圖5頂板懸臂臂段有限元模模型圖6懸臂端板板一階失穩(wěn)模模態(tài)（屈曲安安全系數(shù)4.13）圖7頂板兩腹腹板之間幾何何模型圖8頂板兩腹腹板之間有限限元模型圖9兩腹板之之間一階失穩(wěn)穩(wěn)模態(tài)（屈曲曲安全系數(shù)8.3）計算結(jié)果表明：：頂板懸臂位位置一階失穩(wěn)穩(wěn)出現(xiàn)在懸臂臂端板，穩(wěn)定定系數(shù)大于4；兩腹板之之間的頂板一一階失穩(wěn)為U肋失穩(wěn)，穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)大于于8?？缰形恢迷谧畈徊焕龔澗刈髯饔孟?，穩(wěn)定定安全系數(shù)最最小的位置為為懸臂端板。對跨中整個結(jié)構(gòu)構(gòu)穩(wěn)定分析中中，計算至50階（穩(wěn)定系系數(shù)為7.9，仍為懸臂臂端板）仍未未出現(xiàn)腹板失失穩(wěn)，跨中位位置剪力很小小，故此處腹腹板穩(wěn)定安全全較大，不作作有限元分析析。2、支點底板穩(wěn)穩(wěn)定分析a、計算模型計算模型及邊界界條件、荷載載均與鐵科院院報告中相同同圖10幾何模模型圖11有限元元模型b、計算結(jié)果圖12一階失失穩(wěn)模態(tài)（屈屈曲安全系數(shù)數(shù)25.2）結(jié)果評價：從上上面結(jié)果圖形形可以看出，一一階失穩(wěn)安全全系數(shù)為25.2，安全系數(shù)數(shù)較大。3、支點腹板穩(wěn)穩(wěn)定分析a、計算模型計算模型：支點點附近的高腹腹板在彎矩和和剪力共同作作用下，穩(wěn)定定問題較為突突出。模型根根據(jù)橋梁實際際結(jié)構(gòu)布置建建立支點兩側(cè)側(cè)各11.5m。計算荷載及邊界界：支座處豎向約束束，并為防止止計算奇異，一一側(cè)支座處約約束橫向和縱縱向。根據(jù)主主要組合的計計算結(jié)果為支支點剪力為1700t，彎矩為628000t.m，換算成兩兩側(cè)分別加載載1700t剪力和432500t.m的負彎矩。圖13幾何模模型圖14有限元元模型b、計算結(jié)果圖15一階失失穩(wěn)模態(tài)（屈屈曲安